煉鐵高階段設(shè)計技術(shù)經(jīng)濟指標

1、煉鐵高階段設(shè)計技術(shù)經(jīng)濟指標高階段設(shè)計技術(shù)經(jīng)濟指標第2冊 煉鐵專業(yè)目 錄1 編寫說明2 主要技術(shù)經(jīng)濟指標2.1 有效容積利用系數(shù)及日產(chǎn)量2.2 平均作業(yè)率及休風(fēng)率2.3 燃料比、焦比及煤比2.4 綜合冶煉強度2.5 入爐干風(fēng)量及高爐煤氣發(fā)生量2.6 富氧2.7 熱風(fēng)溫度 2.8 鼓風(fēng)濕度2.9 風(fēng)口處風(fēng)壓及爐頂壓力2.10 煤氣發(fā)生量2.11 礦比及渣比2.12 勞動生產(chǎn)率2.13 煉鐵工序能耗3 主要動力消耗指標3.1 氧氣3.2 氮氣3.3 高爐煤氣及焦爐煤氣3.4 蒸汽3.5 壓縮空氣3.6 電3.7 水4 主要產(chǎn)品、副產(chǎn)品產(chǎn)量及主要原燃料、輔料消耗量4.1 主要產(chǎn)品、副產(chǎn)品產(chǎn)量4.1.1

2、 生鐵年產(chǎn)量4.1.2 爐渣年產(chǎn)量4.1.3 高爐煤氣發(fā)生量4.1.4 煤氣灰年產(chǎn)量4.1.5 礦粉年產(chǎn)量4.1.6 碎焦年產(chǎn)量4.2 主要原燃料、輔料消耗量4.2.1 礦石年消耗量4.2.2 冶金焦年消耗量4.2.3 噴吹用煤粉年消耗量4.2.4 石灰石年消耗量4.2.5 炮泥、溝泥年消耗量5 基本建設(shè)經(jīng)濟指標（參考資料）5.1 投資5.2 設(shè)備重量5.3 設(shè)備裝機電容量5.4 車間（廠）占地面積5.5 車間（廠）定員5.6 耐火材料用量5.7 鋼材用量5.8 水泥用量附錄1. 大型高爐擬采用的新技術(shù)附錄2. 對高爐用原燃料理化性能要求附錄3. 高爐系統(tǒng)包括范圍附錄4. 代號 1.編寫說明本

3、“指標”系根據(jù)院里要求并結(jié)合我專業(yè)具體情況和可能進行編寫的。為便于選用，現(xiàn)對本“指標”的編寫作如下說明。 1.1 本“指標”是按新建、改建的1000m3的高爐編寫的；1.2 高爐按7080年代的裝備水平設(shè)計，采用各項行之有效的新技術(shù)、較高的自動化水平，同時考慮必要的環(huán)保措施，擬采用的新技術(shù)見附錄1；1.3 “指標”系按高爐系統(tǒng)（即包括系統(tǒng)的輔助、公用設(shè)施在內(nèi)）編寫的，高爐系統(tǒng)包括范圍見附錄3；1.4 本“指標”是以貫徹精料方針為基礎(chǔ)而編寫的，對各種原燃料理化性能的要求參見附錄2；1.5 本“指標”的編寫，盡量參考國內(nèi)外有代表性高爐的先進指標，并盡可能提出今后選用數(shù)據(jù)，但對于某些數(shù)據(jù)不全，數(shù)據(jù)范

4、圍較大者只列出部分國內(nèi)外實例供選用參考；1.6 在作設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)具體情況、條件的變化，對各項指標進行適當調(diào)整。2. 主要操作技術(shù)指標2.1 有效容積利用系數(shù)（K）及日產(chǎn)量（P）設(shè)計年平均Ka=2.02.3(t/m3d); Pa=(2.02.3)Vu(t/d)作業(yè)率為100%時，P100= Pa /年平均作業(yè)率(t/d)設(shè)備設(shè)計最大 Kmax=2.32.6(t/m3d) Pmax=(2.32.6)Vu(t/d)=1.1Pa2.2 年平均作業(yè)率及休風(fēng)率2.2.1 當去掉大、中修時間時年平均作業(yè)率：9799%（355360天/年）年平均休風(fēng)率：13%2.2.2 當考慮大、中修時間在內(nèi)時（設(shè)計計算一

5、代年平均產(chǎn)量用）一代年平均作業(yè)率：9395%一代年平均工作天數(shù)：340345天注：（1）年平均作業(yè)率=（年規(guī)定工作時間-年休風(fēng)時間）/年規(guī)定工作時間（2）休風(fēng)率=年休風(fēng)時間/年規(guī)定工作時間（3）年規(guī)定工作時間=日歷時間-大中修時間（4）休風(fēng)時間包括計劃小修及各種非計劃休風(fēng)時間 年日歷時間-一代平均大中修時間-年平均休風(fēng)時間（5）一代年平均作業(yè)率=- 年日歷時間2.3 燃料比、焦比及煤比3000m3級10003000m3月平均最佳燃料比（kg/t-P）490500480焦 比（kg/t-P）390400360煤 比（kg/t-P）100100120折算焦比（kg/t-P）470480480490

6、460470注：（1）上表數(shù)值均為入爐值，沒包括損失在內(nèi)；（2）設(shè)計噴煤能力按120150kg/t-P計，煤粉置換比按0.80.9計。（3）上表數(shù)字主要參考首鋼條件制定，設(shè)計時應(yīng)根據(jù)具體條件進行計算調(diào)整。2.4 綜合冶煉強度年平均綜合冶強 a=1.01.1(t/m3d) 月平均最高冶強 1.21.25(t/m3d)風(fēng)機設(shè)計能力 Imax=1.31.35(t/m3d) (可按月平均最高乘1.1考慮)2.5 入爐干風(fēng)量（UB）及高爐煤氣發(fā)生量（UBG）2.5.1 入爐干風(fēng)量：一般為11001350（Nm3/t-P）具體計算： UB=IU/K （Nm3/t-P）或 VB=VuIU/1440 （Nm3

7、/min）U:每噸燃料耗風(fēng)量，一般可取24002700Nm3/t,此值與燃料成分、燃料比、生鐵含量、氮在鼓風(fēng)及煤氣中含量及爐頂煤氣成分等有關(guān)，其近似值計算公式如下： （RzCr）-CtU=-1000 (Nm3/t) 0.536(CO2+CO+CH4) Rza式中：Rz：燃料比（t/t）Cr：燃料平均固定碳含量（%），一般為8485%；Ct：生鐵中碳含量（%），一般為34%；a：氮在空氣與煤氣中含量比，一般選1.31.45；CO2、CO、CH4：煤氣中此三種組分的含量（%），其和一般為40%。大型高爐漏風(fēng)損失按38%計算。2.5.2 高爐煤氣發(fā)生量：VBG一般 VBG=（1.41.45）VB （

8、Nm3/min） 或 15501900 Nm3/t-P高爐煤氣發(fā)熱值為700800Kcal/Nm3 （29303349KJ/Nm3）寶鋼高爐（24063m3）： VBG=15401640 Nm3/t-P 煤氣發(fā)熱值為78050Kcal/Nm3 (3266209KJ/Nm3) 2.6 富氧、富氧率（2）2.6.1 利用余氧時，根據(jù)具體情況而定。2.6.2 設(shè)專機供氧時，富氧率一般3%，設(shè)備最大能力按4%設(shè)計。富氧量：VO2=(60VB2)/(-0.21) （Nm3/h）式中:氧氣純度（%），一般為99.5% 反算富氧率：2= VO2(-0.21)/（60VB） （%）注：VB為不富氧時之鼓風(fēng)量，

9、設(shè)富氧后鼓風(fēng)體積（風(fēng)量加氧量）不變。2.7 熱風(fēng)溫度 TB2.7.1 新建高爐：設(shè)計操作風(fēng)溫1200（年平均）， 設(shè)計最高風(fēng)溫12501300。2.7.2 現(xiàn)有熱風(fēng)爐改造后： 設(shè)計操作風(fēng)溫1100（年平均）， 設(shè)計最高風(fēng)溫1200。有條件的廠，熱風(fēng)爐大修也應(yīng)按新建高爐風(fēng)溫標準進行設(shè)計。2.8 鼓風(fēng)濕度WB（g/Nm3）2.8.1 加濕鼓風(fēng)操作時，鼓風(fēng)濕度原則上應(yīng)按當?shù)丶竟?jié)平均最高大氣濕度確定。寶鋼：30 g/Nm3。2.8.2 沿海及南方大氣濕度大，而且波動較大的地區(qū)可設(shè)脫濕鼓風(fēng)設(shè)施。寶鋼：全年平均鼓風(fēng)濕度按10 g/Nm3設(shè)計。脫濕機能力按全年可能穩(wěn)定的濕度設(shè)計。寶鋼按全年平均脫濕5g/Nm

10、3，夏季最大脫濕9 g/Nm3考慮。2.9 風(fēng)口處風(fēng)壓（PB）及爐頂壓力（PT）PB與PT應(yīng)根據(jù)高爐大小選定合適值，并分別選定設(shè)備設(shè)計值及年平均操作值。10002000200030003000爐頂壓力（kg/cm2）設(shè)計2.02.52.02.52.53.0年平均操作1.52.01.52.02.02.5風(fēng)口前風(fēng)壓（kg/cm2）設(shè)計3.23.93.44.34.35.2年平均操作2.73.42.93.83.84.7料柱阻損（kg/cm2）1.21.41.41.81.62.2送風(fēng)系統(tǒng)阻損（kg/cm2）0.20.20.2注：1kg/cm2=1.013bar1bar=105Pa2.10 煤氣發(fā)生量使用

11、過篩礦的高壓高爐一般為1020kg/t-P。寶鋼設(shè)計：10kg/t-P；日本大型高爐：815kg/t-P；首鋼新2#高爐（1327m3）: 1015kg/t-P.2.11 礦比及渣比2.11.1 礦比：首鋼：16501680kg/t-P； 寶鋼：1645kg/t-P； 日本高爐：1601660kg/t-P。2.11.2 渣比：首鋼：330350kg/t-P；（國內(nèi)先進） 寶鋼：320kg/t-P； 日本高爐：270330kg/t-P； 國內(nèi)重點：一般為500550kg/t-P。2.12 勞動生產(chǎn)率：與高爐大小、裝備水平及管理水平等有關(guān)。 1980年 1981年 1982年國內(nèi)重點企業(yè)平均（噸/

12、人年） 1302 1354 1282首鋼最高：2632噸/人年（1980年）武鋼最高：2239噸/人年（1979年）鞍鋼最高：2873噸/人年(1979) 唐鋼方案（1984年）：2554噸/人年（21200m3）太鋼規(guī)劃（1982年）：3906噸/人年（11800m3）馬鋼及梅山建廠報告：3804噸/人年（1984 年，12500m3）寶鋼高爐設(shè)計：14700噸/人年（24063m3）蘇聯(lián)各級高爐勞動生產(chǎn)率的比值關(guān)系（以2000m3高爐為100） 2000m3 2700m3 5000m3勞動生產(chǎn)率比值： 100 123 200根據(jù)我國勞動組織、生產(chǎn)管理、行政系統(tǒng)的具體情況，建議各級高爐選用的

13、勞動生產(chǎn)率（噸/人年）： 1000m3 級 2000m3 級 3000m3級 4000m3級勞動生產(chǎn)率：25003000 30004000 40005000 600070002.13 煉鐵工序能耗 （kg標準煤/t-P）1979年1980年1981年1982年1983年1984年梅山424481477483首鋼521510.4483482479武鋼522503499504首鋼新2#452.2455.1423.8（一季）首鋼全廠1983年4月平均：462.7 kg標準煤/t-P；太鋼規(guī)劃（1983年）：441 kg標準煤/t-P。世界主要產(chǎn)鋼國（日本、美國、英國、西德、法國）煉鐵工序能耗多小于4

14、50kg標準煤/t-P，一般為340500 kg標準煤/t-P。冶金部（81）冶能字第1381號通知煉鐵工序節(jié)約能源的規(guī)定（試行）劃分的等級如下：能耗等級 一等 二等 三等工序能耗，kg標準煤/t-P 490 530 580新設(shè)計的大型高爐應(yīng)根據(jù)各項能源消耗收支進行計算。一般可取440490 kg標準煤/t-P。3.主要動力消耗指標3.1 氧氣3.1.1 一般用氧量：0.10.2Nm3/t-P.3.1.2 富氧鼓風(fēng)時：按富氧率計算出富氧量（Nm3/h），再按小時產(chǎn)鐵量計算出氧氣單耗（Nm3/t-P）（參見操作指標富氧部分）。寶鋼：一般用氧量：0.1 Nm3/t-P； 富氧3%時，氧氣單耗41.

15、1Nm3/t-P。英國雷德卡高爐（24063）：富氧3%時，氧氣單耗43.2Nm3/t-P；日本君津3#、4#高爐（4063）1977.121978.4：一般氧氣單耗0.1Nm3/t-P。3.2 氮氣3.2.1 采用無鐘爐頂時需用：4060Nm3/t-P（小爐子選大值）。3.2.2 噴吹煙煤時需用20Nm3/t-P。寶鋼高爐用無料鐘時：30Nm3/t-P；11000Nm3/h；英國雷德卡（24063）用無料鐘時：38.4Nm3/t-P；首鋼新2#：4565Nm3/t-P（約平均）； 1981年 1982年 1983年 1984年 52.35 52.56 56.44 50唐鋼建廠方案及太鋼規(guī)劃：

16、80Nm3/t-P（包括噴煙煤在內(nèi)）。3.3 高爐煤氣及焦爐煤氣3.3.1 烘烤爐前鐵口、鐵溝，烘烤（罐車），鑄鐵機烤摸及烘干煤用焦爐煤氣：37Nm3/t-P。其中：爐前烘烤：12.5Nm3/t-P 鐵水罐或混鐵車：12Nm3/t-P 鑄鐵機烤摸：1Nm3/t-P 烘干煤（制粉）用高爐煤氣：3040Nm3/t-P 均壓用高爐煤氣：120160Nm3/t-P。3.3.2 加熱熱風(fēng)爐用煤氣量一般加熱熱風(fēng)爐需要熱值為：5060104Kcal/t-P （即209251104KJ/t-P），具體設(shè)計應(yīng)根據(jù)計算確定。寶鋼高爐熱風(fēng)爐需要熱值為：5255104Kcal/t-P （即218230104KJ/t-

17、P），煤氣用量計算如下： 一座高爐時 兩座高爐時高爐煤氣(Nm3/t-P) 540 370焦爐煤氣(Nm3/t-P) 26 51國內(nèi)外實例(Nm3/t-P)：時間高爐煤氣焦爐煤氣首鋼新2#1980546401981434351982415581983414104首鋼1#1981954-1983805-梅山指揮部1982828-大分1#（4158）35035大分2#（5070）36430川崎197135050君津1977.121978.43704104857雷德卡460100蘇聯(lián)馬鋼197851241蘇聯(lián)西伯利亞1978487173.4 蒸汽一般可取3050kg/t-P,并可參考以下實際數(shù)據(jù)：日

18、本君津3#高爐：1020kg/t-P（1977.12-1978.4）寶鋼高爐： 2030kg/t-P目前國內(nèi)實際： 5070kg/t-P太鋼規(guī)劃（83.12）： 50kg/t-P加濕鼓風(fēng)時需要蒸汽量按此計算：Q=VB6010-6 （t/h） 式中：加入蒸汽后的鼓風(fēng)濕度（g/Nm3）3.5 壓縮空氣首鋼高爐數(shù)據(jù) 單位：Nm3/t-P1#高爐2#高爐3#高爐4#高爐1982年496149491983年484427341984年13月54404233472325唐山建廠方案：30 Nm3/t-P太鋼規(guī)劃：45 Nm3/t-P寶鋼高爐：8.59 Nm3/t-P（沒包括噴煤、輸煤）3.5.1 一般用量，

19、建議：510 Nm3/t-P3.5.2 噴煤、輸煤，建議：2035 Nm3/t-P包括噴煤、輸煤在內(nèi)可選2545 Nm3/t-P。3.6 電電耗量與用電設(shè)備水平有關(guān)。包括制粉在內(nèi)一般可取2540KWh/t-P。并可參考以下實際數(shù)據(jù)：首鋼新2#：25KWh/t-P（包括制粉68KWh/t-P）寶鋼高爐：3032KWh/t-P（不含制粉用電量）日本大分1#：3640KWh/t-P（77.978.4，不含制粉用電） 2#：3547KWh/t-P（77.978.4，不含制粉用電）日本君津3#：1720KWh/t-P（77.1278.4，不含制粉用電）4#：2026KWh/t-P（77.1278.4，不

20、含制粉用電）英國雷德卡：23.3KWh/t-P（不含制粉用電）唐鋼建廠方案：2025KWh/t-P（不含制粉用電）太鋼規(guī)劃：35KWh/t-P（不含制粉用電）3.7 水3.7.1 循環(huán)水量2540m3/t-P（大高爐取小值） 2.03.5m3/hm3高爐（大高爐取小值） 其中：水力沖渣水量：10 m3/t-S 干渣水量：3 m3/t-S（與沖渣水不同時使用）3.7.2 補充水量（1）工業(yè)水循環(huán)耗水量為循環(huán)水量的46%，寶鋼為3%；（2） 軟水閉路循環(huán)耗水量為循環(huán)水量的1/10000，最大5/1000。寶鋼設(shè)計為1/100；（3） 水力沖渣耗水量為沖渣水量的10%，即1 m3/t-S；（4） 其

21、他耗水量為0.1 m3/t-P；（5） 干渣耗水量為用水量的25%，即0.75m3/t-S。首鋼高爐實際循環(huán)水量 m3/t-P1980年1981年1982年1983年全廠4637.74244新2#42.2-41.633.9唐鋼建廠方案：41.2 m3/t-P，3.4m3/hm3；太鋼規(guī)劃：40m3/t-P，3.3m3/hm3；西德迪林根4#（2000m3）：3840 m3/t-P，3.25m3/hm3；西德迪林根5#（2600m3）：3436 m3/t-P，3.9m3/hm3；日本君津3#4#：2630 m3/t-P（1977.121978.4）；寶鋼高爐（14063m3）：（1）循環(huán)水量：9

22、470 m3/h（其中工業(yè)水8300 m3/h）； 25.527.6 m3/t-P，2.5m3/hm3；（2）補充水量： 工業(yè)水補充量：700750 升/t-P，258m3/h； 為工業(yè)水量8300 m3/h的3%。 純水補充量：3235 升/t-P，12m3/h； 為純水量1170 m3/h的1%。注：為提高高爐壽命，加強冷卻。由國內(nèi)外大型高爐生產(chǎn)實踐看，1984年4月冶金部制訂頒布的鋼鐵企業(yè)動力節(jié)約規(guī)定（試行）-鋼鐵聯(lián)合企業(yè)單位產(chǎn)品用水指標中大型高爐（620m3）耗水量為2025m3/t-P，1.41.8m3/hm3，均偏低，因而建議在設(shè)計時參考選用本文數(shù)據(jù)。4. 主要產(chǎn)品、副產(chǎn)品產(chǎn)量及主

23、要原燃料、輔料消耗量4.1 主要產(chǎn)品、副產(chǎn)品產(chǎn)量4.1.1 生鐵產(chǎn)量：設(shè)計：Pa年日歷天數(shù)一代年平均作業(yè)率/10000 （萬噸）當年生產(chǎn)：Pa年規(guī)定工作天數(shù)年平均業(yè)率/10000 （萬噸）4.1.2 爐渣年產(chǎn)量 生鐵年產(chǎn)量渣比 （萬噸）4.1.3 高爐煤氣發(fā)生量（Nm3/h）年平均煤氣發(fā)生量=單位生鐵煤氣發(fā)生量Pa/24作業(yè)率100%時煤氣發(fā)生量=單位生鐵煤氣發(fā)生量P100/24設(shè)備設(shè)計煤氣發(fā)生量=單位生鐵煤氣發(fā)生量Pmax/244.1.4 煤氣灰年產(chǎn)量 生鐵年產(chǎn)量灰鐵比 （萬噸）4.1.5 礦粉年產(chǎn)量 燒結(jié)礦年產(chǎn)量篩下粉礦率 （萬噸）設(shè)燒結(jié)礦含5mm粉礦為1015%，篩分效率為50%，則篩下

24、粉礦率可按58%計。4.1.6 碎焦年產(chǎn)量冶金焦（25mm）年消耗量篩下碎焦率 （萬噸）設(shè)由煉焦廠供給焦炭25mm為10%左右，一般篩下碎焦率為57%。4.2 主要原燃料、輔料消耗量4.2.1 礦石年消耗量入爐礦石年消耗量=生鐵年產(chǎn)量礦比 （萬噸）在考慮礦石年消耗量時，尚應(yīng)增加510%的篩下粉礦及損耗。4.2.2 冶金焦年消耗量入爐冶金焦年消耗量=生鐵年產(chǎn)量焦比 （萬噸）在考慮冶金焦年消耗量時，尚應(yīng)增加10%的篩下碎焦及損耗。4.2.3 噴吹用煤粉年消耗量煤粉年消耗量=生鐵年產(chǎn)量煤比 （萬噸）在考慮噴吹用煤量時，尚應(yīng)增加煤的水分、耗損量1015%；首鋼高爐噴吹用煤的水分及耗損量（%） 1981

25、年 1982年 1983年 1015 11.5 15其原煤含水10%。4.2.4 石灰石年消耗量石灰石年消耗量應(yīng)根據(jù)入爐原料堿度、爐渣堿度等估算，目前國內(nèi)高爐石灰石配比為1030kg/t-P（每包括損耗在內(nèi)）。石灰石年消耗量=生鐵年產(chǎn)量石灰石比 （萬噸）注：渣比、灰鐵比、礦比、焦比、煤比、石灰石比的單位均為（t/t-P）.4.2.5 炮泥、溝泥消耗量（1）炮泥消耗量單耗：建議選用1.52.5kg/t-P,并可參考以下數(shù)據(jù)： 首鋼：24kg/t-P 鞍鋼：23kg/t-P 武鋼：1.4kg/t-P 寶鋼：1.0kg/t-P 年消耗量=生鐵年產(chǎn)量單耗（2）溝泥消耗量單耗：建議選用24kg/t-P,

26、并可參考以下數(shù)據(jù)： 首鋼：4kg/t-P 鞍鋼：34kg/t-P 武鋼：3.5kg/t-P 寶鋼：2.0kg/t-P 年消耗量=生鐵年產(chǎn)量單耗5. 基本建設(shè)經(jīng)濟指標（參考資料）5.1 投資煉鐵系統(tǒng)平均單位高爐容積投資可按69萬元/米3考慮（容積大者取小值）。近幾年新設(shè)計、新規(guī)劃的高爐投資如下(人民幣，萬元) ：高爐容積，m3投 資單容投資寶鋼高爐14063折合8494220.924063折合13822817首鋼新2#，1979年113278864（不包括部分公用設(shè)施）6.68太鋼規(guī)劃估算，1983年12月11800132007.3321800252007.012000140007.022000

27、265506.6馬鋼方案估算，1978年1120087607.3唐鋼建廠方案估算，1984年2月1120097008.08321200177007.375馬鋼建廠報告估算，1984年3月12500225009.022500425008.5梅山建廠估算，1984.312500225009.0邯鋼擴建可行性報告估算，1984年10月1120016000（其中包括進口風(fēng)機、干法除塵，不包括鑄鐵機、總圖、機運）13.35.2 設(shè)備重量煉鐵系統(tǒng)設(shè)備重量可按45t/m3考慮。高爐容積，m3設(shè)備重量，t單容重量，t/m3本鋼5#高爐1200092304.615馬鋼方案1120055004.58唐鋼建廠方案2

28、120098804.117寶鋼1406338755（含爐殼、框架等結(jié)構(gòu)件）9.55.3 設(shè)備裝機電容量高爐容積m3裝機容量kw單容裝機容量kw/m3寶3524063500006.15唐剛建廠方案（1984年）21200150006.25本鋼可行性研究（1983年）12500156326.255.4 車間（廠）占地面積現(xiàn)代化大型高爐由于布置形式、運輸方式等不同占地面積出入較大，例舉國內(nèi)外各大煉鐵廠占地面積如下：廠名建設(shè)年份高爐座數(shù)及容積（m3）布置形式面積（公頃）平均面積（公頃/座）英國蘭沃196019742150012652一列式165.3日本富山1961197312

29、00412823130161419714617半島式63.712.74羅馬尼亞格勒拉西2270023500平行 獨立半島式39.69.75日本大分196919761415815000島式50.325.15日本鹿島687824000半島41.6520.85法國福斯71802217514000半島32.4108法國敦刻爾克5973218001200614615半島59.5514.86蘇聯(lián)西西伯利亞2200013000島式33.8411.2寶鋼798524063半島4422冀東大廠44000半島95.423.85本鋼5#79851200020馬鋼方案（78）1120014.55.5 車間（廠）定員在

30、確定煉鐵廠勞動定員時主要參考冶金部1980年12月頒發(fā)的冶金企業(yè)勞動定員定額標準第九分冊來制定。使用時可根據(jù)設(shè)施的增減、變動對定額進行適當?shù)恼{(diào)整。高爐容積，m380010991100139914001699170019992000229923002599綜合定員384397414430442461以上定員范圍包括：高爐、熱風(fēng)爐、鑄鐵機、爐渣處理、制粉噴煤（高爐為卷揚上料）。人員包括：生產(chǎn)工人、通用工種、維修工人、管理人員、服務(wù)人員。國內(nèi)有代表性實例：首鋼全廠平均（4座）：290300人/座（1980年、1981年實際）；首鋼新2#：337人（1981年實際，公用人員按四座平均）；寶鋼：2406

31、3m3，441人（設(shè)計，實際可能不夠）；馬鋼及梅山建廠報告：12500m3，460人；太鋼規(guī)劃：11800m3，320人。5.6 耐火材料用量寶鋼高爐：14063m3，36569噸，9噸/m3本鋼5#高爐：12000m3，19300噸，9.65噸/m3煉鐵設(shè)計參考資料耐火磚單耗：高爐容積，m3100015002000單耗，t/ m39.29.49.1建議今后選取910 t/ m3作估算指標。5.7 鋼材用量廠名爐容, m3用量，t單耗，t/ m3南非Iscor12000100005.0西德曼內(nèi)斯曼12096160007.6法國洛林與中部連軋公司福斯21910200005.2瑞典諾爾伯頓冶金公司

32、盧利阿11700125007.35本鋼5#高爐12000123006.15馬鋼1978年方案1120059004.92建議今后選取57噸/米3作為估算指標。5.8 水泥用量廠名爐容, m3用量，m3單耗，m3/ m3南非Iscor120002200011本鋼5#高爐12000165008.25馬鋼1978年方案1120080006.67煉鐵設(shè)計參考資料混凝土單耗：高爐容積，m310002000單耗，m3/ m3（不包括輔助車間）7.06.5建議今后選取710米3/米3作為估算指標。附錄1.大型高爐擬采用的新技術(shù)1.1 燒結(jié)礦槽下過篩1.2 高爐皮帶機上料1.3 無料鐘爐頂1.4 自立式大框架爐

33、體結(jié)構(gòu)1.5 爐身、熱風(fēng)閥軟水閉路循環(huán)冷卻，新型高水速風(fēng)口及高壓水冷卻系統(tǒng)1.6 新型耐火材料1.7 高風(fēng)溫?zé)犸L(fēng)爐（改進內(nèi)燃、外燃、頂燃），并設(shè)廢氣余熱回收系統(tǒng)，在無高發(fā)熱值煤氣時采取措施預(yù)熱助燃空氣及燃燒用煤氣1.8 提高爐前機械化水平（參首鋼新2#或?qū)氫摳郀t）1.9 設(shè)置必要的爐前、原料揚塵點的除塵系統(tǒng)1.10 爐前水力沖渣，沖渣水閉路循環(huán)，必要時配以干渣備用系統(tǒng)1.11 高爐噴吹煤粉（無煙煤或煙煤）1.12 合適的高壓操作，并配以爐頂余壓發(fā)電設(shè)施1.13 采用靜葉可調(diào)試軸流風(fēng)機，必要時采用脫濕鼓風(fēng)和富氧鼓風(fēng)技術(shù)1.14 上料系統(tǒng)、熱風(fēng)爐等采用計算機控制，并盡量提高系統(tǒng)的檢控及自動化水平附錄2.對高爐用原燃料理化性能的要求2.1 入爐塊礦2.1.1 TFe: 6065%2.12 粒度：825mm85%，5mm5%2.2 入爐燒結(jié)礦2.2.1 TFe: 5558%2.2.2 CaO/SiO2: 1.51.82.23 FeO10%2.2.4 轉(zhuǎn)鼓指數(shù) TI65%，（參寶鋼）2.2.5 熱還原粉化率（R.D.T）40%,（參寶鋼）2.2.6 粒度：550mm 5mm及50%均應(yīng)7%2.3 球團礦（參寶鋼）2