塔設(shè)備t0207校核說明書

1、過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-20111全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站塔校 核計算太原科技大學(xué)計算條件塔型板式容器分段數(shù)（不裙座）2試驗類型封頭上封頭下封頭材料名稱Q245RQ245R名義厚度(mm)910腐蝕裕量(mm)22焊接接頭系數(shù)0.850.85封頭形狀橢圓形橢圓形圓筒設(shè)計(Mpa)設(shè)計溫度()長度(mm)名義厚度(mm)內(nèi)徑/外徑(mm)材料名稱(即鋼號)10.4800Q245R20.17120560064400Q245R345678910圓筒腐蝕裕量(mm)縱向焊接接頭系數(shù)環(huán)向焊接接頭系數(shù)外壓計算長度(mm)試驗(立)(Mpa)試驗(臥)(Mpa)120.850.8500.21

2、810.34617220.850.8500.21810.34617345678910過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-20112全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站變徑段12345設(shè)計MPa0.17設(shè)計溫度120變徑段下端內(nèi)徑mm4800變徑段上端內(nèi)徑mm4400腐蝕裕量mm2縱向焊接接頭系數(shù)0.85橫向焊接接頭系數(shù)0變徑段軸向長度mm355變徑段外壓計算長度mm0變徑段大端過渡段轉(zhuǎn)角半徑mm0變徑段小端過渡段轉(zhuǎn)角半徑mm0變徑段半頂角6789設(shè)計MPa設(shè)計溫度變徑段下端內(nèi)徑mm變徑段上端內(nèi)徑mm腐蝕裕量mm縱向焊接接頭系數(shù)橫向焊接接頭系數(shù)變徑段軸向長度mm變徑段外壓計算長度mm變徑段大端過渡段轉(zhuǎn)角

3、半徑mm變徑段小端過渡段轉(zhuǎn)角半徑mm變徑段半頂角123材料名稱Q245R456材料名稱789材料名稱過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-20113全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度kg/m3853塔釜液面離焊接接頭的高度mm10塔板分段數(shù)12345塔板型式篩板篩板塔板層數(shù)78每層塔板上積液厚度mm5565最高一層塔板高度mm860013600最低一層塔板高度mm48009200填料分段數(shù)12345填料頂部高度mm填料底部高度mm填料密度kg/m3集中載荷數(shù)12345集中載荷kg集中載荷高度mm集中載荷中心至容器中心線距離mm塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)1.2基本風(fēng)壓N/m

4、2450基礎(chǔ)高度mm0塔器保溫層厚度mm100保溫層密度kg/m3100裙座防火層厚度mm50防火層密度kg/m3100管線保溫層厚度mm100最大管線外徑mm219籠式扶梯與最大管線的相對位置90場地土類型I場地土粗糙度類別A設(shè)防烈度7度(0.1g)設(shè)計分組第三組影響系數(shù)最大值 amax0.08阻尼比0.01塔器上平臺總個數(shù)3平臺寬度mm100塔器上最高平臺高度mm14000塔器上最低平臺高度mm4300過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-20114全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站裙 座裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒形裙座底部截面內(nèi)徑mm4800裙座與殼體連接形式對接裙座高度mm3300裙座材料名稱Q235-

5、B裙座設(shè)計溫度20裙座腐蝕裕量mm3裙座名義厚度mm20裙座材料應(yīng)力MPa116裙座與筒體連接段的材料Q235-B裙座與筒體連接段在設(shè)計溫度下應(yīng)力MPa105.6裙座與筒體連接段長度mm30裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高度mm1000裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋﹎m600裙座上較大孔引出管厚度mm8裙座上較大孔引出管長度mm250地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱Q235地腳螺栓材料應(yīng)力MPa147地腳螺栓個數(shù)16地腳螺栓公稱直徑mm24全部筋板塊數(shù)32相鄰筋板最大外側(cè)間距mm884.131筋板內(nèi)側(cè)間距mm70筋板厚度mm18筋板寬度mm100蓋板類型整塊蓋板上地腳螺栓孔直

6、徑mm40蓋板厚度mm26蓋板寬度mm0墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑mm27墊板厚度mm12墊板寬度mm50基礎(chǔ)環(huán)板外徑mm4980基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑mm4660基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度mm25過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-20115全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站計算結(jié)果容器殼體強(qiáng)度計算元件名稱設(shè)計名義厚度(mm)直立容器校核取用厚度(mm)內(nèi)壓(MPa)外壓(MPa)下封頭10100.376第1 段 圓筒10100.362第1 段 變徑段88第2 段 圓筒660.206第2 段 變徑段第3 段 圓筒第3 段 變徑段第4 段 圓筒第4 段 變徑段第5 段圓筒第5 段變徑段第6 段圓筒第6 段變徑段第7 段

7、圓筒第7 段變徑段第8 段圓筒第8 段變徑段第9 段圓筒第9 段變徑段第10 段圓筒上封頭990.413裙 座名義厚度(mm)取用厚度(mm)2020過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-20116全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站風(fēng) 載 及載 荷00AA裙座與筒體連接段11(筒體)11(下封頭)2233操作質(zhì)量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 + ma + me72227.969258.560162.460075.660075.620179.6最小質(zhì)量 m0 = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + me32995.730026.320930

8、.220843.420843.48723.07試驗時質(zhì)量271721268752259656339543395414278.2風(fēng)彎矩 M I -I = P × l / 2 + P× ( l + l/ 2 ) + P× ( l + l+ l/ 2 ) + .wiii+1ii+1i+2ii+1i+24.801e+084.216e+083.013e+082.998e+082.998e+086.902e+07nMca (I) M I -I = ( 2p / T )2Y å m ( h - h )f ( h )ca1T 1kkk1k =inMca (II) M I

9、 -I = ( 2p / T )2 Yå m ( h - h )f ( h )ca2T 2kkk 2k =i順風(fēng)向彎矩 M I -I (I)cw順風(fēng)向彎矩 M I -I (II)cw組合風(fēng)彎矩 M= max( M I -I , ( M I -I )2 + ( M I -I )2 )ewwcacw4.801e+084.216e+083.013e+082.998e+082.998e+086.902e+07n彎矩 M I -I = å F ( h - h ) 注:振型時,此項按B.24計算E1kkk =i4.864e+084.379e+083.29e+083.276e+083.2

10、76e+088.373e+07偏心彎矩 Me = me gle000000最大彎矩 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxweEwe需橫風(fēng)向計算時 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxeweEwe6.064e+085.433e+084.043e+084.025e+084.025e+081.01e+08過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-20117全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站n垂直力 F = m h F 0-0 / å m h ( i = 1,2,.,n )vii i

11、vk kk =1000000應(yīng)力計算s11 = Pc Di / 4dei26.4925.5050.54s= ( mI -I g ± F I -I ) / pD d120vi ei2.812.842.345.084.893.87s= 4M I -I / pD2d13maxi ei2.011.851.342.892.781.80s= ( mI -I g ± F I -I ) / pD d220vi ei1.761.691.67s31 = PT Di / 4dei33.9932.7164.84s= mI -I g / pD d32Ti ei10.5811.0210.112.872

12、.762.74s= 4( 0.3M I -I + M ) / pD2d33wei ei0.480.430.300.650.620.37st116.00116.00105.60132.80125.80144.20B86.3486.3486.1539.0340.5520.95過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-20118全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站組合應(yīng)核s A1 = s1 - s2 + s3 (內(nèi)壓), - s2 + s3 (外壓)24.3123.4048.46值135.46128.32147.08s A2 = s2 + s3 (內(nèi)壓), s1 + s2 + s3 (外壓)4.824.693.6

13、84.654.483.47值103.61103.61103.3846.8348.6625.14s A3 = s1 - s2 + s331.7730.5862.47值220.50220.50220.50s A4 = s2 + s311.0611.4510.413.513.383.11值86.3486.3486.3439.8949.7220.95s = ( pT + 9.81rH w )( Di + dei ) / 2dei108.07104.02206.00值220.50220.50220.50校核結(jié)果合格合格合格合格合格合格注1: sij中i 和j 的意義如下i=1 操作工況j=1 設(shè)計或試驗

14、下引起的軸向應(yīng)力（ 拉）i=2 檢修工況j=2 重力及垂直力引起的軸向應(yīng)力（ 壓）i=3試驗工況j=3 彎矩引起的軸向應(yīng)力（ 拉或壓）st 設(shè)計溫度下材料應(yīng)力 B 設(shè)計溫度下軸向的應(yīng)力值注2:sA1: 軸向最大組合拉應(yīng)力sA2: 軸向最大組合壓應(yīng)力sA3:試驗時軸向最大組合拉應(yīng)力sA4:試驗時軸向最大組合壓應(yīng)力s: 試驗引起的周向應(yīng)力注3:如下質(zhì)量: kg力:N彎矩: Nmm應(yīng)力: MPa過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-20119全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站風(fēng) 載 及載 荷(變徑段,自下向上編號)1(底截面)1(頂截面)2(底截面)2(頂截面)3(底截面)3(頂截面)操作質(zhì)量m0 = m0

15、1 + m02 + m03 + m04 + m05 + ma + me22809.120179.6最小質(zhì)量 m0 = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + me9404.868723.07試驗時質(zhì)量15904.414278.2風(fēng)彎矩 M I -I = P × l / 2 + P× ( l + l/ 2 ) + P× ( l + l+ l/ 2 ) + .wiii+1ii+1i+2ii+1i+27.764e+076.902e+07nMca (I) M I -I = ( 2p / T )2Y å m ( h - h )f ( h )

16、ca1T 1kkk1k =inMca (II) M I -I = ( 2p / T )2 Yå m ( h - h )f ( h )ca2T 2kkk 2k =i順風(fēng)向彎矩M I -I (I)cw順風(fēng)向彎矩M I -I (II)cw組合風(fēng)彎矩 M= max( M I -I , ( M I -I )2 + ( M I -I )2 )ewwcacw7.764e+076.902e+07n彎矩 M I -I = å F ( h - h ) 注:振型時,此項按B.24計算E1kkk =i9.431e+078.373e+07偏心彎矩 Me = me gle00最大彎矩 M= max(

17、M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxweEwe需橫風(fēng)向計算時 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxeweEwe1.137e+081.01e+08過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201110全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站n垂直力 F = m h F 0-0 / å m h ( i = 1,2,.,n )vii i vk kk =100應(yīng)力計算s11 = Pc Di / 4dei cos b41.0837.66s= ( mI -I g ± F I -I ) / pD d c

18、os b120vi ei2.992.88s= 4M I -I / pD2d cos b13maxi ei1.271.34s= ( mI -I g ± F I -I ) / pD d cos b220vi ei1.231.25s31 = PT Di / 4dei52.7048.31s= mI -I g / pD d32Ti ei2.082.04s= 4( 0.3M I -I + M ) / pD2d33wei ei0.260.27st144.20144.20B36.9836.98過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201111全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站組合應(yīng)核s A1 = s1 -

19、s2 + s3 (內(nèi)壓), - s2 + s3 (外壓)39.35636.1088值147.084147.084s A2 = s2 + s3 (內(nèi)壓), s1 + s2 + s3 (外壓)2.502.58值33.6933.69s A3 = s1 - s2 + s350.876946.5432值220.5220.5s A4 = s2 + s32.342.31值36.9836.98s = ( pT + 9.81rH w )( Di + dei ) / 2dei167.494153.553值220.5220.5校核結(jié)果合格合格注1: sij中i 和j 的意義如下i=1 操作工況j=1 設(shè)計或試驗下引

20、起的軸向應(yīng)力（ 拉）i=2 檢修工況j=2 重力及垂直力引起的軸向應(yīng)力（ 壓）i=3試驗工況j=3 彎矩引起的軸向應(yīng)力（ 拉或壓）st 設(shè)計溫度下材料應(yīng)力 B 設(shè)計溫度下軸向的應(yīng)力值注2:sA1: 軸向最大組合拉應(yīng)力sA2: 軸向最大組合壓應(yīng)力sA3:試驗時軸向最大組合拉應(yīng)力sA4:試驗時軸向最大組合壓應(yīng)力s: 試驗引起的周向應(yīng)力注3:如下質(zhì)量: kg力:N彎矩: Nmm應(yīng)力: MPa過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201112全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模數(shù)p (D4 - D4 )Zb =obib 32Dobmm32.82878e+09p (D

21、2 - D2 )基礎(chǔ)環(huán)板面積 Ab =obib 4mm22.42279e+06基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩 max( Mx = Cxsbmaxb ,M = C sl )22yy bmaxNmm2820.27基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度mm10.73基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合格混凝土地基上最大壓應(yīng)力s= ìM 0-0 / Z + (m g ± F 0-0 ) / Aí maxb0vb中大值b maxî0.3M 0-0 + M ) / Z + mg / AwebmaxbMPa1.15地腳螺栓受風(fēng)載時最大拉應(yīng)力 s = M 0-0 + M - m g we min BZAbbMPa0

22、.04地腳 螺栓受載荷時最大拉應(yīng)力s = M 0-0 + 0.25M 0-0 + M - m g - F 0-0 Ewe 0vBZAbbMPa-0.08地腳螺栓需要的螺紋小徑 d1 =+ C2mm9.88345地腳螺栓實際的螺紋小徑mm20.752地腳螺栓 校核結(jié)果合格筋板壓應(yīng)力 s=FGn d l ' 1 G 2MPa2.17筋板應(yīng)力MPa96.64筋板校核結(jié)果合格3F l '蓋板最大應(yīng)力 s =1 3z4(l ' - d )d 2 + (l ' - d )d 2 23c42zMPa6.55蓋板應(yīng)力MPa147蓋板校核結(jié)果¦合格裙座與殼體的焊接接頭校

23、核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量kg60075.6焊接接頭截面上的最大彎矩Nmm4.02541e+08 4s B Ab pns bt過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201113全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站對接接頭校核對接接頭橫截面 pDit desmm2251830對接接頭抗彎斷面模數(shù) pD2d / 4it esmm33.02196e+08對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4M J - Jm J - J g - F J - J max - 0vpD 2dpD dit esit esMPa-1.01對接焊接接頭拉應(yīng)力值MPa76.032對接接頭拉應(yīng)核結(jié)果合格搭接接頭校核搭接接頭橫截面 Aw =

24、 0.7pDot desmm2搭接接頭抗剪斷面模數(shù) Z = 0.55D2 dwot esmm3搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力M J - Jm J - J g + F J - J max + 0vZwAwMPa搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力值MPa搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應(yīng)力0.3M J -J + Mm J -J g we + max ZwAwMPa搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應(yīng)力值MPa搭接接頭拉應(yīng)核結(jié)果主要設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚度mm20容器總?cè)莘emm32.25615e+11直立容器總高mm16364殼體和裙座質(zhì)量kg22295.9附件質(zhì)量kg4459.17內(nèi)件質(zhì)量

25、kg16388.3保溫層質(zhì)量kg2004.5平臺及扶梯質(zhì)量kg958.498操作時物料質(zhì)量kg26121.5試驗時液體質(zhì)量kg225615吊裝時空塔質(zhì)量kg30032.7直立容器的操作質(zhì)量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 + ma + mekg72227.9直立容器的最小質(zhì)量mmin = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + mekg32995.7直立容器的最大質(zhì)量mmax = m01 + m02 + m03 + m04 + ma +mw +mekg271721過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201114全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站

26、空塔重心至基礎(chǔ) 環(huán)板底截面距離mm6307.59直立容器自振周期s0.09第二振型自振周期s第三振型自振周期s臨界風(fēng)速(第一振型)臨界風(fēng)速(第二振型)系數(shù)設(shè)計風(fēng)速風(fēng)載對直立容器總的橫推力 å PiN60170.9載荷對直立容器總的橫推力 å F1KN48474.8操作工況下容器頂部最大撓度mm0.176635容器外壓MPa注：內(nèi)件質(zhì)量指塔板質(zhì)量； 填料質(zhì)量計入物料質(zhì)量；偏心質(zhì)量計入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)量中。過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201115全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站上封頭校核計算計算太原科技大學(xué)計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-2011計算條

27、件橢圓封頭簡圖計算Pc0.17MPa設(shè)計溫度 t120.00° C內(nèi)徑 Di4400.00mm曲面深度 hi1150.00mm材料Q245R(板材)設(shè)計溫度應(yīng)力 st144.20MPa試驗溫度應(yīng)力 s148.00MPa鋼板負(fù)偏差 C10.00mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數(shù) f0.85試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25Pc s = 0.3462 (或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力stsT£ 0.90 ss = 220.50MPa試驗下封頭的應(yīng)力sT = pT .(KDi + 0.5de ) = 120.842de.fMPa校核條件sT£

28、; sT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K = 1 éæ D ö2 ù = 0.9433ê2 + ç i ÷ ú6 êç 2h ÷ úëèi ø û計算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5 Pc= 2.88mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 7.00mm最小厚度dmin = 6.60mm名義厚度dnh = 9.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量1521.18Kg壓 力 計 算最大工作2s t fd ePw=

29、KDi +0.5d e = 0.41309MPa結(jié)論合格過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201116全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站下封頭校核計算計算太原科技大學(xué)計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算Pc0.18MPa設(shè)計溫度 t190.00° C內(nèi)徑 Di4800.00mm曲面深度 hi1200.00mm材料Q245R(板材)設(shè)計溫度應(yīng)力 st132.80MPa試驗溫度應(yīng)力 s148.00MPa鋼板負(fù)偏差 C10.00mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數(shù) f0.85試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25Pc s = 0.3462 (或由用戶

30、輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力stsT£ 0.90 ss = 220.50MPa試驗下封頭的應(yīng)力sT = pT .(KDi + 0.5de ) = 122.282de.fMPa校核條件sT£ sT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K = 1 éæ D ö2 ù = 1.0000ê2 + ç i ÷ ú6 êç 2h ÷ úëèi ø û計算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5 Pc= 3.84mm有效

31、厚度deh =dnh - C1- C2= 8.00mm最小厚度dmin = 7.20mm名義厚度dnh = 10.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量1963.14Kg壓 力 計 算最大工作2s t fd ePw= KDi +0.5d e = 0.37595MPa結(jié)論合格過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201117全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站第1段筒體校核計算太原科技大學(xué)計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算Pc0.17MPa設(shè)計溫度 t190.00° C內(nèi)徑 Di4800.00mm材料Q245R( 板材 )試驗溫度應(yīng)力 s148.00MPa設(shè)計溫度應(yīng)力 st

32、132.80MPa試驗溫度下屈服點(diǎn) ss245.00MPa鋼板負(fù)偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數(shù) f0.85厚度及重量計算計算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 3.62mm有效厚度de =dn - C1- C2= 7.70mm名義厚度dn = 10.00mm重量6998.47Kg試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25P s = 0.3462(或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力水平 sTsT£ 0.90 ss = 220.50MPa試驗下圓筒的應(yīng)力sT = pT .( Di + d e ) = 127.142d e .fMPa校

33、核條件sT£ sT校核結(jié)果合格及應(yīng)力計算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 0.36158MPa設(shè)計溫度下計算應(yīng)力 Pc ( Di +d e )st =2d= 53.07eMPastf112.88MPa校核條件stf st結(jié)論合格過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201118全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站第2段筒體校核計算太原科技大學(xué)計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算Pc0.17MPa設(shè)計溫度 t120.00° C內(nèi)徑 Di4400.00mm材料Q245R( 板材 )試驗溫度應(yīng)力 s148.00MPa設(shè)計溫度應(yīng)力 st

34、144.20MPa試驗溫度下屈服點(diǎn) ss245.00MPa鋼板負(fù)偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數(shù) f0.85厚度及重量計算計算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 3.05mm有效厚度de =dn - C1- C2= 3.70mm名義厚度dn = 6.00mm重量3650.82Kg試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25P s = 0.3462(或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力水平 sTsT£ 0.90 ss = 220.50MPa試驗下圓筒的應(yīng)力sT = pT .( Di + d e ) = 242.362d e .fMPa校核

35、條件sT£ sT校核結(jié)果不合格及應(yīng)力計算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 0.20597MPa設(shè)計溫度下計算應(yīng)力 Pc ( Di +d e )st =2d= 101.17eMPastf122.57MPa校核條件stf st結(jié)論合格過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201119全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站變徑段校核計算太原科技大學(xué)計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-2011設(shè)計條件錐殼簡圖計算Pc0.17MPa設(shè)計溫度 t120.00° C錐殼大端直徑 DiL4800.00mm錐殼小端直徑 Dis4400.00mm錐殼大端轉(zhuǎn)角半徑 r0.00mm

36、錐殼小端轉(zhuǎn)角半徑 rs0.00mm錐殼計算內(nèi)直徑 Dc4800.00mm錐殼半頂角 a29.41°C大端產(chǎn)生的軸向載荷 f1-8.55N/mm小端產(chǎn)生的軸向載荷 f2-7.68N/mm大端筒體小端筒體錐殼部分材料名稱Q245RQ245RQ245R材料類型板材板材板材試驗溫度應(yīng)力 s148.00148.00148.00MPa設(shè)計溫度應(yīng)力 st144.20144.20144.20MPa試驗溫度下屈服點(diǎn) ss245.00245.00245.00MPa鋼板負(fù)偏差 C10.300.300.30mm焊接接頭系數(shù) f0.850.850.85腐蝕裕量 C22.002.002.00mm錐 殼 厚 度

37、計 算錐殼d =pc Dc1 = 3.82r2s t f - p cosaccmm錐殼大端計算厚度 drdr = Q1d = 9.27mm是否加強(qiáng)需要加強(qiáng)應(yīng)力增強(qiáng)系數(shù)Q1 = 1.93錐殼加強(qiáng)段長度2DiLdr = 319.66cosamm圓筒加強(qiáng)段長度2DiLd r = 298.35mm過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201120全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站錐殼小端計算厚度 drdr= Q2d = 13.51mm是否加強(qiáng)需要加強(qiáng)應(yīng)力增強(qiáng)系數(shù)Q2= 3.07錐殼加強(qiáng)段長度= 369.37mm圓筒加強(qiáng)段長度2Disd r = 344.75mm試驗時應(yīng)核錐殼試驗類型試驗試驗值PT = 1.25

38、Pc s = 0.3462 (或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力stsT£ 0.90 ss = 220.50MPa試驗下的應(yīng)力sT = 197.05MPa校核條件sT£ sT校核結(jié)果合格計 算 結(jié) 果錐殼所需名義厚度7.00mm錐殼大端所需名義厚度14.40mm錐殼小端所需名義厚度16.00mm輸入厚度8.00mm結(jié)論合格錐殼與筒體連接處的加強(qiáng)計算大 端小 端 值 =11.00 =4.00<,需作加強(qiáng)設(shè)計<,需作加強(qiáng)設(shè)計Q = 1 p D + f =196.67L4cL1Q = 1 p D + f =180.44S4cS2N所需加強(qiáng)面積A= kQL DiL

39、tga (1 - D )rL2s t fas=1155.05A= kQS DiS tga (1 - D )rS2s t fas=1577.39mm2有效加強(qiáng)面積AeL = 0.71(d n - d - C) DiL d n+ 0.71(d nc - d c - C)=3017.84AeS = 0.55(d n - d - C) DiS d n+ 0.55(d nc - d c - C)=1866.50mm2加強(qiáng) 增加壁厚 增加壁厚設(shè)置加強(qiáng)圈設(shè)置加強(qiáng)圈DiS d nccosaDiL d nccos a2Disd rcosa過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201121全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心

40、站增加壁厚加強(qiáng)段厚度14.4013.20mm筒體加強(qiáng)段長度155.5589.36mm錐殼加強(qiáng)段長度200.00142.02mm設(shè)置加強(qiáng)圈加強(qiáng)圈規(guī)格加強(qiáng)圈型號加強(qiáng)圈截面積mm2過程強(qiáng)度設(shè)計計算書SW6-201122全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站開孔補(bǔ)強(qiáng)計算計算太原科技大學(xué)接 管:N1, 108×6計算: GB150.3-2011等面積補(bǔ)強(qiáng)法，單孔設(shè)計條件簡圖計算pc0.1794MPa設(shè)計溫度190殼體型式橢圓形封頭殼體材料 名稱及類型Q245R板材殼體開焊接接頭系數(shù)0.85殼體內(nèi)直徑 Di4800mm殼體開名義厚度n10mm殼體厚度負(fù)偏差 C10mm殼體腐蝕裕量 C22mm殼體材料應(yīng)力t132.8MPa橢圓形封頭長短軸之比2凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾角(