主橋上部構(gòu)造計算書一——0塊件現(xiàn)澆支架計算書

1、長沙市XXX湘江大橋主橋上部構(gòu)造施工計算書（一）0#塊件現(xiàn)澆支架計算書計算：復(fù)核：審核：二一一年六月目錄一、工程概況1二、計算依據(jù)3三、支架構(gòu)造3四、支架設(shè)計荷載及組合54.1荷載系數(shù)54.2作用于支架的荷載54.3荷載組合5固結(jié)墩荷載組合6支座墩荷載組合6五、建立計算模型65.1材料特性65.2建立模型6六、結(jié)構(gòu)強度及穩(wěn)定性驗算96.1主鋼管驗算96.2連接鋼管驗算116.3縱橫梁驗算136.4支點鋼箱驗算156.5屈曲模態(tài)分析17七、結(jié)構(gòu)剛度驗算18八、結(jié)論19一、 工程概況主橋孔跨布置為(65+5×120+65)=730m，主橋支承體系采用剛構(gòu)連續(xù)梁體系，即Z3、Z4號主墩采用

2、墩梁固結(jié)，在其他主墩和邊墩處僅約束橫向、豎向線位移，釋放其他方向位移。主梁采用變高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，斜腹板單箱三室截面。支點處梁高700cm，跨中和邊墩處梁高300cm。箱梁頂結(jié)構(gòu)寬3220cm，箱底寬隨梁高變化，由主墩處的1938.6cm漸變至跨中的2120cm。箱梁外側(cè)懸臂長500cm，端部厚18cm，根部厚65cm。箱梁頂板厚28cm，底板厚度由30cm變厚至150cm。腹板由中支點至跨中分三段變化，厚度變化為8550cm。邊墩墩頂橫梁厚125cm；主墩墩梁固結(jié)處設(shè)有中橫梁，厚2×85cm；其它主墩設(shè)有中橫梁，厚240cm；邊跨支點附近底板上及中支點橫梁處設(shè)置進人孔。預(yù)應(yīng)

3、力混凝土箱梁采用C55混凝土，箱梁節(jié)段施工分0號現(xiàn)澆段、113號懸澆段、邊跨現(xiàn)澆段及合攏段。懸澆節(jié)段長度組合為4×3.5m+3×4.0m+6×4.5m，次邊跨、次中跨、中跨合攏段長2.0m。邊跨不設(shè)合攏段，邊跨現(xiàn)澆段長度為5.85m。其中0號現(xiàn)澆段長12m，高7m，支座墩總方量為872m³，重量為22672KN、固結(jié)墩總方量為836.2m³，重量為21741.2KN。0號塊件分兩次澆注，第一次澆注3.8m，第二次澆注3.2m。XXX湘江大橋主橋箱梁0#塊件支架施工基本情況如下圖表所示。XXX湘江大橋主橋橋型布置圖（單位：m）砼澆筑分界圖（單位：

4、cm）固結(jié)墩剖面圖（單位：cm）支座墩剖面圖（單位：cm）二、 計算依據(jù)a) 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ0412000b) 公路工程質(zhì)量檢驗評定標準JTG F80-2004c) 公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程JTJ076-95d) 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004)e) 公路工程技術(shù)標準(JTG B012003)f) 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTG D602004)g) 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTG D632007)h) 預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線(GB/T52242003)i) 長沙市XXX湘江大橋工程主橋施工設(shè)計圖紙j) 長沙市XXX湘江大橋工程主橋連續(xù)箱梁施工組

5、織設(shè)計三、 支架構(gòu)造支架的主體是由24根720*8mm的鋼管以6*4排布置，每排4根豎直安放在承臺上，兩端各一根斜放在鋼圍堰上，斜放鋼管上下端水平距離為3m。主鋼管之間由290*8mm的連接鋼管每5m高設(shè)置一道，水平面內(nèi)縱橫相連，并與墩身連接。每排主鋼管上設(shè)置3I40a橫梁，橫梁上設(shè)置縱梁，縱橫梁之間架設(shè)232a卸載鋼箱，翼緣位置在橫梁上安放720*8mm鋼管，支撐翼緣荷載。支座墩在墩頂上設(shè)置現(xiàn)澆托架，托架由232a卸載鋼箱作為支點，上面設(shè)置縱梁，縱梁上以30cm間距擺放 10槽鋼分配梁，最后鋪設(shè)6mm面板。整體布置如下圖所示。支架整體布置圖一（單位：cm）支架整體布置圖二（單位：cm） 四、

6、 支架設(shè)計荷載及組合4.1荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆筑時脹模等系數(shù)的超載系數(shù)：1.05；澆筑混凝土?xí)r的動力系數(shù)：1.1；4.2作用于支架的荷載砼荷載、人機荷載、支架自重4.3荷載組合荷載組合一：砼重+超載+動力附加荷載+（支架主體自重+模板）+人機荷載荷載組合二：砼重+超載+（支架主體自重+模板）+人機荷載固結(jié)墩荷載組合荷載組合一：砼重+0.05砼重+0.1砼重+（支架主體自重+0.057底板砼重+0.34翼緣砼重）+0.034砼重荷載組合二：砼重+0.05砼重+（支架主體自重+0.057底板砼重+0.34翼緣砼重+0.034砼重支座墩荷載組合荷載組合一：砼重+0.05砼重+0.1砼重+（支架主

7、體自重+0.057底板砼重+0.015墩頂砼重+0.34翼緣砼重）+0.034砼重荷載組合二：砼重+0.05砼重+（支架主體自重+0.057底板砼重+0.015墩頂砼重+0.34翼緣砼重+0.034砼重五、 建立計算模型采用結(jié)構(gòu)有限元計算軟件，建立空間結(jié)構(gòu)模型5.1材料特性本支架為臨時性結(jié)構(gòu)，容許應(yīng)力提高系數(shù)取1.3。5.2建立模型以固結(jié)墩和支座墩分別建立計算模型結(jié)構(gòu)計算模型（固結(jié)墩）結(jié)構(gòu)計算模型（支座墩）六、 結(jié)構(gòu)強度及穩(wěn)定性驗算6.1主鋼管驗算規(guī)格720*8mm，材質(zhì)Q235主鋼管最大組合應(yīng)力（固結(jié)墩）主鋼管最大組合應(yīng)力為62MPa。主鋼管最大剪應(yīng)力（固結(jié)墩）主鋼管最大剪應(yīng)力為6MPa。主

8、鋼管最大組合應(yīng)力（支座墩）主鋼管最大組合應(yīng)力為62.5MPa。主鋼管最大剪應(yīng)力（支座墩）主鋼管最大剪應(yīng)力為5.3MPa。6.2連接鋼管驗算 規(guī)格290*8mm，材質(zhì)Q235連接鋼管最大組合應(yīng)力（固結(jié)墩）連接鋼管組大組合應(yīng)力為65MPa。連接鋼管最大剪應(yīng)力（固結(jié)墩）連接鋼管最大剪應(yīng)力為13MPa。連接鋼管最大組合應(yīng)連接鋼管最大組合應(yīng)力為85.1MPa。連接鋼管最大剪應(yīng)力（支座墩）連接鋼管最大剪應(yīng)力為16.6MPa。6.3縱橫梁驗算 規(guī)格I40a或I40a組合，材質(zhì)Q235縱橫梁最大組合應(yīng)力（固結(jié)墩）縱橫梁最大組合應(yīng)力為134MPa?？v橫梁最大剪應(yīng)力（固結(jié)墩）縱橫梁最大剪應(yīng)力為52MPa?？v橫梁最大組合應(yīng)力（支座墩）縱橫梁最大剪應(yīng)力為133.8MPa?？v橫梁最大剪應(yīng)力（支座墩）縱橫梁最大剪應(yīng)力為52.3MPa。6.4支點鋼箱驗算規(guī)格232a，材質(zhì)Q235支點鋼箱最大組合應(yīng)力（固結(jié)墩）支點鋼箱最大組合應(yīng)力為44MPa。支點鋼箱最大剪應(yīng)力（固結(jié)墩）支點鋼箱最大剪應(yīng)力為5MPa。支點鋼箱最大組合應(yīng)力（支座墩）支點鋼箱最大組合應(yīng)力為103.3MPa。支點鋼箱最大剪應(yīng)力（支座墩）支點鋼箱最大剪應(yīng)力為17.9MPa。6.5屈曲模態(tài)分析支架屈曲模態(tài)分析圖（固結(jié)墩）支架的一階穩(wěn)