結(jié)構設計原理課程王正設計計算書

1、目 錄第一章 緒 論1.1本課程設計的主要內(nèi)容及方法 1第二章結(jié)構設計原理課程設計計算書 2.1擬定截面尺寸，內(nèi)力計算及組合 21. 主要技術參數(shù)2. 定截面尺寸3. 恒載計算3-4. 力組合計算 4 -.2 承載能力極限狀態(tài)設計 51) .正截面承載力的計算 5 截面設計 5 .截面復核2) .斜截面承載力計算 8 .腹筋設計 .斜截面抗剪承載力的復核 2.3正常使用極限狀態(tài)計算 241. 施工吊裝時的應力驗算 2. 裂縫寬度帖的驗算243. 梁跨中擾度的驗算 2528 4. 預拱度設置第一章 緒論.1本課程設計的主要內(nèi)容及方法本課程設計的主要內(nèi)容包括擬定主梁和橫隔梁的截面形狀和尺寸、承載能

2、力和正常使用極限狀態(tài)的計算以及預拱度的設置。擬定主梁和橫隔梁的形狀和尺寸包含擬定尺寸的依據(jù)、恒載的計算和內(nèi)力計算和組合；承載能力極限狀態(tài)的計算包含正截面承載力的計算、斜截面承載力計算；正常使用極限狀態(tài)的計算包括施工吊裝時的應力驗算、裂縫寬度*謂咫的驗算、梁跨中擾度的驗算、預拱度設置。在完成本課題中主要利用了極限狀態(tài)法，對該T型簡支梁做了承載能力極限狀態(tài)設計和正常使用極限狀態(tài)的設計。通過嚴格的計算和驗算，最后做出的配筋和布筋圖會附在本書 之后。通過本次課程設計，使我們對結(jié)構設計原理這門課有了進一步的了解，并掌握了基本的設計知識。同時，對設計的步驟有了基本的了解。通過自己的親身實踐，深深感受到做設

3、計應該具備嚴格按照規(guī)范來做，考慮要嚴密仔細。還要對其CAD、Word文檔等軟件熟練操作。只有結(jié)合各方面，才能做好一個課程設計。雖然成功的做一個課程設計不是一件容易的事，但是通過做課程，本人受益匪淺！混凝土簡支梁設計計算書一、已知主要技術參數(shù)1、簡支梁跨徑19.96m;計算跨徑19.5m ;2、橋地址位于野外一般地區(qū)，1類環(huán)境條件，年平均相對濕度為75%，安全等級為二級；3、主梁荷載效應為下表(沖擊系數(shù)為1.083 )主梁荷載效應荷載跨中截面L/4截面支點MmaxVmaxMmaxVmax恒載標準值771.910578.93158.34汽車荷載標準值(未計沖擊系數(shù))70035525180人群荷載標

4、準值50237.57注：表中單位：kN(V);m(M)提示：梁間距為 1600mm, 預制寬度 :1580mm;（C35 混凝土 ）圖一： 20mm 鋼筋混凝土簡支梁 尺寸（尺寸單位： mm ）梁體采用 C35 混凝土，軸心抗壓強度設計值fcd =16.1MPa, 軸心抗拉強度設計值f td =1.52MPa. 主筋采用 HRB335 鋼筋，抗拉強度設計值 fsd =280MPa; 箍筋采用 R235 鋼筋，直徑 8mm.承載能力極限狀態(tài)計算 簡支梁控制截面承載能力極限狀態(tài)彎矩組合設計值和剪力組合設計值：跨中截面M d,l /2 = 0Gi SGikQ1SQ1Ki1cj2Qj SQjk=1.0

5、(1.2771.91+1.47001.083+0.81.4 50=2043.63kNgm,Vd,l/20i1Gi SGik=1.20+1.4351.083+0.8X1.4 X2=55.31kN1/4 截面M d,l /40Gi SGiki1Q1SQ1KQj SQjk2X1.4 X37.5=1.2 X578.93+1.4 X525 X1.083+0.8=1532.72kN gm支點截面m0Gi SGiki 1nQ1 Sqi K cQj Sjkj 2=1.0 X(1.2 X158.34+1.4 X180 X1.083+0.8 X1.4 X7)=493.42 kN正常使用極限極限狀態(tài)作用短期效應彎矩

6、組合設計值和剪力組合設計值:跨中截面mSGiki 1=771.91+700XO.7+50 X1.0M d,l /2 =1311.91kN gmVd,1/2=0+35 X0.7+2 X1.0=26.5kN1/4截面d ,l/4mSGiki 11j Sjkj 1=578.93+525X0.7+1.0 X37.5=983.93kN支點截面mVd ,0 =SGiki 1gm=158.34+180X0.7+1.0 X7=291.73 kN2)跨中截面的縱向受拉鋼筋的計算(1)T形截面梁受壓翼板的有效寬度bf140 80由圖1所示T形截面受壓翼板厚度的尺寸，可得翼板的平均厚度 hf110mm。2則可得到1

7、 1bf1 -L - 195006500 mm3 3bf2 1600mm(相鄰兩主梁的間距為 1600m m圖示1580mr為預制梁翼板寬度)bf3 b 2c 12hf 200 2 0 12 1201640故取受壓翼板的有效寬度 bf=1600mm.2)配筋計算由已知條件可以查表得到(1 )截面設計 因采用的是焊接鋼筋骨架as 30mm 0.07h30 0.07 1300 121mm則截面有效高度 h0 h as 1300 1211179mm。 判定T形截面類型：hf110fcdbf hf(hc2)16.1 1600 110(11792)3184.97 106Ngmm3184.97KNgm M

8、(2043.63KN gn)故屬于第-類截面。a)求受壓區(qū)咼度由公式0M dMufcdbxf x(h0)可得到22043.63106x16.1 1600x(1179)整理后得12880x2 30371040 x 2043.63 1060解方程得合適解為x=69mmd=28mm。鋼筋間橫向凈距Sn 200 2 35 2 31.646.8mm及 1.25d1.25 28 35mm.故滿足構造要求(2 )截面復核2已設計的受拉鋼筋中,8 28的面積為 4926 mm， 4 22的面積為 正截面抗彎承載力由公式0MdxMu fcdbf x(h0 -)可求得:2MuxfcdbfX(h02)16.1 16

9、00 70（1181 罟）2066.47 106Nmm2066.47KN m6446M( 2043.63KN m)bho 200 11812.73%min（ 0.2%）故截面復核滿足要求。由以上求得縱向受拉鋼筋面積為2A 6446 mm截面有效高度為h1181mm3）腹筋設計（1）截面尺寸檢查根據(jù)構造要求，梁最底層鋼筋2 28通過支座截面，支15808 28+4 22200.- J 1222 (架立鋼筋)53= c112233445566圖三點截面有效高度為g =h-(35+31.6/2)=1300-50.8=1249mm(0.51 X10 3八 口.山0=(0.51 x10 3p. 35 X

10、200 X1249=753.70Kn(=493.42 Kn)截面尺寸符合要求(2)檢查是否需要根據(jù)計算配置箍筋，截面有效高度=1181mm,跨中段截面:33V=(0.5 X10 ) ftdbho=(O.5 X10 )X1.52 X200 x1181=179.51Kn支座截面：33V=(0.5 X10 ) ftd bho =(0.5 X10 )X1.52 X200 x1249=189.84Kn3因 0Vd,”2 (=109.307 ) (0.5 x10 ) ftdbh。 Vd,0 (=493.42 Kn )故應配置箍筋，其余區(qū)段配置腹筋(3 )計算剪力圖分配在下圖中，支點處剪力計算值V00Vd,

11、0 =493.426K n跨中處剪力計算值Vl/20Vd,l /2 =55.31KN架力鋼筋(22)梁跨中線14七5如V VV| 一 Vi2 0A96504132281328059750圖四計算剪力分配圖(尺寸單位：mm剪力單位：KN)3VX0Vd,x(0.5 10 ) ftdbh)=179.51KN的截面距跨中截面距離可由剪力包絡圖按比 例求得，為l12764mm丄 =9750 X 179.91 55.312 V0 Vl/2493.42 55.31在l1長度內(nèi)可按構造要求布置箍筋。同時，根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，在支座中心線向跨徑長度方向不小于1倍梁高h=1300mm 范圍內(nèi)，箍筋的間距最大為100

12、mm 。距支座中心線為h/2處的計算剪力值（V）由剪力包絡圖按比例求得，為V LV。h（V。V1/2）L19500 493.421300（493.42 55.31）19500=464.21Kn其中應由混凝土和箍筋承擔剪力計算值至少為0.6 V =278.53kN;應由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔的剪力計算值最多為0.4 V =185.68Kn，設置彎起鋼筋的長度：由185.68x=，可求出 X=4132mm 。464.21 55.319750 650（4）箍筋設計2采用直徑8mm的雙肢箍筋，箍筋截面積Asv nA 2 50.3 100.6mm在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等距離布置。為計

13、算簡便在按Vd Vua2a3 0.45 10 3 bh. （2 0.6p） ： fcu,k svfsv 0.75 10 3 fsdAsbSin s設計計算箍筋時，式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率p及截面有效高度h0可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，計算如下:跨中截面支點截面則平均值分別為P1/2 =2.732.5,取 pl/2 =2.5 ， h0 =1181mmAs1232bh0200 12492.5 0.521.51, hP00.52, h01249 mmp=空1215mm箍筋間距Sv為晶；(0.56 10 6)(2 0.6p) fUTAvfsvbh：Sv(V)21.02 1.12(0.5

14、6 106)(2 0.6 1.51) 35 100.6 195 200 (1215)2(464.21)2=313mm確定箍筋間距Sv的設計值尚應考慮公路橋規(guī)的構造要求。1若箍筋間距計算值取 Sv=250mmh=650及400mm，是滿足規(guī)范要求的。而箍筋的配2筋率 空100.60.201% 0.18%（ R235鋼筋時），故滿足要求。bS,200 250綜合上述計算，在支座中心向跨徑長度方向的1300mm 范圍內(nèi)，設計箍筋間距 S,=100mm;爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取S, =250mm 。（5）彎起鋼筋及斜筋設計設焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（HRB335 ）為22，鋼筋重心至梁受壓翼板上邊

15、緣距離25.1 as =43+=56mm。2彎起鋼筋的彎起角度為 45，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點應落到前一排彎起鋼筋彎起點的構造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點計算位置，首先要計算彎起彎起鋼筋上，下彎點之間的垂直距離h如下圖所示。h53= chi圖五現(xiàn)擬彎起N1N5鋼筋，將計算的各排彎起鋼筋彎起點截面的hi以及至支座中心距離Xi，分配的剪力計算值Vsbi，所需的彎起鋼筋面積Agbi值列入下表彎起鋼筋計算表彎起點12345hi (mm)11341102107110451033距支座中心距離x （ mm）113422363307435253

16、85分配的計算剪力值乂bi Kn185.68163.93114.4166.282需要的彎筋面積Asbi( mm )1039917640371可提供的彎筋面積Asbi ( mm2)123212321232760(2 28)(2 28)(2 28)(2 22)彎筋與梁軸交點到支座 中心距離xc (mm )565170027883876根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，簡支梁的第一排彎起鋼筋(對支座而言)的末端彎折點應位于支座 中心截面處。這時， h為h1=1300-(35+36.1 X1.5 ) + (43+25.1+31.6 X0.5)=1134mm彎起的彎起角為 45，則第一排彎筋(2N5 )的彎起點1距支座

17、中心距離為 1134mm。彎 筋與梁縱軸線交點 1距支座中心距離為 1134-1300/2-(35+31.6 X1.5 ) =566.4mm對于第二排彎起鋼筋，可得到h2=1300- (35+31.6 X2.5 ) + (43+25.1+31.6X0.5)=1102mm彎起鋼筋(2N4 )的彎起點2距支點中心距離為 1134+h2=1134+1102=2236mm分配給第二排彎起鋼筋的計算剪力值乂b2，由比例關系計算可得到：4691 650 1128 Vsb24691195.09得，Vsb2=175.21Kn其中，0.4V=195.090Kn;h/2=650mm;設置彎起鋼筋區(qū)段長為4691m

18、m。所需要提供的彎起鋼筋截面積(Asb2 )為Asb2 =1333.33(Vsb2) fsd sin 45o1333.33 175.21280 0.707=1180第二排彎起鋼筋與梁軸線交點2距支座中心距離為2221-1300/2-( 35+35.8 X2.5) =1696mm其余各排彎起鋼筋的計算方法與第二排彎起鋼筋計算方法相同。梁跨中線彎矩包絡圖圖六按照計算剪力初步布置彎起鋼筋如上圖?，F(xiàn)在按照同時滿足梁跨間各正截面和斜截面抗彎要求,確定彎起鋼筋的彎起點位置。由已知跨中截面彎矩計算值;M 1/20M d,l/2M d ,x M d ,l/2(12043.63kN gm，支點中心處 M04x2

19、1廠）做出梁的計算彎矩包絡圖如下。在 L截面處，因L4qM d,Q Q ,按式:x=4.785m,L=19.5m,M |/4M|/2 =2043.63Kn m,則彎矩計算值為2(1 7)19.522043.63=2043.63XQ.75=11532.72kN與已知值 Md,l/4=1532.72KnM d,x M d,l/2（1 等）來描述簡支梁彎矩包絡圖是可行的。m相比，兩者相對誤差為0,故用式1300(31.6(235)1249mm1300(31.635)1233mm1300(31.61.535) 1218mm1300(31.62 35) 1202mm有效高度ho44926(35 2 31

20、.6) 760(35 4 31.613004926 76025.1)三)1192mm各排彎起鋼筋彎起后，相應正截面抗彎承載力M ui計算如下表梁區(qū)段截面縱筋有效高度h(mm)T形截面類別受壓區(qū)咼度x(mm)抗彎承載力Mui(KNcm)支點中心:1點2 281249第一類13416.081占 2占4 281233第一類27848.22點:3點6 281218第一類401234.43點:4點8 281202第一類541634.54點:5點8 28 2 221192第一類621854.35點:梁跨中8 28 4 221181第一類702066.5表中數(shù)據(jù)的計算方法如下:h06 1300 (4926(

21、35 2 316)1520(35 4 316 1) 1181mm4926 1520受壓區(qū)高度根據(jù)公式fed b f X fsd Afsd Asx sd L即可求出不同區(qū)段受壓區(qū)的高度 fcdbf抗彎承載力M ui的計算Mu1fsdAs1 Z12801232(1249I)416.08KNgnM u2fsd A 2Z22802463(123327)848.2KNgnMu3fsd As3Z32803695(121840)1234.4KNgnMu4fsd A4Z42804926(120254)1634.5KNgmM u5fsd As5Z5280(4926760)(1192 62)=1854.3KNgm

22、M u6fsd A;6Z6280(49261520)(1181 )2066.5KN gm2以上即上表中所有數(shù)據(jù)的來源他們與彎矩包絡圖的交點將上表中的正截面抗彎承載力在下圖中用個平行直線表示出來,4x2jq,以各Mu值代入公式 Md,x Md/2（1 -）可求得i、jq到跨中截面的距離x值。現(xiàn)在以上圖所示彎起鋼筋彎起點初步位置來逐個檢查是否滿足公路橋規(guī)的要求。第一排彎起鋼筋（2 N5）:其充分利用點“ m”的橫坐標Xi9750X1X1Mx7457 mm2043.63而 2N5 的彎起點 1 的11348616其不需要點 n(9750 5668616mm 說明 1 點位123374571159mm

23、) h0 / 2(的橫坐標 x=8701mm ，而9184mm) x( 8701mm)，2N5617mm），滿足要求。鋼筋與梁中線軸交點亦滿足要求。1的橫坐標第二排彎起鋼筋（2N4）:其充分利用點“ I”的橫坐標Mx1X6135mm 而 2N422043.63的彎起點 2 的橫坐標x2( 975022367514mm) x( 6135mm)且 x2X (7514 61351379mm) h/2(1218609mm），滿足要求。其不需要點m的橫坐標x=7457mm，而2N4鋼筋與梁中線軸交點2的橫坐標% ( 97501700 8050mm)x(7457mm），亦滿足要求第三排彎起鋼筋（2N3）:

24、其充分利用點“ k”的橫坐標Mxx J14362mm2 2043.63而 2N3的彎起點 3 的橫坐標x3( 975033076443mm)x(4362 mm)且 x3x (6443 43022081mm) h0/2(1202/2601mm），滿足要求。其不需要點l的橫坐標 x=6135mm ，而2N3鋼筋與梁中線軸交點3的橫坐標X3( 97502803 6947mm) x( 6135mm)，亦滿足要求第四排彎起鋼筋(2N2):其充分利用點“ j”的橫坐標LM X 19500 ：1854.3x ,1x. 1 1192mm 而2N2的彎起點 4的橫坐標22043.6322043.63x4( 97

25、50 46525498mm) x( 2908mm)且 x4 x ( 5398 2968 2430mm) h0 /2( 1192/2 596mm)，滿足要求。其不需要點k的橫坐標 x=4362mm ，而2N2鋼筋與梁中線軸交點4的橫坐標X4 ( 9750 3876 5874mm) x( 4362mm)，亦滿足要求第五排彎起鋼筋直接對應最大的抗彎承載力。由上述檢查結(jié)果可知如圖所示鋼筋彎起點初步位置滿足要求。2N1、2N2、2N3、2N4鋼筋彎起點形成的抵抗彎矩圖遠大于彎矩包絡圖，故進一步調(diào)整上述彎起鋼筋彎起點的位置，在滿足規(guī)范對彎起鋼筋彎起點要求前提下，使抵抗彎矩圖接近彎矩包絡圖；在彎起鋼筋之間，

26、增設直徑為16mm的斜筋，下圖即為調(diào)整后主梁彎起鋼筋、 斜筋的布置圖。圖七a)相應于剪力計算值 Vx的彎矩計算值 Mx的包絡圖；b)彎起鋼筋和斜筋布置示意圖；c)剪力計算值Vx的包絡圖4)斜截面抗剪承載里復核E圖八：斜截面承載力復核圖圖七（b）為梁的彎起鋼筋和斜筋設計布置示意圖，箍筋的設計見前面的結(jié)果圖七（a），（ c）是按照承載力極限狀態(tài)時最大剪力計算值Vx的包絡圖及相應的彎矩計算值MX的包絡圖。對于鋼筋混凝土簡支梁斜截面抗剪承載力的復核，按照公路橋規(guī)關于復核截面位置和復核截面的方法逐一進行。第一個復核截面：（1）選定斜截面頂端位置由圖b）可得到距支座中心為 h/2處截面的橫坐標x 9750

27、 650 9100mm，正截面有效高度 h0 1249mm?，F(xiàn)取斜截面投影長度c h。1249 mm，則得到選擇的斜截面頂端位置 A，其橫坐標x 9100 1249 7851mm（2）斜截面抗剪承載力復核A處正截面上的剪力 Vx及相應的彎矩 Mx計算如下:Vx2xVl/2 M VQ55.31 (493.42 55.31)2 785119500408.09KNMx Mi/2(1 等)2043.63 (14 78512)195002 )718.55KNgma處正截面有效高度h1229mm1.229m(主筋為4 32)，則實際廣義剪跨比 m及斜截面投影長度c分別為Mx718.55Vxh。0.6mho

28、408.09 1.233 1.43 30.6 1.43 1.233 1.056 1.249m將要復核的截面如圖中所示AA斜截面(如圖中虛線表示)，斜角1 1 0tan (h/c) tan (1.249/1.056)49.8斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有2 28(2 N 6)，相應的主筋配筋率 p為p 100bh0200 1249A 100 12320.492.5箍筋的配筋率 SV(Sv 240mm)為min(0.18%)SVjAsv100.6 0.201%bSV 200 250與斜截面相交的彎起鋼筋有2N5 ( 2 28 )、2N4 ( 2 28);斜筋有2N7 ( 2 16 )。按公式規(guī)定的單位要求

29、將以上計算結(jié)果代入公式，則得到AA斜截面抗剪承載力為Vu1 2 3(0.45 10 3)bh0 , (2 0.6p) fcu,k svfsv (0.75 10 3) fsdAsbSin s1 1 1.1 (0.45 10 3) 200 1233 , (2 0.6 0.49) . 35 0.00201 195(0.75 10 3) 280 (2 1232 402) 0.764281.53 459.69741.22kN VX 408.09 kN故距支座中心為h/2處的斜截面抗剪承載力滿足要求。第二個截面受拉區(qū)彎起鋼筋彎起處的截面BB(1) 選定斜截面頂端位置由圖上可得到截面到支座中心的距離為113

30、0+2*800=2730mm，正截面有效高度h0=1218mm ，現(xiàn)取斜截面投影長度 c h0 =1218mm ，則得到選擇的斜截面的頂端位置B,其橫坐標為 X=9750-( 2730+1218)=5802mm(2) 斜截面抗剪承載力復核B處正截面上的剪力 VX及相應的彎矩 M X計算如下：2xVx Vl/2 (V0 Vl/2) MxMi/2(155.31 (493.4255.31)2 580219500316.02KN菩)2043.63 (1 儲)1319.95KNgmB處正截面有效高度 ho 1218mm1.218m(主筋為6 28),則實際廣義剪跨比m及斜截面投影長度c分別為mVxho歸

31、飯彳26 3故取m=3.c 0.6mhb0.6 3 1.2182.304 1.218m將要復核的截面如圖中所示 AA斜截面(如圖中虛線表示)，斜角tan 1(hg/c) tan 1 (1.218/2.304)27.9斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有 6 28(2 N 6,2N 5,2 N4)，相應的主筋配筋率 p為 p 100 厶咱型 1.52 2.5bh0200 1218箍筋的配筋率 sv(Sv 240mm)為SVbSv100.6200 2500.201%min(0.18%)與斜截面相交的彎起鋼筋有2N3 ( 2 28);斜筋有2N8 ( 2 16 )。按公式規(guī)定的單位要求將以上計算結(jié)果代入公式，則得

32、到AA斜截面抗剪承載力為Vu1 2 3(0.45 10 3)bh0. (2 0.6p) ：fcu,k svfsv (0.75 10AsbSin s1 1 1.1 (0.45 10 3) 200 1218. (20.6 1.52 35 0.002011953(0.75 10 ) 280 (1232 402) 0.468313.34 160.59473.93kN VX(316.02 kN)故此斜截面抗剪承載力滿足要求。第三個截面受拉區(qū)彎起鋼筋彎起處的截面CC(3) 選定斜截面頂端位置由圖上可得到截面到支座中心的距離為1130+2*800+700*2=4130mm，正截面有效高度h0=1202mm

33、，現(xiàn)取斜截面投影長度 ch0 =1202mm ，則得到選擇的斜截面的頂端位置 B，其橫坐標為 X=9750-( 4130+1202)=4418mm(4) 斜截面抗剪承載力復核MX計算如下:B處正截面上的剪力Vx及相應的彎矩2xVx Vi/2 (V。Vx) L55.31 (493.4255.31) 219500253.83KN4x2Mx Ml/2(1 亍4 441822043.63 (1亍)1624.02KNgmB處正截面有效高度 ho1950021202mm1.202m(主筋為8 28)，則實際廣義剪跨比 m及斜截面投影長度c分別為MxVxh。0.6mh01624.02253.83 1.202

34、0.6 3 1.2025.32 3,故取 m=3.2.1641.202m將要復核的截面如圖中所示AA斜截面(如圖中虛線表示)1 1 0tan (h0/c) tan (1.202/2.164)29，斜角斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有 8 28(2 N 6,2 N 5,2 N 4,2 N 3),“As100 4926 p 100 S2.052.5bh0200 1202相應的主筋配筋率 p為箍筋的配筋率 sv(Sv 240mm)為鼻 100.60.201% min( 0.18%)bS,200 250與斜截面相交的彎起鋼筋沒有；斜筋有2N9 ( 2 16), 2N9 ( 2 16)。SV按公式規(guī)定的單位要求將

35、以上計算結(jié)果代入公式，則得到Vu1 2 3(0.45 10)bh,(2 0.6p) f,AA斜截面抗剪承載力為cu,k svsv (0.75 10 3)fsdAsbSins1 1 1.1 (0.45 10 3) 200 1202、(20.6 2.05) - 35 0.00201 195(0.75 10 3) 280 402 0.486325.67 81.98407.65kN Vx (253.83kN)故此斜截面抗剪承載力滿足要求。第四個截面受拉區(qū)彎起鋼筋彎起處的截面DD(5) 選定斜截面頂端位置由圖上可得到截面到支座中心的距離為1130+2*800+700*2+800*3=6530mm，正截面

36、有效高度h0=1192mm ，現(xiàn)取斜截面投影長度c h=1192mm ，則得到選擇的斜截面的頂端位置B，其橫坐標為X=9750-(6530+1192) =2208mm(6)斜截面抗剪承載力復核B處正截面上的剪力VxVi/2VX及相應的彎矩 M X計算如下:2x(V。V/2) 55.31 (493.42 55.31) - 2208195002043.63146.44KN195002)Mx Mi/22282 22)，則實際廣義剪跨比1954.89KNgmB處正截面有效高度 h01192mm1.192m(主筋為8m及斜截面投影長度c分別為Mx m Vxhc 0.6mhb1954.89146.44 1

37、.1920.6 3 1.19211.23,故取m=3.2.151.192m將要復核的截面如圖中所示AA斜截面(如圖中虛線表示)1 1 0tan (h/c) tan (1.192/2.15)29，斜角斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有 8 28(2 N 6,2 N 5,2 N 4,2 N 3) p 100 處 100 (4926 760)2.392.5bh0200 11922 22，相應的主筋配筋率 p為箍筋的配筋率 sv(Sv 250mm)為bf 起 OR% min( 018%)SV與斜截面相交的彎起鋼筋有2N1 ；按公式規(guī)定的單位要求將以上計算結(jié)果代入公式，則得到AA斜截面抗剪承載力為3Vu1 2 3(

38、0.45 10)bh0 (2 0.6p) . fcu,k svfsv(0.75 10 3) fsdAsbSins1 1 1.1 (0.45 10 3) 200 1192(2 0.6 2.39) . 35 0.00201 1953(0.75 10 ) 280 1232 0.485333.00 125.43458.43kN VX (146.44kN)故此斜截面抗剪承載力滿足要求。第五個截面受拉區(qū)彎起鋼筋彎起處的截面 EE(7)選定斜截面頂端位置由圖上可得到截面到支座中心的距離為1130mm ，正截面有效高度 ho=1233mm ，現(xiàn)取斜截面投影長度 c ho=1233mm ，則得到選擇的斜截面的頂

39、端位置B ,其橫坐標為X=9750-1300=8450mm(8)斜截面抗剪承載力復核B處正截面上的剪力 VX及相應的彎矩 M X計算如下:2xVx Vi/2 (V。V/2) 55.31 (493.42 55.31) - 845019500379.60KN4x2Mx Mi/2(1 -r)4 84502)1950022043.63 (1923.92KN gmB處正截面有效高度 h01233mm 1.233m(主筋為4 28)，則實際廣義剪跨比 m及斜截面投影長度c分別為MxVxho0.6mho瘁921.97 3;379.60 1.2330.6 1.97 1.192 1.457 1.233m.將要復

40、核的截面如圖中所示AA斜截面(如圖中虛線表示)，斜角1 1 0tan (h/c) tan (1.233/1.457)40.24斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有 4 28(2N6,2N 5)，相應的主筋配筋率 p為AS100 2 1232p 100 空1.002.5bh0200 1233箍筋的配筋率 sv(Sz 250mm)bSvSV100.6200 2500.201%min(0.18%)與斜截面相交的彎起鋼筋有2 28(2 N 4),斜筋有2N7(2 16);按公式規(guī)定的單位要求將以上計算結(jié)果代入公式，則得到AA斜截面抗剪承載力為Vu1 2 3(0.45 10 3)bh、(2 0.6p) J sv fs

41、v (0.75 10 九AsbSin s1 1 1.1 (0.45 10 3) 200 1233, (2 0.6 1.00) .35 0.00201 195(0.75 10 3) 280 (1232 402) 0.646299.72 221.66521.39kN Vx (379.60kN)故此斜截面抗剪承載力滿足要求。4正常使用極限狀態(tài)計算Wfk1 )裂縫寬度fk的驗算(1)帶肋鋼筋系數(shù)C1 =1.0荷載短期效應組合彎距計算值為：Ms=1311.91荷載長期效應組合彎矩計算值為：Ml =1071.91系數(shù):C21 0.5空里1.411311.91系數(shù):C3，非板式受彎構件C3=1.0。(2 )

42、鋼筋應力的計算SS的計算SSMs1311.91 1060.87hA0.87 1181 6446198MPa(3 )換算直徑d的計算因為受拉區(qū)采用不同的鋼筋直徑，按式(9 24 )要求，d應取用換算直徑 d，則可對于焊接鋼筋骨架:d=denigdi2nigdi8 羽 4 羽 27.0mm8 28 4 22de1.3 27.035.12mm的計算（4 ）縱向受拉鋼筋配筋率0.0270.02As6446bgi0200 11831取 0.02.(5)最大裂縫寬度Wfk的計算由式(9 24 )計算得到Wfk0.189mmW 0.2mm故滿足要求。2)梁跨中擾度的驗算在進行梁變形計算時，應取梁與相鄰梁橫向連接后截面的全寬度受壓翼板計算，即Esbf =1600mm, hf 仍為 110mm, ES =6.667Ec(1)T梁換算截面的慣性矩Icr和Io的計算：1對T梁的開裂截面，由(9-19 )式一bf2x2ES AS ( ho -x)1代入數(shù)據(jù)一1600x=6.6672解 x=226 hf6446(1181-x)(=110mm)故可確定為第二類 T形截面。這時，換算截面受壓區(qū)高度由A= ESAS hf(bf b)xA2 B A式確定:b6.667 6446 110(1600 200)200=9852B=2EsAsho (bf b)hfb2 6.667 6446