塔吊基礎安全專項工程施工組織設計方案

1、 . . . 目 錄一、工程概況- 1 -三、施工平面布置- 1 -見附頁- 2 -四、編制依據(jù)- 2 -五、塔吊基礎計算書- 2 -一、工程概況本工程7#樓為33層框剪高層建筑 工程名稱：桓大·國際 建筑面積：24565.61m2 層數(shù)：33層 層高：99.0米 建設地點：市璧山區(qū)青杠街道白云湖200號旁建設單位：市桓大建設集團房地產(chǎn)開發(fā)二、基本參數(shù)1、吊塔： 吊塔型號：QTZ63起重工作幅度：最小2.5m 最大60m額定起重量： 1300kg-6000kg最大工作高度：固定式110.0m 附著式220m塔身截面積： 1.8m×1.8m整機功就： 39KW2、塔基基礎：采

2、用人工挖孔樁,樁頂標高1.7米，樁端不設擴大頭，樁端入中風化礫巖1.50m；樁混凝土等級C30,樁長7.6m；鋼筋HRB400。承臺尺寸長(a)=4.00m,寬(b)=4.00m,高(h)=1.70m，樁中心與承臺中心1.60m,承臺面標高-70cm；承臺混凝土等級C35，底面雙向6814200。三、施工平面布置見附頁四、編制依據(jù) 塔式起重機設計規(guī)GB/T13752-1992 建筑地基基礎設計規(guī)GB50007-2011 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)GB50009-2001（06版本） 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)GB50010-2010南沙城-商務A棟工程施工組織設計與其建筑、結(jié)構(gòu)施工圖紙QTZ6013型塔式起重機使用

3、說明書五、塔吊基礎計算書1.計算參數(shù)（1）基本參數(shù)采用1臺QTZ63塔式起重機，塔身尺寸1.6m,基坑底標高-1.8m現(xiàn)場地面標高0.00m,承臺面標高-700mm；采用人工挖孔樁基礎.（2）計算參數(shù)1）塔吊基礎受力情況荷載工況基礎荷載P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作狀態(tài)950.0030.001600.00340.00非工作狀態(tài)850.0070.001800.000比較塔吊的工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的受力情況，塔吊基礎按非工作狀態(tài)計算如圖Fk=850.00kN,Fh=70.00kNM=1800.00+70.00×1.30=1891.00kN.mFk，=850.00×1

4、.35=1147.50kN,Fh，=70.00×1.35=94.50kNMk=(1800.00+70.00×1.30)×1.35=2552.85kN.m2）樁頂以下巖土力學資料序號地層名稱厚度L(m)極限側(cè)阻力標準值qsik(kPa)巖石飽和單軸抗壓強度標準值frk(kPa)qsik*i(kN/m)抗拔系數(shù)iiqsiki(kN/m)1淤泥質(zhì)土8.8012.0040.00105.600.4042.242中砂8.1053.00120.00429.300.50214.653中風化礫巖1.50160.003000.00240.000.50120.00樁長18.40qsik

5、*Li774.90iqsik*Li376.89（3）基礎設計主要參數(shù)基礎樁采用4根800鉆(沖)孔灌注樁,樁頂標高-5.35m,樁端不設擴大頭，樁端入中風化礫巖1.50m；樁混凝土等級C30,fC=14.30N/mm2 ,EC=3.00×104N/mm2；ft=1.43N/mm2 ,樁長18.40m；鋼筋HRB335,fy=300.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2。承臺尺寸長(a)=5.00m,寬(b)=5.00m,高(h)=1.40m，樁中心與承臺中心1.60m,承臺面標高-4.05m；承臺混凝土等級C35，ft=1.57N/mm2 ,fC=16.70N/

6、mm2,砼=25kN/m3。Gk=abh砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00kN塔吊基礎尺寸示意圖2.樁頂作用效應計算（1）豎向力1）軸心豎向力作用下Nk=(FkGk)/n=(850.00+875.00)/4=431.25kN2）偏心豎向力作用下按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk=1891.00kN.m，yi=1.60×20.5=2.26mNk =(FkGk)/n±Mxyi/yi2=(850.00+875.00)/4±(1891.00×2.26)/(2×2.262)=431.25±4

7、18.36Nkmax=849.61kN, Nkmin=12.89kN (基樁不承受豎向拉力)。(2)水平力Hik=Fh/n=70.00/4=17.50kN3.樁基豎向承載力驗算（1）單樁豎向極限承載力標準值計算d=0.80m=800mm,hr=1.50m,hr/d=1.50/0.80=1.88,查表得：r=0.89Ap=d2/4=3.14×0.802/4=0.50m2Qsk=uqsiki=dqsiai=3.14×0.80×774.90=1946.55kNQrk=rfrkAp=0.89×3000.00×0.50=1335.00kN，Quk=Qsk

8、+Qrk=1946.55+1335.00=3281.55kNRa=1/KQuk=1/2×3281.55=1640.78kN(2)樁基豎向力作用下1）軸心豎向力作用下Nk=431.25kNRa=1640.78kN,豎向承載力滿足要求。2）偏心豎向力作用下Nkmax=849.61kNRa=1.2×1640.78=1968.94kN,豎向承載力滿足要求。4.單樁水平承載力驗算（1）單樁水平承載力特征值計算E=Es/Ec=2.00×105/3.00×104=6.67,m=2,N=0.50g=0.2+(2000-800)/(2000-300)×(0.65

9、-0.2)=0.52%Wo=d/32d22(ES/EC1)gd02=(3.14×0.80/32)×0.802+2×(6.67-1)×0.52%×(0.80-2×0.10)2=0.05m3Io=Wod/2=0.05×0.80/2=0.0200m4EI=0.85ECIo=0.85×3.00×107×0.0200=510000kN.m2查表得:m=6.00×103kN/m4 ,bo =0.9(1.5d+0.5)=1.53m=1530mm=(mbo/ ECI)0.2=(6.00×10

10、00×1.53/510000)0.2=0.45L=0.45×18.40=8.284,按L=4,查表得:m=0.768Nk=(Fk1.2Gk)/n=(1147.50+1.2×875.00)/4=549.38kNAn=d2/41(Es/Ec-1)Pg=3.14×0.802/4×(1+(6.67-1)×0.52%)=0.52m2Rha=（0.75mftW0/m)(1.25+22g)(1+NNk/mftAn)=(0.75×0.45×2×1.43×1000×0.05/0.768)×(1

11、.25+22×0.52%)×1+0.50×549.38/(2×1.43×1000×0.52)=101.58kN（2）樁基水平承載力計算Hik=17.50kNRha=101.58kN,水平承載力滿足要求。5.抗拔樁基承載力驗算（1）抗拔極限承載力標準值計算Tgk=1/nu1iqsikLi=1/4×(1.60×2+0.80)×4×376.89=1507.56kNTuk=iqsikuiLi=376.89×3.14×0.80=946.75kN(2)抗拔承載力計算Ggp=5.00

12、15;5.00×18.30×(18.80-10)/4=1006.50kNGp=3.14×0.402×18.40×(25-10)=138.00kNTgk/2+Ggp=1507.56/2+1006.50=1760.28kNTuk/2+Gp=946.75/2+138.00=611.38kN由于基樁不承受豎向拉力,故基樁呈整體性和非整體性破壞的抗拔承載力滿足要求。6.抗傾覆驗算bi=5.00/2+1.60=4.10m ai=5.00/2=2.50m傾覆力矩M傾=MFhh=1800+70.00×(14.154.05)=2507.00kN.m抗傾

13、覆力矩M抗=（FkGk）ai2(Tuk/2+Gp)bi=(850.00+875.00)×2.50+2×(946.75/2+138.00)×4.10=9325.78kN.mM抗/M傾=9325.78/2507.00=3.72抗傾覆驗算3.721.6,滿足要求。(1)樁身承載力驗算1)正截面受壓承載力計算按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk=2552.85kN.m，yi=1.60×20.5=2.26mNk=(Fk1.2Gk)/n±Mxyi/yi2=(1147.50+1.2×875.00)/4±(2552.85×2.

14、26)/(2×2.262) =549.38±564.79Nkmax=1114.17kN，Nkmin=-15.42kNc=0.70,cfcAp=0.70×14.30×1000×0.50=5005.00kN正截面受壓承載力=5005.00kNNkmax=1114.17kN,滿足要求。2）配筋計算配筋率=g=0.52%As=AP=0.52%×0.50×106=2600mm2,采用HRB335，fy=300.00N/mm2取920As1=9×314=2826mm2>As=2600mm2(滿足要求)3)正截面受拉承載力

15、計算fyAs=300×2826=847800N=847.80kN fyAs=847.80kNNkmin=15.42kN,正截面受拉承載力滿足要求。M傾/(4x1As)=2507.00×1000/(4×1.60×2826)=138.61N/mm2M傾/(4x1As)=138.61N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。(2)承臺受沖切承載力驗算1）塔身邊沖切承載力計算F=F1.2Qik=Fk，=1147.50kN，ho=1.40-0.10=1.30m=1300mmhp=1.0+(2000-1400)/(2000-800)×(0.9-1.0)=

16、0.950=1.60-0.80/2-1.70/2=0.35m,=0/ho=0.35/1.30=0.270=0.84/(0.27+0.2)=1.79，um=4×(1.70+1.30)=12.00mhp0umftho=0.95×1.79×12.00×1.57×1000×1.30=41648.65kN承臺受沖切承載力=41648.65kNF=1147.50kN,滿足要求。2)角樁向上沖切力承載力計算N1=Nk，=Fk，/n+ Mxyi/yi2=1147.50/4+2552.85×2.26/(2×2.262)=851.66

17、kNV=2Nk，=2×851.66=1703.33kN1x=1y=0/ho=0.35/1.30=0.27,c1=c2=0.90+0.40=1.30m1x=1y=0.56/(1x+0.2)=0.56/(0.27+0.2)=1.191x(c2+1y/2)+1y(c1+1x/2)hpftho=1.19×(1.30+0.35/2)×2×0.95×1.57×1000×1.30=6806.68kN角樁向上沖切承載力=6806.7kNV=1703.33kN,滿足要求。 3)承臺受剪切承載力驗算Nk，=Fk，/n+ Mxyi/yi2=114

18、7.50/4+2552.85×2.26/(2×2.262)=851.66kNV=2Nk，=2×851.66=1703.32kNhs=(800/ho)1/4=(800/1300)0.25=0.89,=0/ho=0.35/1.30=0.27=1.75/(+1)=1.75/(0.27+1)=1.38,b0=5.00m=5000mmhsftb0ho=0.89×1.38×1.57×1000×5.00×1.30=12533.78kN承臺受剪切承載力=12533.78kNV=1703.32kN,滿足要求。(4)承臺抗彎驗算1)承臺彎矩計算Ni=Fk/n+ Mxyi/yi2=1147.50/4+2552.85×2.26/(2×2.262)=851.66kN,xi=1.60mM=Nixi=2×851.66×1.60=2725.31kN.m2)承臺配筋計算承臺采用HRB335，fy=300.00N/mm2As=M/0.9fyho=2725.31×106/(0.9×300×1300)=7764mm2取3118 164mm (鋼筋間距滿足要求),