列管式煤油冷卻器設計項目計劃書

1、列管式煤油冷卻器設計計劃書、設計任務書一、設計題目： 煤油冷卻器的設計二、設計任務及操作條件1、設計任務處理能力： 20 萬噸/ 年設備型式： 列管式2、操作條件(1) 煤 油：入口溫度 140C 出口溫度 40C(2) 冷卻介質：循環(huán)水 入口溫度20C出口溫度40C( 3)允許壓降：不大于 0.1MPa( 4)煤油定性溫度下的物性數(shù)據(jù)c 825kg / m3c 7.05 10 4 Pa scpc 2.22kJ / kg oCc 0.14W / m oC( 5)每年按 330 天計算，每天 24 小時連續(xù)運行。、設計書1、概述換熱器是化工、石油、食品及其他許多工業(yè)部門的通用設備，在 生產中占有

2、重要地位。由于生產規(guī)模、物料的性質、傳熱的要求等各 不相同，故換熱器的類型也是多種多樣。按用途它可分為加熱器、冷卻器、冷凝器、蒸發(fā)器和再沸器等。 根據(jù)冷、熱流體熱量交換的原理和方式可分為三大類：混合式、蓄熱 式、間壁式。隨著換熱器在工業(yè)生產中的作用和地位的不同，換熱器的類型也 多種多樣，不同類型的換熱器也各有優(yōu)缺點，性能各異。列管式換熱 器是最典型的管殼式換熱器， 它在工業(yè)上的應用有著悠久的歷史， 而 且至今仍在換熱器中占據(jù)主導地位。 列管式換熱器主要由殼體、 管束、 管板和封頭等部分組成。列管式換熱器種類很多， 目前廣泛使用的按其溫差補償結構來分， 主要有以下幾種：1. 固定管板式換熱器：這

3、類換熱器的結構比較簡單、緊湊、造價便宜，但管外不能機械 清洗。此種換熱器管束連接在管板上，管板分別焊在外殼兩端，并在 其上連接有頂蓋， 頂蓋和殼體裝有流體進出口接管。 通常在管外裝置一系列垂直于管束的擋板。同時管子和管板與外殼的連接都是剛性的，而管內管外是兩種不同溫度的流體。因此，當管壁與殼壁溫差較 大時，由于兩者的熱膨脹不同，產生了很大的溫差應力，以至管子扭 彎或使管子從管板上松脫， 甚至毀壞換熱器。 為了克服溫差應力必須 有溫差補償裝置，一般在管壁與殼壁溫度相差50 C以上時，為安全起見，換熱器應有溫差補償裝置。但補償裝置（膨脹節(jié)）只能用在殼 壁與管壁溫差低于60 70 C和殼程流體壓強不

4、高的情況。一般殼程 壓強超過 600kpa 時由于補償圈過厚，難以伸縮，失去溫差補償?shù)淖?用，就應考慮其他結構。2. 浮頭式換熱器：換熱器的一塊管板用法蘭與外殼相連接，另一塊管板不與外殼連 接，以使管子受熱或冷卻時可以自由伸縮， 但在這塊管板上連接一個 頂蓋，稱之為“浮頭” ，所以這種換熱器叫做浮頭式換熱器。其優(yōu)點 是：管束可以拉出，以便清洗；管束的膨脹不變殼體約束，因而當兩 種換熱器介質的溫差大時， 不會因管束與殼體的熱膨脹量的不同而產生溫差應力。其缺點為結構復雜，造價高3. U 型管式換熱器U形管式換熱器僅有一個管板，管子兩端均固定于同一管板上。 且每根管子均彎成U形，流體進、出口分別安裝

5、在同一端的兩側，封 頭內用隔板分成兩室，每根管子可自由伸縮，來解決熱補償問題。其 特點是管束可以自由伸縮， 熱補償性能好； 雙管程，流程長，流速高， 傳熱性能好；承壓能力強；管束可以從殼體中抽出，且結構簡單，造 價低。但其管數(shù)少且易短流。故僅適用于管殼壁溫差較大，或殼程介 質易結垢而管程介質不易結垢，高溫、高壓、腐蝕性強的情形。4. 填料函式換熱器這類換熱器管束一端可以自由膨脹， 結構比浮頭式簡單， 造價也比 浮頭式低。但殼程內介質有外漏的可能，殼程中不應處理易揮發(fā)、易 燃、易爆和有毒的介質。2. 設計方案的選擇2.1換熱器類型的選擇根據(jù)操作條件，熱流體入口溫度140C，出口溫度40C ;冷卻

6、介 質入口溫度20C，出口溫度40C，允許壓降不大于O.IMPa。由于煤油是易燃物質，故不宜選用填料函式換熱器；由于不存在 高溫、高壓、腐蝕性強的情形，故無需選用 U形管換熱器；又根據(jù)兩 流體溫度變化情況，該換熱器的管壁溫度和殼體溫度有較大溫差（50C以上），最大允許壓降也不高，故可選用浮頭式換熱器或帶補 償圈的固定管板式換熱器。又由于固定管板式換熱器相對于浮頭式換 熱器結構簡單、造價便宜，故為首選。2.2管子的排列方式的選擇管子的排列方式有等邊三角形和正方形兩種。和正方形相比，等邊三角形排列比較緊湊，管外流體湍動程度高，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大。正 方形排列比較松散，傳熱效果較差，但管外清潔較方便，對

7、易結垢的 流體較適用，此處管內流體為水，故可不考慮結垢的問題，因此管子 排列可選用等邊三角形排列的方式。2.3流體的選擇操作條件中冷卻介質為循環(huán)水，在運行過程中，隨著揮發(fā)水量的 消耗，水中各種雜質的濃度也會相應增大，結垢的概率也會同時增加， 而固定管板式換熱器要求殼程介質清潔， 不易結垢，故應采用冷卻水 走管程，煤油走殼程。2.4水和煤油的流向選擇對于流向問題，比較逆流和并流時的平均溫差并流時，有： 6=(40-40) C =0C , 1=(140-20) C =120CTm,并旦C,120In0逆流時，有： Ti=(40-20) C =20C,A T2二(140-40) C =100CTm,

8、逆InT2100 20C ,100In49.7CT120由計算結果得出，逆流時的平均溫差較并流的大。故在換熱器的 傳熱量Q及總傳熱系數(shù)K相同的條件下，采用逆流操作可以節(jié)省傳熱 面積，減少設備費；或可以減少換熱介質的流量，降低運行費。因此 優(yōu)先考慮逆流操作。另外為了強化傳熱，列管式換熱器的管程或殼程常常為多程，流 體經過多次折流后流出換熱器，使得換熱器內流體流動形式偏離純粹 的逆流和并流。3. 確定物理性質數(shù)據(jù)定性溫度：一般取流體進出口溫度的平均值。殼程流體煤油的定性溫度為Ti 140 40 90C2管程流體循環(huán)水的定性溫度為T2竺凹30C2根據(jù)定性溫度，分別查取殼程和管程流體的有關物性數(shù)據(jù)。殼

9、程流體一一煤油在90 C的部分物性數(shù)據(jù)如下:密度 p c (kg/m )825比熱容 Cpc (kJ/(kg °C)2.22粘度口 c(Pa s)0.000705導熱系數(shù)入c (W/(m2 0C)0.14管程流體一一水在30C的部分物性數(shù)據(jù)如下:密度 p i (kg/m3)995.7粘度口 i (Pa s)0.0008007導熱系數(shù)入i (W/(m2 0C)0.6176比熱容 Cp (kJ/(kg °C)4.1744. 設計計算（逆流操作）4.1計算總傳熱系數(shù)20 107 /熱流量：q1330 24 25252.53(kg/h)7.01(kg/s)傳熱量:6Q。二qg11=

10、25252.53 X 2.22 X (140 -40)=5.61 X 10 kJ/h=1557.24 kW平均傳熱溫差:tmInt2(140 40) (40 20)140 40In40 2049.71( C)T1-T2t2 - t1140 4040 20七2 hT1 t140 20140 200.167由換熱器設計手冊圖1-3-6查得校正系數(shù)為0.883，所以修正后的傳熱溫度差為tm t t'm 0.883 49.7143.89oC冷卻水用量:6qi Cp 釘丁爲。20） 67201 .72（kg/h）1867（kg/s）由常用化工單元設備設計表 1-6，查得水與煤油之間的傳熱系數(shù)在

11、290-698w/（m2. °C），初步設定 K=500w/（m. °C）。4.2計算傳熱面積估算的傳熱面積為70.96m2A 1557240K tm 50043 .895. 核算總傳熱系數(shù)及傳熱面積5.1殼程對流傳熱系數(shù)殼程流通截面積A，A0 hD 1 d00.15 0.6 100.01969m20.032式中h-折流板擋間距，取150mm殼程流體流速及其雷諾系數(shù)分別為uo7.01V08250.432m/sA00.01969Reode u。0.020 0.432 8250.00070510110.6普蘭特準數(shù)p d 2.22 0.000705 10伯仃90.14粘度校正由

12、于是正三角形排列，當量直徑 de,deyj3 224訂訂。4 丄3 0.03224 °.°252do0.0202m3.14 0.025因為R在2 103 1 106范圍內，故可采用凱恩（Kern）法求算0.140.36R 0.55 P1/3eode0.14其中，取一 1w0 0.36器 10110 嚴 口計 1 898.45.2管程對流傳熱系數(shù)管程流通截面積Ai3.14 0.022 200440.0157m2UiAReidu0.02 1.2 995.70.000800729844.89管程流體流速以及其雷諾數(shù)分別為18.671.2m/s995.70.0157普朗特準數(shù)3Pr

13、CP4.174 0.0008007 10一5.410.6176水在管程中是被加熱0.023嚴0 計4故管程對流換熱系數(shù)O.。23常沖他叫/仟530375.3污垢熱阻和管壁熱阻查閱化工原理（上）P354,附錄20,得煤油側的污垢熱阻 RS） 1.7179 10 4 m2 °C/W 循環(huán)水側的污垢熱阻 Rs 3.44 10 4 m2 OC/W 鋼的導熱系數(shù)為入=455.4傳熱系數(shù)K丄 1 R 処 R蟲衛(wèi)K 0 so dm si diidi1898.40.0001720.0025 0.02545 0.02250.0003440.0250.020.0255303.7 0.02解得 K=496

14、.89 W/(m2.°C)傳熱面積 AK tm1557240496.89 43.8971.40m286.66m2實際傳熱面積 AP dIN 3.14 0.025 6 (200 16)5.5傳熱面積裕度該換熱器的面積裕度為Ap A 100%100%17.6%86.66結果處于要求的15%20的范圍內，該換熱器符合實際生產要求6. 主要設備工藝尺寸計算6.1管徑尺寸和管內流速的確定考慮到流體的流速，選用25X2.5的傳熱管（碳鋼管），即管內 徑 di =0.025-0.0025 X 2=0.02，取管內流速 Ui=1.2m/s。6.2傳熱面積、管程數(shù)、管數(shù)和殼程數(shù)的確定 根據(jù)傳熱內徑和流

15、速確定單程傳熱管數(shù)18.67V ns4995.7空 0.0221.249.76 50根按單管程計算，所需的傳熱管長度為Ad° ns70.963.14 0.025 5018.08m按單管程設計，傳熱管過長，現(xiàn)取傳熱管長1=6，則該換熱器管程數(shù)為山=弩8 3.01 4（管程）l 6熱管總根數(shù)N=50 X 4=200（根）由于平均傳熱溫差校正系數(shù)為 0.883大于0.8，且殼程流體流量較大，故采取單殼程較合適橫過管束中心線的管數(shù)為nc 1.1N 1.1, 20016(根)c采用多管程結構，取管板利用率n =0.7，殼體內徑為D 1.05 t、N/ 1.05 32、200567.9mm故取D

16、 600mm6.3接管尺寸及折流板數(shù)的確定殼程流體進出口接管：取接管內煤油流速為u = 1.0 m/s ,則接管內徑為d= |4V=0.1040m u * 3.14 1經調整采用114mm< 5mm熱軋無縫鋼管(GB8163-87),取標準管 徑為114mm管程流體進出口接管：取接管內循環(huán)水流速u = 1.5 m/s,則接管L b毆內徑為 d= J4V =0.126mV u *3.14 1.5經調整采用140mm 7mm熱軋無縫鋼管(GB8163-87),取標準管徑為140mm.采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為殼體內徑的25%則切去的圓缺高度為h 0.25 600 150mm取折流

17、板間距B °.4D0.4 600240mm，取板間距為 300mm傳熱管長折流板間距1 6000 i I?塊3007. 設計結果匯總換熱器主要結構尺寸和計算結果見下表:換熱器型式：固定管板式換熱器面積(m2) : 86.66工藝參數(shù)項目管程殼程物料名稱循環(huán)水煤油操作溫度(C)20/4040/140流量(kg/s)18.677.01流體密度(kg/ m3)995.7825流速（m1.20.432對流傳熱系數(shù)（w/川）k5303.7898.4污垢系數(shù)（ k/w）程數(shù)41使用材料碳鋼碳鋼傳熱量（kw）1557.24總傳熱系數(shù)（w/川.k）496.89管子規(guī)格 25 2.5管數(shù)/根200管長

18、/mm6000殼體內徑，mm600折流板數(shù)19官程流體進出口接管規(guī)格140 7殼程流體進出口接管接管規(guī)格114 5三、附圖結構簡圖見附圖四、設計評述首先，這次課程設計是我們所接觸的實踐任務中最繁瑣的、專業(yè) 性最強的，所要用到的知識很多，包括機械設計基礎、機械制圖、工 程熱力學、傳熱學、流體力學、制冷原理和換熱器原理與設計等方面 的知識。這些知識不是機械的相加，而是需要全面的考慮和整體布局， 不止一次因為考慮不全而要重新來過。 最后，整體計算了三次才選定 初步的換熱器型號。另外， 有時為了一個數(shù)據(jù)需要查找好幾本書，還 是找不到結果的時候，是挺煩躁的，很容易讓人想放棄。但功夫不負 有心人，努力終會結果，特別是在其他同學都還沒找到而你找到時， 拿來跟同組其他同學共享，那更是一件樂事。在辛苦的同時，享受著 辛苦帶來收獲的喜悅。其次，這次課程設計還考驗了我們的團隊合作精神， 以及嚴謹?shù)墓?作態(tài)度、平和的心態(tài)。這次設計工作量大，用到的知識多，而且我們 又是第一次設計，所以單獨靠自己是無法完滿的完成本次課程設計。 我們同組同學之間經常要進行討論，甚至爭論，進而發(fā)現(xiàn)問題，改正 問題并產生較合理的結果和方法。同時爭論讓我更加清楚地了解自 己，讓我明白我要更加耐心的表達我的想法，把問題解析清楚，也要 耐心的聽其他同學的意見。 如果有實在解決