長冷江40+64+40m連續(xù)梁施工方案

1、新建鐵路杭甬客運專線HYZQ-2標DK95+547.725DK95+693.425 跨長冷江40+64+40m連續(xù)梁施工組織設計方案 編制:復核:審核:批準:中鐵十七局集團杭甬鐵路客運專線工程指揮部二九年十二月二十四日目錄一.編制范圍、編制依據(jù) (11.1編制范圍 (11.2編制依據(jù) (1二.工程概況 (12.1.工程簡介 (12.2.下部結構型式 (12.3.箱梁結構形式、主要技術參數(shù) (23.1.現(xiàn)場施工組織機構 (23.2.機械設備配置 (43.3.人力資源配置 (53.4.臨時工程布置 (53.5施工計劃 (5四. 0#段和直線段支架搭設與預壓 (64.3.支架預壓 (64.4.支架搭

2、設和預壓注意事項 (7五.0#段施工 (85.1.支座安裝 (85.2.鋼筋和波紋管道加工和安裝 (85.3.模板制作和安裝 (115.4.混凝土的澆筑和養(yǎng)護 (125.6.預應力張拉及壓漿 (13六.懸臂澆筑梁段施工 (146.1.施工順序及工藝流程 (146.2.懸臂澆筑梁段施工 (146.3.邊跨直線段和合攏段施工方案 (176.5.掛籃拆除及施工注意事項6.5.1.掛籃拆除 (23七.線形控制技術 (237.1.理論線形撓度值 (247.2.實際線形撓度值計算 (257.3.施工測量線形控制方法 (257.4.線形控制的主要技術措施 (25八.施工技術保證措施 (268.1.施工技術措

3、施 (268.2.質量技術措施 (288.3.安全技術措施 (298.4.環(huán)境保護技術措施 (308.5.工期保證措施 (31三.臨時固結措施的力學檢算 (41四.臨時支座設置注意事項 (42一.編制范圍、編制依據(jù)段跨長冷江40+56+40m預應力混凝土連續(xù)梁橋。(1. 新建鐵路杭甬客運專線HYZQ-2標段余姚大橋DK95+547.725DK95+693.425段施工設計圖紙。(2. 新建鐵路杭甬客運專線HYZQ-2標技術設計交底。(3.國家鐵道部現(xiàn)行鐵路工程建設施工規(guī)范、驗收標準、安全技術規(guī)程等。(4.新建時速350km鐵路設計、施工技術條件,施工指南及相關規(guī)定。(5.工區(qū)現(xiàn)場調查報告、施工

4、能力及類似工程施工工法、科技成果;國內(nèi)外相關客專連續(xù)梁的施工工藝及科研成果;工區(qū)為完成本橋擬投入的管理人員、專業(yè)技術人員、機械設備等資源;工區(qū)在類似工程施工中總結的施工經(jīng)驗和工藝參數(shù)。新建杭州至寧波客運專線余姚特大橋(DK95+547.725DK95+693.425設計有一聯(lián)(40+64+40m預應力混凝土連續(xù)梁,DK95+547.725DK95+693.425(400#墩403#墩跨長冷江,與河道交角40度。箱梁下部結構為直徑1.5m(1. 25m鉆孔灌注樁基礎,矩形承臺,直坡矩形橋墩。具體結構形式及尺寸見表1。表1 (40+64+40m連續(xù)梁下部結構一覽表 2.3.箱梁結構形式、主要技術參

5、數(shù)梁體為單箱單室,變高度,變截面結構,箱梁頂板寬12.0m,底板寬 6.7m,連續(xù)梁全長145.5m,計算跨度為40m+64m+40m,中支點處梁高6.05m,跨中10m直線段及邊跨13.75m直線段梁高3.05m,梁底下緣按二次拋物線變化,方程式為:Y=0.001625X2。預應力體系:三向預應力體系,即:縱向、橫向、豎向。本橋為跨河連續(xù)梁,技術要求高、安全風險多,為保證工程安全、質量、進度及成本效益目標的實現(xiàn),成立以由工區(qū)經(jīng)理、工區(qū)副經(jīng)理、工區(qū)總工程師等組成領導層,下設工程管理部、安全質量部、計劃統(tǒng)計部、物資設備部等共4個職能部門;本橋共設置1個架子隊、1個鋼筋隊,與工區(qū)其他工點共用6#混

6、凝土拌合站?，F(xiàn)場施工組織機構圖見圖1。中鐵十七局集團杭甬杭甬鐵路客運專線工程指揮部 圖1 施工現(xiàn)場組織機構圖3每聯(lián)懸灌連續(xù)梁施工投入的主要機械設備見表2。表2 一聯(lián)連續(xù)梁施工投入的主要機械設備表 每聯(lián)連續(xù)梁施工投入的人力資源配置見表3。表3 一聯(lián)連續(xù)梁施工人力資源配置表 在DK95+600布置加工場一處,施工隊伍駐扎加工場宿舍。預計在10年2月開始施工,下部構造承臺、墩身計劃工期40天, 3月份開始支架基礎施工,0#段計劃工期為30天,每個梁段的生產(chǎn)周期為8天,平行作業(yè)。腹板、底板支架布置圖 墩身預埋鋼板布置圖四. 0#段和直線段支架搭設與預壓本連續(xù)梁0#梁段和邊跨直線梁段均在支架上進行。支架

7、全部采用梁柱式支架。0#梁段支架鋼管直接支撐在承臺上;直線梁段支架靠向承臺邊直接在承臺上面搭設,另一邊采用鋼管樁基礎。同時周邊設置排水溝做好地面的排水處理。支架立柱采用外徑3根630mm鋼管柱+2根40mm鋼管柱做支撐,鋼管樁之間按要求設置剪刀撐。鋼管支架上面焊接長寬均為80cm,厚度2cm鋼板;上部采取在鋼管頂橫橋向布置2根40b工字鋼。40b工字鋼上設17根40b工字鋼做縱梁(地板上,上面按25cm間距布設15*15cm方木作橫梁。順橋向支架和墩身連接,以抵消順橋向的水平力。0#梁段縱向長9m,橫向橋面板寬12m。梁中支點高6.05m,梁底寬6.7m。支架沿縱橋向和橫橋向按設計間距搭設,在

8、腹板位置支架適當加密,邊跨直線段長7.75m,支架搭設方法同0#梁段。0#塊支架搭設見圖2(支架設計計算書見附件1、附件2。圖2 0#段支架設計平面圖和立面圖為消除支架的非彈性變形,測定彈性變形,合理的確定預拱度作為立模依據(jù),梁段混凝土施工前均采取對支架進行預壓,0號段支架和邊跨直線段支架擬采用砂袋預壓。0#段重量為422.322t,考慮施工何載和其他臨時何載采用加載系數(shù)1.2,共加壓荷載為506.8t。邊跨直線段梁段混凝土重量為226.554t,安全系數(shù)選1.2,共加壓荷載為271.9t。0#段用砂量為506.8÷1.5 =338m3。高度為(338/9/123.1米,直線段用砂量

9、為271.9÷1.5 =181m3,高度為(181/7.75/121.95米。加載采取分段分批加載,分3次加載,每次加三分之一。每次加載按加載總重量的三分之一計。支架搭設和頂面鋪設平整后,在現(xiàn)澆梁段的懸臂端和支座端的線路中線和左右側位置的支架上,前后各設一處觀測點。在首次加載前先觀測一次,作為起始觀測值,以后每加載完畢觀測一次,全部加載完畢,每6小時觀測一次,一直觀測7天,若觀測點不下沉,即認為支架已經(jīng)穩(wěn)定。然后根據(jù)觀測值繪制出支座預壓變化(時間-下沉量關系曲線。預壓時間和卸載:自加載完畢,7天以后確認支架已經(jīng)穩(wěn)定,即可卸載。卸載分批卸載(分3次卸載,每次卸載按加載總重量的三分之一進

10、行。同時在卸載過程中,每批卸載后都應再次觀測支架變化,并繪制出支架卸載(時間-回彈變化關系曲線。通過加載和卸載變化曲線,對比分析支架彈性變形和非彈變形量。在卸載全部完畢后,在支架頂面上予以調整支架標高,消除非彈性變形,確定彈性變形作為立模依據(jù)。4.4.1支架搭設方法要考慮拆除支架方便且安全,支架高度采用工字鋼和方木來調整。4.4.2預壓材料采用袋裝砂,堆碼時必須認真碼邊,編織袋每邊2個橫橋向放置并錯縫碼砌。4.4.3支架搭設和預壓過程中,應設有專職安全員值班,一是隨時檢查處理支架搭設和預壓時出現(xiàn)的變化,緊急情況及時向作業(yè)人員發(fā)出停止或撤離信號,并向上級單位領導報告;二是阻止非施工人員進入支架預

11、壓區(qū)以防發(fā)生意外。五.0#段施工永久支座和臨時支座在0#梁段模板支立之前安裝完畢,其安裝程序和技術要求分述如下:5.1.1.1 支座到達現(xiàn)場后,要認真檢查核對合格證,附件清單和支座規(guī)格型號,及有關材質報告單或檢驗報告,對支座外觀尺寸進行全面檢查;對墩頂支承墊石錨栓孔位置、大小、深度和墊石標高、平整度進行檢查復測,確認無誤后在支承墊石頂面劃出支座中心十字線;5.1.1.2支座與支承墊石間應有25mm空隙。支座四角高差不應大于1mm;5.1.1.3支座安裝時,上下座板要互相對正,上座板中心要對準梁支承中心,縱、橫向錯動量不大于3mm,平面扭轉不大于1mm;5.1.1.4 支座就位后,對支座下座板與

12、支承墊石之間,錨栓孔內(nèi)進行注漿,注漿壓力不小于1.0MPa。(重力式灌漿法,灌漿管伸入支座中部;5.1.1.5 支座安裝完成后,質檢人員要對支座安裝質量進行全面檢查。本橋梁墩柱設計與箱梁體間為非剛性結構,為避免懸灌梁施工時前后梁段荷載不平衡產(chǎn)生傾斜,且不使永久支座過早受力,在懸灌梁施工過程中,應設置臨時支座,并將橋墩與梁體固結,臨時支座的設置按設計施工(臨時支座布置圖和計算見附件。5.1.2.1 臨時支座設置在橋墩永久支座的前后側、箱梁腹板處,使其既能承受上部一定的壓力,又能承受一定的側向拉力;5.1.2.2 每墩設置臨時支座共4個;5.1.2.3 臨時支座用C50混凝土;5.1.2.4 臨時

13、支座用混凝土與墩、梁接觸面鋪油氈。連續(xù)梁上所用的所有機械應盡量靠近0#段布置且要對稱布置,以減少施工機械對線形的不良影響。鋼筋統(tǒng)一在鋼筋加工場內(nèi)加工運到現(xiàn)場綁扎。鋼筋原材及鋼筋半成品,在加工場內(nèi)堆放時必須下墊枕木上蓋篷布,不得露天隨意堆放。對于不同類型的鋼筋加工前要放出大樣,然后利用機械加工出所要求的形狀。0#段鋼筋在支架上綁扎,先進行底板及腹板鋼筋的綁扎,然后進行橋面板鋼筋的綁扎,梁段鋼筋最小凈保護層的厚度均為35 mm,綁扎鐵絲的尾端不得伸入保護層內(nèi)。所有梁段預留孔處均增設相應的環(huán)狀鋼筋;橋面泄水孔位置若有改變,其鋼筋作相應移動,并增設井字型鋼筋進行加強;0#梁段鋼筋密度大,且梁截面高,施

14、工時容易產(chǎn)生扭曲和傾倒,為確保腹、頂、底板鋼筋的穩(wěn)定性,可采取增加架立筋數(shù)量或增設W 型或矩形的架立鋼筋等措施。當采用墊塊控制凈保護層厚度時,墊塊采用與梁體同等壽命的材料,墊塊數(shù)量每平方米不少于4個,且保證梁體的耐久性。鋼筋的交叉點用鐵線綁扎結實,必要時也可點焊焊牢;梁段內(nèi)的箍筋與主筋垂直;箍筋末端向內(nèi)彎曲,箍筋轉角與鋼筋的交接點均要綁扎牢固,箍筋的接頭在梁段內(nèi)沿縱向交叉布置。橋面頂板預埋件和鋼筋較多,防撞墻、電纜槽、接觸網(wǎng)支柱基礎,人行道欄桿及聲屏障基礎的預埋筋,通風孔、排水孔、泄水孔,檢查孔的加強筋,以及通信、信號、電力系統(tǒng)的接地鋼筋,都應綁扎牢固,所有預埋件位置要準確并進行渡鋅或鋅鉻涂層

15、處理,泄水管及梁端封錨現(xiàn)澆處進行防水封邊處理等。鋼筋綁扎全部完成后,應進行全面檢查,其允許偏差為:橋面主筋間距及位置偏差15mm;底板鋼筋間距及位置偏差8mm;箍筋間距及位置偏差15mm;腹板箍筋的垂直度15mm;混凝土保護層厚度與設計值偏差+5mm、0mm;其他鋼筋偏移量20mm;本梁預應力鋼束縱向和橫向采用金屬波紋管成孔,波紋鐵皮壁厚不小于0.3mm,且具有一定的強度,在搬運和澆筑混凝土過程中不損壞、不變形、不漏漿;豎向預應力筋采用鐵皮管成孔。鋼束管道位置用定位鋼筋固定,定位鋼筋牢固焊接在鋼筋骨架上,如管道位置與骨架鋼筋相碰,應保證管道位置不變,將鋼筋稍加移動。定位筋基本間距不大于0.8m

16、,在鋼束曲線段可適當加密到0.5m,并保證管道位置正確,底板鋼束彎起前與箱梁底板平行,按直線及拋物線變化。錨具墊板及喇叭管尺寸要正確,喇叭管的中心線要與錨具墊板嚴格垂直,喇叭管和波紋管的銜接要平順,不得漏漿、并杜絕堵孔道。壓漿管道設置,對腹板束,頂板束在0#梁段管道中部設三通管,中跨底板鋼束在合攏梁段附近管道設三通管,邊跨底板束在距支座約10cm附近管道設三通管。鋼束長超過60m的按相距20m左右增設一個三通管,以利于排氣,保證壓漿質量。豎向壓漿孔道和排氣孔道布置,在施工時根據(jù)實際情況確定,但必須保證壓漿密實。豎向預應力壓漿管道采用每兩根在底部用鋼管連通,在頂板上壓漿,另一根出漿的方法施工。橫

17、向預應力在錨固段設排氣管道。波紋管的保護措施:a.波紋管的鐵皮厚度不小于0.3mm。b.波紋管機機狀必須良好,確保紋要壓緊特別是橫向管道制作。c.接頭采用接頭波紋管套接并用膠帶纏繞處理,確保不進漿。d.焊接鋼筋時盡可能避免碰波紋管,并在鋼筋施工后仔細檢查若有孔洞用膠帶纏繞處理。e.在波紋管內(nèi)放通孔器,通孔器用比波紋管直徑略小的鋼管和鋼絞線制作。制作方法為:將鋼管切成25cm長,兩頭各5cm處理成錐形,并在一頭焊接比最長段長1m 的鋼絞線,澆注混凝土前將通孔器放在波紋管內(nèi),澆注混凝土時拉動通孔器確保波紋管暢通無阻。f.橫向波紋管接頭處理:用鐵皮接頭并用膠帶纏死。g.澆注混凝土時嚴禁振動棒撞擊波紋

18、管。錨頭墊板要注意與螺旋筋中軸線垂直,并與堵頭模板連接牢固。本梁段由于鋼筋、管道密集,如鋼絞線、精軋螺紋鋼筋等管道、普通鋼筋發(fā)生沖突時,可進行局部調整,調整原則是先普通鋼筋,后精軋螺紋鋼筋,然后是橫向預應力鋼筋,保持縱向預應力鋼筋管道位置不動。本梁體縱向設有備用孔道TB、DB。其中T表示頂板鋼束,TB表示頂板備用鋼束,D表示底板鋼束,DB表示底板備用鋼束,F表示腹板鋼束。設置備用孔道的目的是萬一有預應力管道遭到破壞而又無法修復時,為確保預應力鋼束有足夠的預應力,而使用備用孔道內(nèi)鋼束。備用孔道使用必須經(jīng)過設計單位批準,不準隨便使用。若備用孔道沒有使用,在施工完畢后,孔道作真空壓漿填實處理。0#梁

19、段外側模板采用鋼模板,由專業(yè)廠家制作工廠設計加工,工地安裝。底模、內(nèi)模及端模采用木模,現(xiàn)場制作安裝。永久支座和臨時支座完成后鋪設底模,底模直接鋪設在經(jīng)標高調整后的支架上,接縫處使用雙面膠帶密封縫隙,以防漏漿。內(nèi)模、外模及橫隔墻模板依據(jù)設計尺寸制作,現(xiàn)場安裝即可。堵頭模板用3cm木板現(xiàn)場制作,制作時波紋管位置錨墊板角度及縱橫向鋼筋位置要準確。0#梁段支架標高調整準確,永久和臨時支座就位后,即可安裝底模及外側模;綁扎完底板、腹板及橫隔板鋼筋和橫向波紋管后再安裝內(nèi)模和橫隔模;綁扎頂板鋼筋波紋管道及預埋件,最后安裝端頭模板。底模板安裝時,要充分考慮支架彈性變形、面板的壓縮變形,準確預留模板的預拱度。底

20、模安裝完畢,再檢查安裝質量的同時,再次檢查支座的橫向位置、平整度、同一支座板的四角高差、四個支座板的相對高差是否有變形,并將支座板安裝位置用螺栓固定,確保澆筑底板混凝土時支座不移動。內(nèi)模和橫隔模安裝前,模板要清潔干凈,涂刷脫模劑。接縫處用膠帶粘貼緊密,防止漏漿,安裝尺寸要準確;頂板鋼筋和波紋管道全部安裝就緒,安裝端頭模板。將波紋管和梁體縱向主筋逐根插入端模各自的孔內(nèi),進行端模安裝就位。模板全部安裝完畢后,要檢查各部位尺寸是否正確,聯(lián)結件是否牢固,支撐和固定拉桿數(shù)量和強度能否滿足設計要求,拼縫和接縫是否嚴密不漏漿,預埋件是否遺漏,全部確認無誤后方可澆筑混凝土。5.4.1.1 本梁體混凝土強度等級

21、采用C50混凝土,混凝土生產(chǎn)嚴格執(zhí)行鐵路混凝土工程施工技術指南,鐵路橋涵施工規(guī)范等有關規(guī)定,為減少0#梁段混凝土水化熱,選用普通硅酸鹽水泥并摻加部分粉煤灰摻料,以減少水泥用量,同時也盡量提高混凝土的早期強度,以縮短梁段施工周期。混凝土由拌和站統(tǒng)一生產(chǎn),集中供應?；炷涟韬鸵鶆?每盤料攪拌時間不小于2min,混凝土的和易性能要好,水灰比、坍落度要能滿足混凝土強度和泵送混凝土的需要,一般坍落度控制在180220mm,并根據(jù)氣溫變化和骨料含水量隨時調整,以保證混凝土具有足夠的強度和耐久性,同時又能滿足設計彈性模量的要求。5.4.1.2 混凝土運輸采用混凝土運輸車,以保證混凝土連續(xù)澆筑的需要?；炷?/p>

22、垂直輸送至澆筑作業(yè)面采用泵車或混凝土輸送泵,混凝土泵的下料口選擇長3.0m軟管,以便移動將混凝土送到澆筑業(yè)面,管路鋪設盡量縮短長度,減少彎頭,管路平順,內(nèi)壁光滑,接口不漏漿。混凝土自攪拌后60min內(nèi)泵送完畢。5.4.1.3 混凝土澆筑前,首先清除底模板上各種雜物、泥漿、鋼筋頭,焊渣等,并用水沖洗干凈,并在底模板留洞將雜物沖洗后再封死。澆筑要分層進行,分層最大厚度不超過30cm,先澆筑底板,次腹板,再頂板。澆筑底板和腹板混凝土要設置串筒,均勻布料?；炷翝仓B續(xù)進行,中途不準中斷,全過程設專人檢查支架、模板穩(wěn)固情況。5.4.1.4 混凝土采用插入式振動器振搗,使用插入振搗器振搗時,按區(qū)域分片

23、負責,實行崗位責任制,采用垂直點振方式,混凝土較粘稠時,加密振點,特別是錨墊板下、腹板根部、橫隔板和人行通道結合部、拐角點等加強振搗,既防止漏振又要防止過振。腹板部位采用側振并輔以插入式振搗。側振時間不宜過長,一般510s。插入振搗移動間距不大于振搗器作用半徑的1.5倍,且插入下層混凝土內(nèi)的深度為5 10cm,并與側模保持510cm的距離,不準插在波紋管及鋼筋上振搗。每振點的振搗時間一般為2030s,以混凝土不再沉落、不出現(xiàn)氣泡、表面開始泛漿為度。5.4.1.5 梁頂面收坡:在頂板鋼筋綁扎后,在頂板鋼筋頂焊接堅向鋼筋,準確測量標高,根據(jù)橋面標高確定鋼筋頭下返高度,作為橋面橫坡控制依據(jù)。澆筑混凝

24、土后要精心抹面,使其滿足橋面坡的設計要求。5.4.2.1 混凝土養(yǎng)護采用自然養(yǎng)護和必要的保溫措施相結合。自然養(yǎng)護:在外部環(huán)境不超過30以上,或混凝土內(nèi)部溫度不超過60時采取自然養(yǎng)護法。養(yǎng)護期間主要是以土工布覆蓋混凝土表面并不斷灑水,使土工布和混凝土表面始終處于潮濕狀態(tài)。在混凝土強度達到2.5MPa以上,且表面及棱角不因拆模而受損時,拆除端模并鑿毛處理;當混凝土彈性模量和強度達到設計值的90%并張拉后拆除底模、外模、內(nèi)模,拆模后不得損傷混凝土,并對混凝土繼續(xù)進行養(yǎng)護。本橋連續(xù)箱梁采用三向預應力體系,縱向預應力筋采用抗拉強度標準值為1860MPa 的高強低松弛鋼絞線,公稱直徑15.2mm,錨固體系

25、采用自錨式拉絲體系,張拉采用與之配套的機具設備,管道形式采用金屬波紋管,錨具采用M15系列錨具;橫向預應力筋采用抗拉強度標準值為1860MPa的高強低松弛鋼絞線,公稱直徑15.2mm,錨固體系采用BM15-4(P錨具及配套的支撐墊板,張拉體系采用YDC240Q型千斤頂,管道形式采用金屬波紋管成孔;豎向預應力筋采用25mm高強度精扎螺紋鋼,型號為JL25PSB785,極限強度fpk=830MPa,彈性模量Ep=200GPa,伸長量3.57mm/m,錨固體系采用JLM-25型錨具,張拉體系采用YC60A型千斤頂,管道形式采用鐵皮管成孔。5.6.1.2縱向預應力鋼束數(shù)量及伸長量見施工圖,一個梁段橫向

26、、豎向預應力筋數(shù)量見施工圖。5.6.1.3預應力筋進場后須按規(guī)定作試驗合格后方可使用。預應力筋下料時,根據(jù)施工圖所提供的鋼束編號和下料長度采用砂輪切斷機切斷,不準采用電弧切斷,鋼絞線下料不準散頭,鋼絲編束要梳絲理順,每隔11.5m捆扎成束,并作出編號標志,搬運時,不準在地上拖拉;預應力筋在儲存、運輸和安裝過程中,不準雨淋生銹和損傷。5.6.1.4預應力筋張拉前,要根據(jù)上述預應力體系所提供的張拉設備,配套指標,配套使用,不準混用,配套標定期為1個月并不超過200次,標定要在國家授權的法定計量技術機構定期進行。并進行管道摩阻、喇叭口摩阻應力損失值測試,確保預應力筋張拉力滿足設計要求。5.6.1.5

27、施加預應力采取分階段一次張拉完成,精軋螺紋筋不進行冷拉。張拉應力在梁體混凝土強度及彈性模量達到設計規(guī)定的強度后進行;張拉預應力筋采用兩端同步張拉,并左右對稱進行,最大不平衡束不超過1束;張拉順序先腹板束,后頂板束,從外到內(nèi)左右對稱進行,各梁段先張拉縱向再豎向再在橫向,并及時壓漿;施加預應力采用雙控制,預施壓力值以油表讀數(shù)為主,以預應力筋伸長值進行校核。實際伸長量與理論伸長量的差值應控制在6%以內(nèi),縱向鋼束理論伸長值見設計所示。梁頂板橫向預應力張拉噸位781.2KN,伸長值為9.5 mm /m,張拉端采用BM15-4,錨固端采用BM15P-4,配套千斤頂采用YDC240Q型,在箱梁兩側交替單端張

28、拉。豎向預應力筋張拉控制力350 KN,伸長值為3.57mm/m。5.6.2.1預應力筋張拉完成后,在24小時內(nèi)進行管道壓漿,壓漿前清除管道內(nèi)雜物和積水,壓入管道的水泥漿要飽滿充實,水泥漿攪拌結束至壓入管道的時間間隔不超過40min。5.6.2.2壓漿漿體采用凈漿,并在漿體中灌漿劑,以及阻銹劑和微膨脹劑,以提高漿體的工作性和密實性及防護性能,水膠比不大于0.35,控制的漿體初凝時間不大于24h。壓漿時采用真空輔助壓漿工藝,對曲線孔道和豎向孔道從最低點壓漿孔壓入,由最高點的排氣孔排氣或泌水。先壓下層管道。壓漿泵采用連接式,同一管道壓漿連續(xù)進行,一次完成。確認出漿濃度和進漿濃度一致時封閉保壓,并保

29、持不小于0.5MPa穩(wěn)壓期,其穩(wěn)壓期不小于2min,最大壓力不小于1.0MPa,豎向孔道壓漿最大壓力控制在0.30.4MPa。當氣溫高于35時,在夜間進行壓漿。采用三角掛籃施工,懸臂澆筑梁段施工順序及施工工藝流程見圖紙。6.2.1.1.三角掛籃是懸臂澆筑施工的主要設備,由我局專家自行設計加工。6.2.1.2.掛籃由三角桁架、提吊系統(tǒng)、走行系統(tǒng)、內(nèi)外模板和張拉操作平臺組成,掛籃委托專業(yè)廠家加工。6.2.1.3.三角掛籃的特點:結構簡單,桿件受力明確合理,承載能力強,彈性變形小,安裝與拆卸方便,移動靈活,定位固定準確,調整立模方便,施工空間大,并可在弦桿上安裝50kN走行桁吊。三角掛籃設計見附件3

30、。6.2.2.1.掛籃拼組分為兩個步驟:加工廠拼組大件,在梁體上拼組整體。6.2.2.2.加工廠拼組主要包括主梁系的兩片主構架,四片橫向聯(lián)接系,還有外模板及模架、內(nèi)模及模架,其余均為散件。6.2.2.3.將加工廠拼裝件及散件運抵現(xiàn)場后,用吊車吊送構件至0#段上拼組。準備工作:在現(xiàn)澆0#段混凝土施工時準確預留孔位、預埋構件,0#段澆筑完成后,在梁頂上安裝、整平,錨固軌道。拼裝主梁系中主構件以及后錨系統(tǒng),然后用導鏈以設在0#段的預埋構件為支撐,將主構架固定。拼裝兩主構件間橫向聯(lián)接系、前上橫梁,將臨時倒鏈取掉;同時安裝底模內(nèi)托梁以及后吊帶,插放滑梁,以及安裝后吊精軋螺紋鋼。懸放吊帶,吊放前托梁,再安

31、放底模桁架、底模板。在前上橫梁懸放倒鏈,吊住滑梁前端點并用倒鏈移出內(nèi)外模板。6.2.3.掛籃壓載試驗,掛籃壓載試驗采用兩種方案,一種為橋上預壓,一種為加工場預壓。掛籃安裝完成后,必須進行壓載試驗,以檢驗掛籃各構件的受力情況、掛籃的抗傾覆性及掛籃的剛度,消除掛籃的非彈性變形和測定彈性變形量,為梁體的線形控制提供基礎數(shù)據(jù)。采用砂袋堆碼加載。(1計算懸臂澆筑過程中掛籃的最大靜載重量2308KN,(69.1*1.05*26.5*1.2作為壓載的總重量。(2在掛籃前端底模上和前端橫梁上分左右各設兩個觀測點,并測定各點的初始標高。(3將壓載的總重量等分為四個等重量級,10%、50%、100%、130%。(

32、4加載:10%、50%、100%、130%四個等重量級,逐級加載,每加一級荷載,即測定一次觀測點的標高值,并做好記錄。(5減載:減載前應檢查掛籃各結點的連結情況,然后逐級減載,并逐級測定減載后的標高值,同樣做好記錄。(6繪制掛籃變形曲線,根據(jù)初始標高和加載及減載過程的觀測值,繪制掛籃的載重-變形量曲線,以備梁體線形控制計算使用。掛籃加工完成后,必須進行壓載試驗,以檢驗掛籃各構件的受力情況、掛籃的抗傾覆性及掛籃的剛度,消除掛籃的非彈性變形和測定彈性變形量,為梁體的線形控制提供基礎數(shù)據(jù)。具體試驗步驟和方法為:(1計算懸臂澆筑過程中掛籃的最大靜載重量,作為壓載的總重量。(2將兩片三角架后錨點用4根3

33、2精扎螺紋鎖定,前支點墊兩條鋼枕,前吊點安裝兩個32噸千斤頂用吊帶鎖定,并在前吊點外側設置相對標尺,用來測量加載梯度位移,根據(jù)位移繪制掛籃變形曲線,(3將加載的總重量等分為四個等級10%、50%、100%、130%。(4加載:將總荷載按百分比分成的四個等重量級,逐級加載,每加一級荷載,即測定一次觀測點的位移值,并做好記錄。(5減載:減載前應將掛籃各結點的連結情況,然后逐級減載,并逐級測定減載后的位移值,同樣做好記錄。(6繪制掛籃變形曲線,根據(jù)初始位移和加載及減載過程的觀測值,繪制掛籃的載重-變形量曲線,以備梁體線形控制計算使用。6.2.4.1.掛籃懸掛在已張拉錨固并與墩身連成整體形成“T”構的

34、箱梁段上,它能夠沿軌道向前移動行走:前一梁段張拉完后,松掉掛籃后錨點、前后吊帶,松落模板,拉動走行倒鏈,拖拉主梁系、模板系一起到位。在掛籃上完成下一梁段的立模、綁扎鋼筋、預應力管道安裝、澆筑混凝土和預應力張拉、壓漿等全部作業(yè)。6.2.4.2.當0#段施工梁段混凝土強度和彈性模量達到設計值的100%以后,張拉預應力束并待孔道內(nèi)水泥漿初凝后即可拼裝掛籃進入循環(huán)懸澆梁段施工。6.2.4.3.本梁段澆筑完成后12h,鋪設軌道,整平并錨固,掛好前行倒鏈,同時拆掉堵頭木模,并鑿毛混凝土表面。6.2.4.4.澆筑完成24h后,拆除腹板內(nèi)外模模板拉筋,松開頂板上提吊內(nèi)模縱梁的千斤頂,內(nèi)?？v梁即下落錨固于梁段頂

35、板下方的提吊裝置滾筒上,內(nèi)模與混凝土分離,松掉內(nèi)外模后及時進行養(yǎng)護。6.2.4.5.同時穿設上梁段待張拉鋼鉸線,裝好錨具。穿設鋼鉸線太長時,必須利用卷揚機;首先利用單根鋼鉸線將鋼絲繩帶過,然后利用鋼絲繩牽引穿過整束鋼鉸線。6.2.4.6.循環(huán)段混凝土強度和彈性模量達到設計值的100%以上時,按照張拉順序進行縱、豎、橫向預應力(鋼束筋的張拉,張拉后立即壓漿。6.2.5.1.混凝土施工澆筑平臺支撐在已澆筑梁段混凝土及端模上,澆筑混凝土始終保持兩側對稱進行。6.2.5.2.梁段懸灌時,與前一梁段混凝土結合面應予鑿毛,并充分濕潤。6.2.5.3.各梁段施工按設計要求設置各類預埋件及泄水孔、通風和電纜等

36、預留孔洞。6.2.5.4.各梁段施工加強梁體測量、觀測,注意撓度變化。6.2.5.5.梁段懸臂澆筑時,T構兩端施工荷載要盡可能保持平衡,并注意左右偏載。6.2.5.6.澆筑梁段混凝土時應水平分層,一次整體澆筑成型,當混凝土自由下落高度大于2m時,必須采用溜槽或導管輸送,以保證混凝土的澆筑質量。本連續(xù)梁為一聯(lián)三跨連續(xù)箱梁結構形式,兩邊跨直線梁段長7.75 m,邊跨合攏梁段和中跨合攏梁段長均為2.0m。合攏順序,采用先邊跨后中跨對稱合攏。合攏梁段混凝土采用C50微膨混凝土,其混凝土澆筑時間要在當天溫度最低的零晨時間進行。邊跨直線段采用鋼管支架施工,其平面布置圖見圖3,施工工藝流程見圖4。6.3.1

37、.1.邊跨直線梁段采用鋼管支架施工。在承臺上架設一排鋼管,在承臺外側再打入一排鋼管,縱梁和橫梁布設同0#段支架。6.3.1.2.直線段底模為大塊鋼模拼接而成,底模直接設置在縱梁上。 直線段立面支架布置圖 鋼板鋼板6.3.1.3. 合攏完成后解除臨時固定。直線段立面支架布置圖直線段側面支架布置圖圖3邊跨直線段支架布置圖6.3.1.4.其余施工工藝同0#段。施工工藝流程見圖5。6.3.2.1.合攏段的施工順序按先合攏邊跨后合攏中跨的次序施工。合攏中跨前須先拆除一個“T構”的掛籃。合攏段利用掛籃內(nèi)外?；辛汉偷啄Ｇ昂髾M梁作吊架,通過梁段上的預留孔將掛籃的內(nèi)外模和底模吊在梁段上作為合攏段模板施工。6.

38、3.2.2.合攏段施工時,先將相臨兩個“T構”(合攏邊跨,則為邊跨直線段與相臨“T構”的梁面雜物清理干凈,并充分濕潤。6.3.2.3.備用配重水箱以及少數(shù)必須的機具設備則放置在指定的位置,然后相臨兩個“T構”上所有觀測點的標高、軸線精確測量一遍。6.3.2.4.拆除“T構”相應的臨時支座,精確測量臨時支座拆除后梁面所有觀測點的標高,確定合攏段相鄰的兩個梁端頂面標高高差符合規(guī)范要求后,進行合攏段施工。6.3.2.5.為防止“T構”因熱脹冷縮而對合攏段的混凝土產(chǎn)生影響,在合攏段箱體內(nèi)模及頂板鋼筋安裝前,選擇氣溫最低時間,按設計的位置與數(shù)量焊接體外型鋼支撐,將相鄰“T構”或邊跨直線段與相鄰“T構”連

39、成一體;在澆筑混凝土前根據(jù)計算拉力,張拉布置在底板與頂板中的臨時預應力束。6.3.2.6.合攏段的混凝土選擇在一天中氣溫最低、溫差變化比較小的時間開始澆筑,拌制混凝土時,將混凝土強度提高一個等級,并摻入微量鋁粉作膨脹劑,以免新老混凝土的連接處產(chǎn)后裂縫?；炷磷鳂I(yè)的結束時間,則根據(jù)天氣情況,盡可能安排在氣溫回升之前。6.3.2.7.在合攏段兩側設水箱配重,水箱容水重量相當于合攏段所澆混凝土重量。澆筑合攏段混凝土,邊澆混凝土邊同步等效放水。6.3.2.8.混凝土澆筑完畢,頂面覆蓋土工布,箱體內(nèi)外以及合攏段前后的1m范圍內(nèi),由專人不停噴水霧養(yǎng)護。6.3.2.9.待混凝土強度達到設計強度及彈性模量達到

40、90%設計值及混凝土齡期不少于7天后再順序張拉預應力鋼束。6.3.2.10.邊跨合攏段預應力束張拉前后各測量一次與該合攏段相鄰“T構”上觀測點的標高、留著供中跨合攏段施工時控制參考。6.3.2.11.預應力鋼筋束張拉順序,先兩邊后中間,先長束后短束。每次對稱張拉兩束,頂、底板交錯進行,直到全部張拉完成。合攏段施工是懸澆施工技術一道關鍵的工序,因為混凝土從澆筑到其達到設計強度,直至張拉預應力鋼筋,需要一定的時間,在此期間內(nèi),由于晝夜溫差的變化,新澆混凝土的早期收縮,已成梁段混凝土產(chǎn)生的收縮和徐變,結構體系的變化、施工荷載及外力變化等原因,在結構中要產(chǎn)生變形和內(nèi)力,這對未達到強度的合攏段混凝土質量

41、有直接影響。為保證橋梁工程質量,從合攏段混凝土開始澆筑至達到設計強度并張拉部分預應力鋼筋之前,既保持新澆混凝土不承受任何外力,又要使合攏段所連接的梁體在各種因素影響下變形協(xié)調,為此,應采取以下措施。合攏段的混凝土應選用早強、高強、微膨脹混凝土,以使混凝土盡早達到設計強度,及早施加預應力,完成合攏段的施工。 中鐵十七局集團杭甬杭甬鐵路客運專線工程指揮部合理選擇合攏段順序,使合攏段施工中及合攏后體系轉換時產(chǎn)生的內(nèi)力較小,且又滿足工期的需要。本橋按先合攏邊跨后合攏中跨的次序施工。采取低溫合攏。為避免新澆混凝土早期受到較大拉力作用,合攏段混凝土澆筑時間,應選在當天氣溫最低時刻,使氣溫最高時,混凝土本身

42、能承受部分應力。加強混凝土養(yǎng)護。使新澆箱梁混凝土在達到設計強度前保持潮濕狀態(tài),以減少箱梁頂面因日照不均所造成的溫差。為防止合攏段兩邊懸臂端因降溫而產(chǎn)生上翹,在合攏段施工時應在兩懸臂端增加壓重。及時張拉。在合攏段混凝土強度及彈性模量達到100%設計植幾齡期不少于7天應及時張拉預應力連續(xù)束,以策安全。支撐合攏段混凝土重的吊架,應具有較大的豎向剛度,以保證合攏段混凝土施工時間懸臂端不致因升溫產(chǎn)生過大的撓度。澆筑混凝土時,由于溫度較低,故水灰比可適當小一點,澆筑時要及時觀測箱內(nèi)外溫度,做好記錄,為了避免在凝固中發(fā)生收縮裂縫,在頂板上全跨范圍內(nèi),用土工布覆蓋灑水降溫。合攏段施工前拆除本跨的臨時支座,讓支

43、座能自由活動,以防合攏段受力太大。各墩的臨時支座拆除時,應進行一次全面檢查,若發(fā)現(xiàn)上下盆不密貼的支座,應認真進行處理。拆除臨時支座時可采用電錘打眼,高效能膨脹劑破碎。混凝土拆除后,錨固鋼筋應分批按順序對稱割斷。每批順序為:先底板后腹板,每次割斷的總數(shù)不能集中于一個支墩上。由于溫差,新老混凝土的收縮,以及兩側“T構”的混凝土徐變,使“T構”產(chǎn)生變形,將使合攏段混凝土產(chǎn)生裂縫,為了克服這個問題,應將合攏段兩端的“T構”進行鎖定,限制它產(chǎn)生相對位移,從而保證合攏質量。采取的措施是,增設傳遞內(nèi)力的型鋼和臨時鋼絲束,即增設撐桿和拉筋,把合攏段兩端的“T構”聯(lián)結起來,待混凝土達到強度后,拆除受壓桿件,待永

44、久束張拉完畢,拆除臨時束,其鎖定力的大小,應大于梁體非錨固端滑動所受的活動支座磨擦力和直線梁與支架間磨擦力。該橋主梁3個合攏段分2個階段合攏,其體系轉換是由合攏前的剛構狀態(tài)轉換合攏后的靜定結構,工藝流程見圖6。當邊跨梁段合攏工序全部完成后,即邊跨箱梁由超靜定結構轉換為靜定結構簡支梁,同時由臨時支座(支架受力轉換為永久支座受力,完成受力體系的轉換。最后拆除邊跨支架。當中跨合攏梁段混凝土澆注后,預應力鋼束張拉壓漿完畢,使連續(xù)箱梁由臨時支座受力體系,全部轉換為永久支座受力體系。即完成了梁體的體系轉換工作。在混凝土澆筑過程中,為使連續(xù)箱梁受力均衡,另一套掛籃和平衡設施逐步拆除,全連續(xù)梁懸臂澆筑施工完畢

45、。掛籃拆除時先后退至0#段,然后再解體拆除。其拆除順序原則與安裝順序相反。先安桿件后拆,后安桿件先拆。拆除使用汽車吊,用導鏈先吊外側模緩慢放至地面上,然后再放底模部分,放至地面后拆除運走最后拆上橫梁門聯(lián)和主桁架,最后拆除軌道部分。6.5.2.1.掛籃的安裝、行走及拆除過程均系高空作業(yè),因此一定要按規(guī)定采取安全防護措施并隨時進行安全檢查;6.5.2.2.創(chuàng)造高空作業(yè)安全條件。懸空作業(yè)人員必須系牢安全帶,危險處要設安全防護網(wǎng),人員操作處要設吊欄或欄桿,上下梯需固定牢靠。所有作業(yè)人員必須帶安全帽,以策安全;6.5.2.3.使用的機具設備,要隨時檢查、維修保養(yǎng)。特別是起重用的千斤頂、倒鏈、鋼絲繩等要有

46、足夠的安全系數(shù),若有斷絲、硬傷等不符合使用條件者要立即更換,不準湊合、馬虎使用。所有動力、照明電路,應按規(guī)定和上級單位要求鋪設,定時檢查確保安全;6.5.2.4.現(xiàn)場技術人員必須檢查掛籃位置,前后吊帶,吊架及后錨桿等關鍵受力部位的情況,發(fā)現(xiàn)問題及時解決,重要情況及時報告;6.5.2.5.檢查豎向頂應力鋼束的埋設位置、數(shù)量是否符合設計要求,特別注意扁擔梁、后吊帶、內(nèi)外模后吊架預留孔洞位置是否正確及孔洞是否垂直等;6.5.2.6.施工中應加強觀測標高,軸線及撓度等,并分項做好詳細記錄,每梁段箱梁施工后,都要繪制出撓度曲線;6.5.2.7.灌筑前后吊帶一定要用千斤頂頂緊,且千斤頂頂力要均勻,以防承重

47、后和已成梁段間產(chǎn)生錯臺。梁段懸臂澆筑過程中,影響梁段線型變化的主要有:梁段自重,掛籃重量和變形,施工荷載,預應力施加和松弛,混凝土的收縮、徐變,以及溫度的變化等都會對梁段線形產(chǎn)生影響,因此,施工中每一階段都必須控制好線形變化撓度值,以正確確定立模標高和中線位置。 圖6 合攏體系轉換工藝流程圖在正常溫度下,各施工階段在恒載、預施應力和混凝土收縮、徐變產(chǎn)生的撓度累積值(見設計圖施工階段撓度及預拱度設計參考表,此值只考慮了施工荷載作用,未包括墩臺變形、變位及溫度變化產(chǎn)生的撓度,我們稱它為理論線形撓度值。其施工荷載包括掛籃、機具及人群等按800KN計。在施工各階段還應實測各點撓度變化,若與設計圖中數(shù)值

48、不同時,應及時通知設計單位,研究調整措施。在懸臂澆筑梁段施工過程中,由于各施工階段實際發(fā)生的荷載值不同,同時每一階段的氣溫變化和混凝土的收縮徐變影響也不一樣,梁段施工時產(chǎn)生的撓度值與理論撓值有明顯差異。因此,在施工中,還必須利用中鐵十七局集團自行研究開發(fā)的懸灌梁線型控制軟件計算所產(chǎn)生的撓度累積值。并與設計圖中所列數(shù)字進行對比分析,如有較大變化,應分析產(chǎn)生原因,給予調整。本設計二期恒載上橋時間按預加應力后60天計算,理論計算殘余徐變拱度位置在跨中。在施工過程中,還必須對每一階段進行中線和標高實際測量控制。由于懸灌梁在每個施工階段線形是變化的,因此在觀測時必須多點多次觀測并繪制出撓度值變化曲線,分

49、析找出撓度變化規(guī)律,并與理論及實際計算撓度值對比,確定每節(jié)梁段立模標高。先用高精度測量方法,在橋墩附近建立小三角控制網(wǎng),并把連續(xù)梁中心線樁和標高引至387#墩和388#墩頂0#梁段上,以便觀測;觀測階段:a、掛籃走行前;b、掛籃走行后;c、澆筑混凝土前;d、澆筑混凝土后;e、張拉預應力鋼束前;f、張拉后6個時段的撓度變化,并通過前幾個梁段的實測Q,通過二元線性回歸方程分析,推算下一梁段預留量;觀測截面點:每次觀測點為7處,即每節(jié)梁段的前緣處的梁段中心線位置和左右腹板頂面,左右翼緣板頂面,以及左右腹板的底板面。每次觀測實際數(shù)值及時填入預先設計的表格內(nèi)。實際量測的撓度值與實際計算、理論撓度值,三者

50、要對比分析,綜合考慮確定立模標高。若三者相差較大時,應分析其產(chǎn)生的原因,采取必要的處理措施。屬于溫度變化引起的,根據(jù)溫度曲線規(guī)律確定立模標高;屬于掛籃變形,及時調整前后吊帶頂端千斤頂;屬于不均勻衡載引起的,調整施工荷載趨于均衡等。合攏梁段在合攏前,在相接的前兩個T構2-3個梁段,要進行一次聯(lián)測或貫通測量,以便互相協(xié)調,發(fā)現(xiàn)誤差較大時,及時提前調整,以保證合攏梁段精度。7.4.1.在兩個T構0#段梁頂面和梁箱內(nèi)分別精密布置兩個水準點,以方便控制。7.4.2.1#梁段施工前對掛籃進行壓載,以消除掛籃非彈性變形,測量并繪制掛籃變形曲線圖。7.4.3.收集混凝土彈性模量、加載齡期、張拉等技術參數(shù)的實際

51、值,及時分析處理實際數(shù)據(jù),以便適當調整預失度值。7.4.4.在已澆梁段布置觀測點,觀測每一梁段混凝土澆筑前后、張拉前后、移掛籃前后各已澆梁段的高程變化,為調整預拱度提供依據(jù)和參數(shù)。7.4.5.觀測晝夜溫度和撓度的關系,以便采取措施減少溫差影響。7.4.6.布置立?？刂泣c,嚴格按監(jiān)控組提供的標高值控制立模標高;定期聯(lián)測兩個T構所采用的水準點,以保證梁部線形和合攏精度。7.4.7.1.混凝土實行強度和彈性模量指標雙控,嚴格控制箱梁混凝土施工配合比,注意控制水膠比和骨膠比。7.4.7.2.嚴格控制混凝土的攪拌質量和振搗質量以及澆筑數(shù)量。7.4.7.3.嚴格控制預應力張拉時間以及二期恒載施加期限。在施

52、加預應力時,混凝土強度和彈性模量均要滿足設計要求。7.4.7.4.現(xiàn)場對預應筋的管道摩阻進行實測并對其張拉應力進行修正。7.4.7.5.嚴格按照設計規(guī)定的方式張拉,不能隨意更改預應力筋的張拉次序。施加預應力嚴格實行“雙控”,嚴格超張拉,以確保滿足預應力徐變上拱限值的要求。7.4.7.6.預應力張拉完畢后應及時壓漿(24h以內(nèi),管道壓漿要求密實。當水泥漿結硬時即可傳力,提高構件的抗彎剛度,減少梁體上拱。7.4.7.7.養(yǎng)生期內(nèi)保證混凝土處于潮濕狀態(tài),減少日照引起的溫度應力彎曲。本連續(xù)梁懸臂澆筑施工技術標準高,難度大要求高。是本工區(qū)重點工程,工期緊,任務重。因此,我工區(qū)領導為加快施工進度,確保工期

53、和工程質量,抽調人員組成現(xiàn)場施工管理指揮系統(tǒng),跟班作業(yè),靠前指揮,為施工現(xiàn)場拔除干擾,及時解決各種矛盾和困難,為施工一線保駕護航。為確保施工工期,每聯(lián)制作2套掛籃,同時同步對稱向兩端懸臂澆筑施工。每個工班直接作業(yè)人員不少于108人,分2個作業(yè)班組,每班組分二個作業(yè)小組,晝夜連續(xù)不間斷循環(huán)作業(yè)。班組之間人員相對固定,個別專業(yè)工種調整使用,班組實行崗位責任和經(jīng)濟承包制。實行班組經(jīng)濟核算,責任追究。那里有問題就追究當事人責任。混凝土由工區(qū)6#拌合站集中生產(chǎn)供應,配備2臺120拌合機,并配備8臺混凝土攪拌運輸車運送混凝土。鋼筋加工和骨架制作統(tǒng)一在鋼筋加工廠集中加工成半成品,在現(xiàn)場綁扎。鋼筋加工廠配有鋼

54、筋調直、切斷、焊接等專用配套設備。各類鋼筋采購和供應由局指揮部部負責。1工區(qū)派出主要領導參加項目經(jīng)理部舉辦的連續(xù)梁懸臂澆筑施工方法培訓班,提高施工管理能力和水平;在工區(qū)內(nèi)部請具有懸灌梁施工經(jīng)驗的技術專家進行技術講座,主要對連續(xù)梁懸灌施工的工藝流程及支架搭設、掛籃拼裝、懸臂段施工、預應力張拉、體系轉換、線形控制等重要工序進行工前培訓,統(tǒng)一認識,統(tǒng)一做法,統(tǒng)一標準;選擇懸灌梁施工經(jīng)驗豐富的技術人員和作業(yè)工班擔當該連續(xù)梁施工,確保優(yōu)質高效的完成施工任務。2組建工地試驗站,配齊試驗人員和設備,配制高性能混凝土并對其質量進行全過程監(jiān)控;定時進行溫度量測,當混凝土澆筑時溫度超過30,或混凝土內(nèi)部與表面、表

55、面與外部環(huán)境溫差超過15,或混凝土養(yǎng)護期間體內(nèi)溫度上升到60以上時,及時采取降溫措施。3健全量測系統(tǒng),配齊足夠的測量人員和儀器設備,在該橋附近建立小三角網(wǎng)系統(tǒng)并引進連續(xù)梁0#梁段頂面,定時定點對標高、中線進行量測,保持懸灌梁段始終處于良好狀態(tài)。4組織參加連續(xù)梁懸灌施工的技術人員系統(tǒng)學習鐵路橋涵施工規(guī)范、客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南、鐵路混凝土工程施工技術指南、鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范、客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準,以及局指揮部、監(jiān)理、設計單位有關技術規(guī)定等,在適當?shù)臅r機舉行閉卷考試,優(yōu)秀者給予獎勵,以不斷提高全體人員的技術水平和業(yè)務能力。根據(jù)不同季節(jié)的氣溫變化,適時采取不同

56、的養(yǎng)護方法。在春秋季節(jié)施工時按有關規(guī)定正常灑水養(yǎng)護;夏季炎熱季節(jié)施工時,根據(jù)氣溫和混凝土澆筑速度進行遮蓋灑水養(yǎng)護;使混凝土表面始終處于潮濕狀態(tài)?；炷翝仓?4h后松開側模,進行灑水保濕養(yǎng)護。當混凝土內(nèi)部溫度超過60時制定措施采取特殊養(yǎng)護?；炷琉B(yǎng)護期間,做好對混凝土的濕度和溫度控制,利用土工布及時進行緊密覆蓋,盡量減少表面混凝土的暴露時間,0#梁段裸露面全部采用塑料布包裹保濕。派專人定時定點對混凝土內(nèi)部、表面及環(huán)境溫度進行測定,根據(jù)不同的氣溫變化采取不同的降溫措施,使混凝土內(nèi)部與表面、表面與環(huán)境溫差始終不超過20。隨著梁段懸灌的延伸,向箱梁室內(nèi)通入高壓水管,安裝噴灑龍頭,向室內(nèi)混凝土面噴淋降溫

57、,必要時利用鼓風機向室內(nèi)吹壓自然氣體,使室內(nèi)外空氣交流降溫增氧。預防混凝土開裂:一是混凝土材料選用中溫性水泥并摻加適量粉煤灰摻加料,減少水泥用量,降低由此產(chǎn)生的水化熱,防止化學收縮裂縫;二是選用級配合理,勻質的骨料,水灰比合理,拌和均勻,和易性坍落度適中,防治混凝土體積收縮裂縫;三是加強及時覆蓋灑水養(yǎng)護,減少混凝土水份蒸發(fā),防止物理收縮裂紋;四是選擇低溫時間澆筑混凝土,定時定點專人控制混凝土內(nèi)外溫差,防止溫度變化引起的裂縫;五是支架和掛籃使用前進行預壓,控制懸臂端對稱均衡荷載,防止受外力引起的裂紋;六是選擇合理的梁段合攏順序和合攏方法,防止混凝土收縮、徐變不均勻性引起裂紋等。一是控制好混凝土養(yǎng)護期間的溫度變化,防止混凝土收縮徐變較大引起的梁體變形;二是控制好各梁段立模標高和梁體位移,防止梁體線形變化和位移;三是控制好預應力施加順序和錨固應力,防止梁體產(chǎn)生扭曲和上拱度較大。工區(qū)成立以工區(qū)經(jīng)理為組長,項目總工程師為副組長,安質部部長具體負責的工程質量監(jiān)察領