熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)(tyut1班9題word成稿)課件

1、一、主循環(huán)計(jì)算各級抽汽份額：凝汽份額：再熱份額：1kg再熱汽流的再熱吸熱量：kJ/kg循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量： 給水泵泵功： kJ/kg正平衡計(jì)算： 反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：機(jī)組熱耗率：kJ/kgkJ/kg鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh二、切除高壓加熱器對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響凝汽份額：再熱份額：1kg再熱汽流的再熱吸熱量：kJ/kg循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：給水泵泵功：kJ/kg正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：機(jī)組熱耗率：kJ/kg鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh分析：切除高壓加熱

2、器對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響不切除高加切除1#高加切除1#和2#高加切除全部高加全場熱效率cp0.3847807260.3818632759切除高加使機(jī)組和全廠熱經(jīng)濟(jì)性降低，其中切除1#、2#、3#全部高加效率最低。熱量法分析：切除高加使機(jī)組總抽汽量減少，當(dāng)總做功量一定時(shí)，回?zé)嶙龉Ρ冉档?，冷源損失增大，熱經(jīng)濟(jì)性下降。切除的越多，回?zé)嶙龉Ρ仍降?，冷源損失越大，經(jīng)濟(jì)性也越差。方法：機(jī)組總抽汽量減少，導(dǎo)致鍋爐給水溫度降低，傳熱溫差增大，不可逆熵增變大，熱經(jīng)濟(jì)性下降。切除的越多，鍋爐給水溫度越低，經(jīng)濟(jì)性越差。三、切除5#低壓加熱器對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響各級抽汽份額：抽汽與主循環(huán)抽汽份額相同凝汽份額：再熱份額：

3、1kg再熱汽流的再熱吸熱量：kJ/kg循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：給水泵泵功：kJ/kg正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：機(jī)組熱耗率：kJ/kg鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh分析：切除低壓加熱器對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性影響不切除低加切除5#低加切除6#低加切除7#低加全場熱效率cp0.3893567520.388832435切除低壓加熱器會(huì)使排汽量增加，冷源損失增加，熱經(jīng)濟(jì)性下降。切除5#低加時(shí)凝汽份額為0.7113369，切除6#低加時(shí)凝汽份額為0.710694772，切除7#低加時(shí)凝汽份額為0.70468864。冷源損失為切除7#低加小于切除6

4、#低加小于切除5#低加。由于切除5#低加導(dǎo)致增加，切除6#低加導(dǎo)致增加，切除7#低加導(dǎo)致增加，且比的增加略大同時(shí)各自損失增加，增加量少，品質(zhì)高且換熱溫差最大，單位質(zhì)量損失最大，但是與總量比大很多。綜合上述原因，使得切除6#低加的全廠熱效率最好，切除5#低加的全廠熱效率次之，切除7#低加的全廠熱效率最小。四、全廠汽水損失對熱經(jīng)濟(jì)性的影響（）假設(shè)全廠汽水損失集中于新蒸汽管道 （1）、補(bǔ)水補(bǔ)入凝汽器凝汽份額：再熱份額：循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh（2）、補(bǔ)水補(bǔ)入除氧器凝汽份額：再熱

5、份額：循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh分析：全廠汽水損失與補(bǔ)入除氧器和凝汽器的熱經(jīng)濟(jì)性全廠汽水損失集中于主蒸汽管道全廠汽水損失集中于熱再熱管道全廠汽水損失集中于冷再熱管道全場熱效率cp（補(bǔ)入凝汽器）0.386689490.388411097全場熱效率cp（補(bǔ)入除氧器）0.3864967130.38821832025補(bǔ)水補(bǔ)入凝汽器的熱經(jīng)濟(jì)性比補(bǔ)入除氧器要高。因?yàn)?5補(bǔ)水補(bǔ)入凝汽器的傳熱溫差相對較小，由溫差造成的不可逆熵增及其損失較小，而且補(bǔ)入除氧器還會(huì)使高壓加熱器抽汽量增多，排擠低

6、壓抽汽使回?zé)嶙龉Ρ葴p小，所以補(bǔ)入凝汽器的熱經(jīng)濟(jì)性相對較好。汽水損失集中于冷再熱管道的機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性最大，其次是汽水損失集中于熱再熱管道，汽水損失集中于主蒸汽管道的機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性最差。由于主蒸汽管道的蒸汽品質(zhì)大于熱再熱管道的蒸汽大于冷再熱管道的蒸汽。所以損失相同量蒸汽量時(shí)，汽水損失集中于主蒸汽管道比汽水損失集中于冷再熱管道損失更多的熱量。因此汽水損失集中于冷再熱管道的機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性比汽水損失集中于熱再熱管道的大，汽水損失集中于熱再熱管道的熱經(jīng)濟(jì)性居中。對全廠而言汽水損失集中于主蒸汽管道熱經(jīng)濟(jì)性最差，汽水損失集中于高壓缸出口管道最大，其次是汽水損失集中于再熱器出口。因?yàn)槠畵p失集中于主蒸汽管道損失的熱量

7、雖然不是最大，但是工質(zhì)在鍋爐內(nèi)吸熱量卻是最大的，因此全廠熱經(jīng)濟(jì)性最差。五、鍋爐連續(xù)排污利用的計(jì)算Dbl=0.01Db 擴(kuò)容蒸汽引入3#高壓加熱器 kJ/kg取汽包壓力為新蒸汽壓力的1.22倍，汽包壓力為：汽包壓力下對應(yīng)的飽和水焓：kJ/kg1、排污被利用凝汽份額：循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：機(jī)組熱耗率：kJ/kWh鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kWh2、排污不被利用 凝汽份額：再熱份額：循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：機(jī)組熱耗率：kJ/kg鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管

8、道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh分析：連續(xù)排污利用的熱經(jīng)濟(jì)性影響擴(kuò)容蒸汽引入3#高加擴(kuò)容蒸汽引入除氧器擴(kuò)容蒸汽引入5#高加全場熱效率cp0.3894320110.3891740297有廢熱利用比無廢熱利用使機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性下降，但全廠熱經(jīng)濟(jì)性提高了。因?yàn)橛袕U熱排入加熱器，使機(jī)組總抽汽量減少了，回?zé)嶙龉Ρ冉档土?，冷源損失增大，損失增加，機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性下降。對全廠而言有廢熱利用回收了部分工質(zhì)和熱量，因此全廠熱經(jīng)濟(jì)性增大。擴(kuò)容蒸汽引入3#高加熱經(jīng)濟(jì)性最好，引入除氧器次之，引入5#低加最差。因?yàn)閿U(kuò)容蒸汽溫度較高，引入3#高加傳熱溫差較小，由溫差造成的不可逆熵增及其損失較小，熱經(jīng)濟(jì)性最好。引入除氧

9、器、引入5#低加熱經(jīng)濟(jì)性依次降低。六、再熱器和過熱器噴水減溫對熱經(jīng)濟(jì)性的影響1、減溫水取自鍋爐給水再熱器中噴水份額apw的確定： kJ/kg凝汽份額：再熱份額：循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：鍋爐熱負(fù)荷：管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh過熱器中噴水的熱經(jīng)濟(jì)性與主循環(huán)相同分析：再熱器和過熱器噴水減溫對熱經(jīng)濟(jì)性的影響取鍋爐給水為減溫水取給水泵出口的水為減溫水取凝結(jié)水泵出口的水為減溫水全場熱效率cp（再熱器）0.38920930070.389126189全場熱效率cp（過熱器）0.3899793440.389562716鍋爐給水作為減溫水

10、熱經(jīng)濟(jì)性最好，給水泵出口水作為減溫水次之，凝結(jié)水泵出口水作為減溫水熱經(jīng)濟(jì)性最差。熱量法分析：噴水取自鍋爐給水，各級加熱器的進(jìn)口水量大，抽汽量大，凝結(jié)水帶走的熱量損失小，回?zé)嶙龉Ρ却?，熱?jīng)濟(jì)性好。而噴水取自凝結(jié)水泵，各級加熱器進(jìn)口水量小，抽汽量相對少，回?zé)嶙龉Ρ刃?，熱?jīng)濟(jì)性最差。方法分析：鍋爐給水溫度相對最高，再熱器噴水減溫時(shí)傳熱溫差最小，不可逆熵增最小，熱經(jīng)濟(jì)性最好。給水泵出口水作為減溫水、凝結(jié)水泵出口水作為減溫水溫度依次降低，傳熱溫差依次增大，熱經(jīng)濟(jì)性依次降低。七、計(jì)算汽輪機(jī)高壓缸后軸封漏氣對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響漏氣引入3#高加：各級抽汽份額：凝汽份額：再熱份額：循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：給水泵

11、泵功：kJ/kg正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：機(jī)組熱耗率：kJ/kg鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh分析：汽輪機(jī)高壓缸后軸封漏氣對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響漏氣引入3#高加漏氣引入4#除氧器漏氣引入5#低加全場熱效率cp0.3898297130.389470459高壓缸軸封漏氣引入回?zé)崞?，全廠熱效率升高，并且引入3#高加的全廠熱效率最高，引入除氧器次之，引入5#低加最小。熱量法分析：漏氣引入回?zé)崞骱?，排擠該級抽氣，使得該級抽氣量減少，回?zé)嶙龉Ρ仍黾?，全廠熱效率增加；同時(shí)，引入3#高加，使得高壓抽氣減少，回?zé)嶙龉Ρ仍黾拥姆雀?，故軸封漏氣引

12、入3#高加的熱效率最高，引入除氧器次之，引入5#低加最小。法分析：3#高加回水溫度較高，傳熱溫差小，損較小，因此軸封漏氣引入3#高加全廠熱效率最高，引入除氧器次之及5#低加最小。八、計(jì)算外置式蒸汽冷卻器對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響（與2#加熱器串聯(lián)）確定蒸汽冷卻器的出口蒸汽焓值kJ/kg各級抽汽份額：凝汽份額：再熱份額：循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電效率：鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh分析：外置式蒸汽冷卻器對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響在2#高加串聯(lián)一個(gè)外置式蒸汽冷卻器在3#高加串聯(lián)一個(gè)外置式蒸汽冷卻器在4#除氧器串聯(lián)一個(gè)外置式蒸

13、汽冷卻器全場熱效率cp0.3910121340.391187963采用外置式蒸汽冷卻器后，全廠熱效率提高。熱量法分析：采用外置式蒸汽冷卻器后，可以直接提高給水溫度，且這時(shí)的給水溫度的增加不是靠最高一級抽汽壓力的增加而是利用抽汽的過熱度的質(zhì)量，所以不會(huì)增大該級做功不足系數(shù)，降低機(jī)組熱耗量。方法：采用外置式蒸汽冷卻器外置式蒸汽冷卻器，可以提高鍋爐給水溫度，降低鍋爐換熱溫差，損減小，熱效率提高。九、末級低壓加熱器的疏水改為疏水泵方式 各級抽汽份額：凝汽份額：再熱份額：1kg再熱汽流的再熱吸熱量：kJ/kg循環(huán)吸熱量：循環(huán)放熱量：給水泵泵功：kJ/kg正平衡計(jì)算：反平衡計(jì)算：機(jī)組絕對內(nèi)效率：機(jī)組絕對電

14、效率：機(jī)組熱耗率：kJ/kg鍋爐熱負(fù)荷：kJ/kg管道效率：全廠熱效率：標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：kg/kwh分析：低壓加熱器的疏水改為疏水泵方式對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響末級低壓加熱器在7#低加在6#低加全場熱效率cp0.3901583940.390162284分別將6#、7#、8#加熱器的疏水改為疏水泵方式，機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性均提高。熱量法分析：將加熱器的疏水改為疏水泵方式后，疏水不是流向下一級，而是匯入其出口給水中，使該級出口水溫度升高，減少了上一級加熱器的抽汽；同時(shí)疏水沒有匯入該級中，使得該級進(jìn)口水溫度降低，本級加熱器要多抽汽。這樣機(jī)組回?zé)嶙龉Ρ仍黾樱湓磽p失減少，機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性提高。方法分析：將本級加熱器的疏水改為疏水泵方式后，疏水不是流向下一級，而是匯入與其溫度相近的出口給水中，疏水與給水的換熱溫差減小，由溫差造成的不可逆熵增減小，損減小，機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性提高。課程設(shè)計(jì)總結(jié)收獲與遺憾：熱力發(fā)電廠是我們的主要專業(yè)課之一。課堂上老師辛苦的給我們講解了很多理論知識在實(shí)際中運(yùn)用的例子。這次課程設(shè)計(jì)便是讓我自己結(jié)合理論