4鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)(第二版)課后習(xí)題答案

1、鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)習(xí)題參考答案3.1 題:答：（1）按制作方法的不同分為型鋼截面和組合截面兩大類。型鋼截面又可分為熱軋型鋼和冷彎薄壁型鋼兩種。組合截面按連接方法和使用材料的不同，可分為焊接組合截面（焊接截面）、鉚接組合截面、鋼和混凝土組合截面等。（2）型鋼和組合截面應(yīng)優(yōu)先選用型鋼截面，它具有加工方便和成本較低的優(yōu)點。3.7 題:解:由附錄1中附表1可得120a的截面積為3550mm2，扣除孔洞后的凈面積為An3550 21.5 7 2 3249 mm2。工字鋼較厚板件的厚度為11.4mm,故由附錄4可Q235鋼材的強度設(shè)計值為f 215 N/mm2，構(gòu)件的壓應(yīng)力為+ "52浮138.5 21

2、5N/mm2，即該柱的強度滿足要求。新版教材工字鋼為豎放，故應(yīng)計入工字鋼的自重。工字鋼I20a的重度為27.9kg/m，故Ng 27.9 6 9.81 1.21971 N ；構(gòu)件的拉應(yīng)力為N NgAn345需嚴139.11 215N/mm2，即該柱的強度滿足要求。3.8 題:解：1、初選截面假定截面鋼板厚度小于16mm，強度設(shè)計值取f 215，fv 125?？勺兒奢d控制組合：q1.2 10.2 1.4 25 47.24kN，永久荷載控制組合：q1.35 10.2 1.4 0.7 25 38.27kN簡支梁的支座反力（未計梁的自重）R ql/2 129.91kN，跨中的最大彎矩為1 2 1 2M

3、max 加12 T 47.24 5.52178.63kN m ,梁所需凈截面抵抗矩為8 8Wnx 仏門8-63 106 791274mm3xf1.05 215梁的高度在凈空方面無限值條件；依剛度要求，簡支梁的容許擾度為 1/250，參照表3-2可知其容許最小高度為hmin 丨竽 229mm,2424按經(jīng)驗公式可得梁的經(jīng)濟高度為he 7%Wr 300 7791274 300 347mm,由凈截面抵抗矩、最小高度和經(jīng)濟高度，按附錄1中附表1取工字鋼I36a,相應(yīng)的截面抵抗矩Wnx 875000 791274術(shù)3，截面高度h 360 229mm且和經(jīng)濟高度接近。按附錄1中附表5取窄翼緣H型鋼HN40

4、0 X 150X 8X 13,截面抵抗矩Wnx 942000 791274mn 3，截面高度 h 400 229mm。普通工字鋼梁翼緣的外伸寬度為bi63b1 (136 10)/2 63mm，亍貢 3.99 13j235/fy 13，故翼緣板的局部穩(wěn)定 t 15.8可以保證，且截面可考慮部分塑性發(fā)展。窄翼緣型鋼梁的翼緣的外伸寬度為bi71.b1(150 8)/2 71mm , = 5.46 13j235/fy 13，故翼緣板的局部穩(wěn)定可t 13以保證，且截面可考慮部分塑性發(fā)展。2、驗算截面(1)普通工字鋼136a截面的實際幾何性質(zhì)計算:A 7630mm2, Ix 157600000mm4 ,

5、Wx 875000mm3,Ix/Sx 307mim ,梁自重估算，由荷規(guī)附錄 A得鋼的重度為78.5kN/m3，梁的自重為 g 7630 10-6 1.2 78.5 0.719kN/m ,修正為g 7630 10-6 78.5 0.60kN /m自重產(chǎn)生的跨中最大彎矩為1 2Mg - 0.60 1.2 5.522.72kN m,式中1.2為可變荷載控制組合對應(yīng)的荷載分8項系數(shù)。跨中最大總彎矩為Mx 178.63 2.72 181.35kN m ,A點的最大正應(yīng)力為181 35106叱9 f 215N/mm2(tmax 15.816)B點的最大剪應(yīng)力為Vmax (47.24 0.60 1.2)

6、5.5/2131.89kN131 89 10342.96 fv 125N/mm2(tmax 15-8 16)故由以上分析可知，該普通工字鋼等截面鋼梁滿足強度要求。(2)窄翼緣型鋼HN400X 150X 8X 13截面的實際幾何性質(zhì)計算:A 7112mm2, Ix 188000000mm4 , Wx 942000mm3,梁自重估算，由荷規(guī)附錄 A得鋼的重度為78.5kN/m3，梁的自重為 g 7112 10-6 1.2 78.5 0.670kN/m ,修正為g 7112 10-6 78.5 0.56kN/m自重產(chǎn)生的跨中最大彎矩為1 2 Mg - 0.56 1.2 5.522.54kN m,式中

7、1.2為可變荷載控制組合對應(yīng)的荷載分8項系數(shù)?？缰凶畲罂倧澗貫镸x 178.63 2.54 181.17kN m ,A點的最大正應(yīng)力為181 17 1061-2000 183.17 f 215N/mm2(tmax 13 16)B點的最大剪應(yīng)力為Vmax (47.24 0.56 1.2) 5.5/2131.76kN，面積矩可近似計算如下Sx 150 13 (400/2 13/2) (200 13)2 8/2 517201mn 3131.76 10 851720145.31 fv 125"/ 2(tmax 135.816)1.88 10 8故由以上分析可知，該窄翼緣型鋼等截面鋼梁滿足強度

8、要求。比較普通工字鋼和窄翼緣型鋼可發(fā)現(xiàn)，在相同的計算條件下采用窄翼緣型鋼更加 經(jīng)濟。3.9 題: 解：強度驗算部位：A點的最大正應(yīng)力；B點的最大剪應(yīng)力；C點的折算應(yīng)力；D點的局部壓應(yīng)力和折算應(yīng)力。R P 300kN，M max300 2600kN m，梁截面的相關(guān)參數(shù)：A800 8 280 10 212000mm2，lx (280 8203-272128003) 125992000Cmm4，腹板軸線處的面積矩S 280 10 405 400 8 200 1774000mm3，腹板邊緣處的面積矩S 280 10 405 1134000mm3。梁的自重標準值g 12000 10-6 78.5 1.

9、21.1304kN/m （也可按課本的方法計算，此處直接采用荷 規(guī)附錄A提供的重度），Mg - 1.1304 102 1.2 16.956kN m，跨中最大總彎矩8Mx 600 16.956616.956kN m。A點的最大正應(yīng)力為:由于翼緣自由外伸的寬厚比為'咒13.6叫啄13 '故取x對軸的部分塑性發(fā)展系數(shù)x 1 .0。616.956 10410 200.77 f 215N/mm2(tmax 101.0 125992000016)B點的最大剪應(yīng)力為:Vmax 300 1.2 1.1304 10/2 306.78kN306.78 103 1774000 53.99 fv 忖曲

10、爲 81259920000 816)C點的折算應(yīng)力為:M 306.78 2 0.5 1.130422 1.2 61 0.85kN m，V 306.78 1.2 1.1304 2304.07kN ,304.07 103 1134000 34.21N/mm2，1259920000 86葺鑫防19393N/mm2，折算應(yīng)力為ZS J 23 2202.78 1.1f236.5N/mm2。D點的局部壓應(yīng)力和折算應(yīng)力c F 1.0 300 10250N/mm2 f 215Mpa ；c twlz8 150L 'D點正應(yīng)力為壓應(yīng)力，其值大小為193.93N/mm2;剪應(yīng)力向下，大小為34.21N/mm

11、 2。代入折算應(yīng)力計算公式可得,即D點的折算應(yīng)力滿足ZS J 2:c 3 2234.81 1.1f236.5N/mm2，強度要求，但局部壓應(yīng)力不滿足強度要求。故由以上分析可知，該焊接工字型等截面鋼梁 不滿足強度要求。3.10 題:解：1、初選截面假定截面鋼板厚度小于16mm，強度設(shè)計值取f 215，fv 125,簡支梁的支座反未計梁的自重）R P/2 750kN ,跨中的最大彎矩為M max750 4 3000kN m ,梁所需凈截面抵抗矩為Wnx仏 3000 1061.3289 107 mm3，xf 1.05 215max梁的高度在凈空方面無限值條件；按經(jīng)驗公式可得梁的經(jīng)濟高度為he 7w7

12、 300 71.3289 1 07300 1 358mm，考慮到梁截面高度大一些，更有利于增加剛度，初選梁的腹板高度為hw1400nm。腹板厚度按支點處最大剪力需要確定,t 1.5VI w hwfvttw111.5 750 1036.43mm，按經(jīng)驗公式估算1251400(140011修正為：tw些113.40mm，故選用腹板厚度為tw 10mm。晉1.076cm 10.76mm，故選用腹板厚度為tw10mm。按近似公式計算所需翼緣板面積400mm，bt W< 罟 弋為10 10 I400 7159mm2，初選翼緣板寬度為 hw 6140067159則所需厚度為t碩17.9mm?？紤]到公

13、式的近似性和鋼梁的自重作用等因素, 選用t 20mm。梁翼緣的外伸寬度為b1195/b1 (400 10)/2 195mm，y 莎 9.75 13j235/fy 13，故翼緣板的局部穩(wěn)定可以保證，且截面可考慮部分塑性發(fā)展。2、驗算截面截面的實際幾何性質(zhì)計算:1400 10 400 20 2 30000mm2，1lxWx存40。14403-390 M。3）倔53 山佔，倔53 10101.4379 107mm3，720腹板軸線處的面積矩S 400 20 710 700 10 350 8.13 106mm3，腹板邊緣處的面積矩S 40 0 2 0 710 5.68 1 06mm梁自重估算，由荷規(guī)附

14、錄A得鋼的重度為78.5kN/m3，梁的自重為g 30000 10-6 1.2 78.5 2.826kN/m，自重產(chǎn)生的跨中最大彎矩為1 2 Mg - 2.826 1.2 8227.13kN m，式中1.2為可變荷載控制組合對應(yīng)的荷載分8項系數(shù)?？缰凶畲罂倧澗貫镸x 3000 27.13 3027.13kN m，A點的最大正應(yīng)力為3027 131061.05 1.4379 107200.50 f 205N/mm2(翼緣處t 20 16)B點的最大剪應(yīng)力為7631驚用驚 59.96 fv 125N/mm2（腹板處 t 10 16）c點的折算應(yīng)力為302713 106 10700204.67N/m

15、m2，1.0353 1010'763.56 103 50.68 106 41.89N/mm21.0353 1010 10按能量理論的折算應(yīng)力為ZS J 2 3 2217.15 1.1f236.5N/mm2（腹板邊緣處 t10 16）。故由以上分析可知，該焊接工字型等截面鋼梁滿足強度要求。3.11 題:解：由附錄1的附表1可得145a的截面積為10200mm2,單位質(zhì)量為80.4kg/m，抵抗矩為 1430000mm3，翼緣平均厚度18mm>16mm，鋼材的強度設(shè)計值為205N/mm2，由表3-3得工字鋼繞強軸的截面塑性發(fā)展系數(shù)為1.05。鋼梁自重標準值g 80.4 98 788k

16、N/m，跨中處的最大彎矩為Mx 0.25P 2 1 0.788 1.2 62 0.5P 4.26kN m，x 8 驗算強度有（假定P為設(shè)計值），N Mx P 1000AnxWnx10200（O.5P 4-26> 106f 205N/mm21.05 1430000即走冊205，0.431P 202.16,可得 P 469.01kN。4.9題：要求按照等穩(wěn)定條件確定焊接工字型截面軸心壓桿腹板的高厚匕鋼材為Q235，桿件長細比為100，翼緣有火焰切割和軋制邊兩種計算結(jié)果請與規(guī)范規(guī)定作對比。解：軸心壓桿的彈性模量修正系數(shù)為,2 20.1013 2(10.0248 2 fy/E)fy/E22330

17、.1013 1 002 (1 0.0248 1 002 235/(206 1 03) 235/(206 1 03 )0.82871.0由表4-4,翼緣為火焰切割邊的焊接工字型截面的強弱軸均為b類截面，而翼緣為軋制邊的焊接工字型截面的弱軸為 c類截面，故由桿件長細比查附表17-2和17-3得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)分別為0.555和0.463。故翼緣為火焰切割邊的焊接工1.3 4j2E1.3 4J0.8287 2 206 10、.50.32) 0.555 235字型截面軸心壓桿腹板高厚比為,h0，- 1.3 4J- 10.5 r 2 tw 12(12) min fy12 (1；23582.20 (

18、25 0.5 ) 751 fy局部穩(wěn)定性：b1 (300 10)/2t169.06 13 戶5 13儼 13 V fyV235翼緣為軋制邊的焊接工字型截面軸心壓桿腹板高厚比為,>2I23h。1.3 4#E n.51.3 4J0.8287206 10 ,0.5 2 2tw 12(12) min f/12 (1 0.32) 0.463 235)23590.00 (25 0.5 )1 75局部穩(wěn)定性：汀240 10)/2 fy5.75 13 空 1J2351320V fy V235注意：本題等穩(wěn)定條件為板件的臨界應(yīng)力和構(gòu)件的臨界應(yīng)力相等，而不是前面所 述的關(guān)于x和y等穩(wěn)定系數(shù)N=1500kN。

19、4.10驗算圖示焊接工字形截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性。鋼材為Q235鋼，翼緣為火焰切割邊,沿兩個主軸平面的支撐條件及截面尺寸如圖所示。已知構(gòu)件承受的軸心壓力為整體穩(wěn)定性是否滿足?解:IxIy由支承條件可知l0x 12m8 500312500383 2121 250 12312112122503l0y 4m2 250 1231.3610 mm弩 2 476.6 1畑421.8ix210000mm21.8cm iyJ31.3 1065.6cm10000l0yiy40071.4翼緣為火焰切割邊的焊接工字鋼對兩個主軸均為N整體穩(wěn)定驗算：Ab類截面，故按y查表得=0.7471-81500 103200.8

20、M Pa0.747 10000)500f 215 MPa，穩(wěn)定性滿足要求。TT一性4.13圖示一軸心受壓綴條柱，兩端鉸接，柱高為 7m。承受軸心力設(shè)計荷載值 N=1300kN,鋼材為Q235。已知截面采用 228a，單個槽鋼的幾何性質(zhì)： A=40cm2, iy=10.9cm , ix1=2.33cm,Ix1=218cm4, y0=2.1cm,綴條采用L 45X 5,每個角鋼的截面積：A1=4.29cm2。試驗算該柱的21X1X1解:柱為兩端鉸接，因此柱繞x、y軸的計算長度為：l0x l0y7mIx21x1 A bl 7022 21822640 竺 2.19940.8cm42ix匚 /9940.

21、8V'A V 2 4011.1cml0xxix型 63.111.1l0y20064.210.9OxI 5垂直于焊縫長度方向的力：N2 N sin 540 449.3kN 2A J63.12 27丄4 65.1 vAxV2 4.29格構(gòu)柱截面對兩軸均為b類截面，按長細比較大者驗算整體穩(wěn)定既可。 由0x 65.1，b類截面，查附表得0.779，N1300 1032 208.6MPaf 215 MPa 整體穩(wěn)定驗算：A 0.779 2 40 10所以該軸心受壓的格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿足要求。7.12 解:鋼材為Q235鋼，焊條為E43型，則角焊縫的強度設(shè)計值1.5/145.6mmffW 160N

22、/mm2o肢背焊縫:hfmin hfmax1-5寸tmax1.2t1.2hfminhfmax1.5 Jt maxt 1 2，可取hf 8mm1.57145.6mm10 12mm肢尖焊縫： 圖示連接為不等肢角鋼長肢相連,焊縫受力：N1 QN O-65N2 K2N 0.35101 28 9mm540540lw1所需焊縫計算長度，肢背:lw2肢尖:側(cè)面焊縫實際施焊長度，肢背：肢尖:，可取hf故 K1=0.65，K2=0.35 o351kN6mm0189kNN12 0.7hf1 ffwN20.7hf2 ffw1112連接板和端板間焊縫的計算長度: hfmin 1.5妬？ 1.5720 6.7mm hf

23、max 1.2t1.2 1416.8mml w11w2Iw2hf1，因此可取351 1032 0.7 8 160189 1031602 0.7195.9140.62hf d1d2hf 7mmo195.9mm140.6mm8211.9mm，取 220mm；6 152.6mm，取 160mmo2hf 340 2hfd1 d2170mm，拉力N通過焊縫群的形心，平行于焊縫長度方向的力：N1 N sin540將N沿焊縫長度方向和垂直于焊縫長度方向分解:1 J 22299.5kNN2fN2helw449.3 1030.7 7 2 340 2 7 140.6MPaN1fN1helw299.5 1030.7

24、 7 2340 2 793.7MPa竺 93.71.22148.5N/mm2 ffw 160N/mm27mm滿足要求。所以連接板和端板間焊腳尺寸當d1 150mm，d2 190mm時，力N不通過焊縫群的形心，將N向形心平移，焊縫群受力為: 1用 1.521.5看 1.52平行于焊縫長度方向的力:垂直于焊縫長度方向的力:彎矩：MIwf2hfN1 N sinN2 N sin540540299.5kN449.3kN0.028.986kN30.7 7340 2 7Ze 499.3Iwd1 d2N2 he lN1Iw14147106mm/21214147106383218mm3150 190 /2449

25、.3 1038.986Ww0.7 7 2340 2 7299.5 1030.7 7 2340 2 78321893.7 MPa邏 140.7 MPaJ 豊 2 93.72 148.6N/mm2 ffw 160N/mm2所以由確定的焊腳尺寸滿足要求。7.14解：支托承力，螺栓僅承受彎矩作用2 2蟲 ftb 比衛(wèi)亜 17041.57kN4單個螺栓的抗拉承載力： 螺栓群所受彎矩M Pe 旋轉(zhuǎn)中心為最底排螺栓處,30 103NtMy12m yNb1500.2 30kN m第一排螺栓受力最危險，單個螺栓受到的最大拉力為:3002 (10022002 3002)所以此連接安全。支托不承力，則螺栓群承擔剪力

26、和彎矩的作用-fvb 1 4單個螺栓的抗剪承載力:M bNvnv單個螺栓的抗壓承載力:每個螺栓承擔的剪力:Nv最危險的螺栓受到的拉力:Nt32.14kN<Ntb 41.57kN23.14 2014044.0kNd t fcb 2018 305 109.8kN150 18.75kN832.14kN4V22螺栓在剪力和拉力聯(lián)合作用下: 所以此連接安全。V Nb2Nt77bNt/ 32.14V 44.018.7541.570.88 17.15解：查表得10.9級M22摩擦型高強螺栓的預(yù)拉力 接觸面噴砂，查得摩擦系數(shù)0.5。對于角鋼與牛腿相連的一肢上螺栓群的受力：剪力扭矩 T Pe 1750.2

27、 0.05525.4kN m。單個高強度摩擦型螺栓的抗剪承載力設(shè)計值：Nb 0.9nf P 0.9 2 0.5 190 171kN 有兩個剪面假設(shè)角鋼與牛腿相連的一肢上布置 3個高強度摩擦型螺栓， 圖所示。最外側(cè)一排螺栓受力最危險，其受力為： 剪力作用下每個螺栓NV1y角鋼與牛腿相連一肢的螺栓排列P=190kN,V=P=175kN ,螺栓的排列如存竽58.3kNNt1x扭矩作用下最外排螺栓承擔的剪力: 摩擦型高強螺栓在剪力作用下：Ty12yi25.4 103些 127kN2 1002N1 寸 NT 2N1V '所以此螺栓布置方式滿足要求。角鋼與柱翼緣相連一肢上的螺栓群的受力：剪力V=P

28、=175kN，彎矩 M Pe 175 0.2 35kN m假設(shè)布置6個螺栓，單個高強度摩擦型螺栓的抗剪承載Nb 0.9nf P 0.9 1 0.5 190 85.5kN單個螺栓的抗拉承載力設(shè)計值：N：0.8 P 0.8 190152kN若支托承力，高強度螺栓僅承受彎矩作用，形心處，最外排螺栓受到的拉力最大：,.MMy135 103 100 z "bNt 2 87.5kN<Ntmy-2 2 1002若支托不承力，高強度螺栓同時承受剪力和彎矩的作用， 每個螺栓受到的剪力：NV V 175 29.1kNn 6最外排螺栓受到的拉力：NtM 87.5kN高強度摩擦型螺栓在剪力和拉力聯(lián)合作

29、用下：先先87空0.9161Ntb Nb 152 85.5NVJ1272 58.32139.7kN N：有一個剪面此時旋轉(zhuǎn)中152kN171kN力設(shè)計值:心在螺栓群角鋼與柱翼緣相 連一肢的螺栓排此螺栓布置符合要求。4.17焊接簡支工字形梁如圖所示，跨度為12m，跨中6m處梁上翼緣有簡支側(cè)向支撐，材料為Q345鋼。集中荷載設(shè)計值為P=330kN，間接動力荷載，驗算該梁的整體穩(wěn)定是否滿足要求。如 果跨中不設(shè)側(cè)向支撐，所能承受的集中荷載下降到多少？-280 X 14xP u解：梁跨中有一個側(cè)向支承點l1600021.413 t1280M跨中彎矩18121000PL，需驗算整體穩(wěn)定33口 990kN

30、m'-1000 X 8-280 X 14Ix31000264280 14 5072682 10 mmIy1283 21214 280351264000mm42815840mmiy2 280 14 1000河51264000 LC CCd U 56.89cml0y15840105.47 120J235 9956.89Y345，所以不能用近似公式計算bIx2635218015.6mm3y1514b 1.754320 Ahb bTW2yt14.4h235b T查附表15,跨度中點有一個側(cè)向支承點、集中荷載作用在截面高度高度上任意位置,432015840 1028105.47 14235, 小

31、門1.75 -V 1 1.52 0.6105.4/5218015.6 Y 4.4 1028345需對 b 進行修正，b 1.070.282/ b 1.070.282/1.520.884990 10 214.6M Pa f 310M PaW 0.884 5218015.6該梁的整體穩(wěn)定性滿足要求。梁跨中沒有側(cè)向支承點y .Iy血b1h逸 210.9456.89220矇 0.586 2.0梁跨中無側(cè)向支承點，集中荷載作用在上翼緣，則有:0.73 0.180.73 0.180.5860.8354320 Ahb0.835Mx43202210.94Mxyt1235b t1584010285218015.

32、62210.94 14 2354.4 10283450.205f 310 MPaMx 331.6kNbWx0.205 5218015.6P 坯 1231 110.5kNL 12女口果跨中不設(shè)側(cè)向支撐，所能承受的集中荷載下降到所以,110.5kN。4.18題：如圖所示兩焊接工字型簡支梁截面，其截面積大小相同，跨度均為12m，跨間無側(cè)向支承點， 均布荷載大小相同，均作用于梁的上翼緣，鋼材為Q235，試比較說明何者穩(wěn)定性更好。解：均布荷載作用，受彎構(gòu)件的彎扭失穩(wěn)，計算其整體穩(wěn)定性。(1)、梁的跨中最大彎矩：Mmax；梁的幾何特征參數(shù)如下:l0xl0y l012000mm ；A 300 16 2120

33、0 10221600mm ；lx存300 12323 29012003)4.989 1094mm ；Wxh/21232丄(16123003 2Iy7.21 10hy/2300ley 12000“1200 103)4.989 109 2lylx7 2iy 57.88.0994.807梁的整體穩(wěn)定系數(shù)106mm3 ；ix /ak.989 109V 21600480.6mm;7.21 107mm4 ；105mm3 ； iy|7.21 107耳 2160057.8mm ；空也衛(wèi)0.52，300 1232b 0.690.130.758，4320 Ah r 1yt1)2(474h)235 bP0.7584

34、32021600 1232207.6128.099 1060 235 0.2928235Mmax0.2928 8.099 106 215 509.85kNqmax8M max8 509.8528.33kN/m12228.33N /mm。(2)、梁的跨中最大彎矩：M maxql2 ；梁的幾何特征參數(shù)如下:81 0x1 0yl012000mm ；A 240 202 1200 1021600mm2 ；lx (240 124032301212003)945.013 109mm4 ；Wxlx5.013 109 212408.086106mm3 ；Iy (201232402 1200103)744.618

35、 10 mm ；ly4.618 107 2iyhy/22403.848 105mm3 ；4.618 107V 2160046.2mm ； yl0yiy巡 259.74 ；46.2求整體穩(wěn)定系數(shù)1乙 1200020b1h240 12400.807 ,b 0.69 0.13 0.8070.795 ,4320 Ah I ( yt1 )2就W1 (4)235b0.795432021600 1240259.748.086 1010空 0.2120V 4.4 1240235Mmax0.2120 8.086 106 205351.42kN m，qmax8M max8 351.4212219.52N / mm

36、 。由以上計算結(jié)果，可比較得出第一種截面類型的穩(wěn)定性更好。Q235B.F，設(shè)計試按以下兩種要求布4.19題：一跨中受集中荷載工字型截面簡支梁，鋼材為 荷載為P=800kN，梁的跨度及幾何尺寸如圖所示。置梁腹板加勁肋，確定加勁肋間距。不利用屈曲后強度；利用屈曲 后強度。解：結(jié)構(gòu)受橫向荷載作用，故按受彎構(gòu)件的板件穩(wěn)定復(fù)核計算。不利用屈曲后強度: 梁翼緣的寬厚比：¥冬嚴10.7 13晉13 ； 梁的腹板高厚比：8說呼133.3 150晉（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束），故應(yīng)按計算配置橫向加勁肋，但不必配置縱向加勁肋。在集中荷載和支座荷載作用處配置支承加勁肋，其余處配置橫向加勁肋，其間距為 a 2

37、000mm( 0.5 1.25 2 )。h。A 1600 12 440 20 2 36800 mm2，故簡支梁的自重標準值為, gk 36800 10 6 78.5 2.889kN/m，設(shè)計集中荷載為800kN，故可忽略自重荷載的影響，當然也可考慮自重的影響。133lx (440 1640428 1600 )12W Ix 1.564 1010 2Wx + 1.907h2 16401.564 10"7310 mm ；10 mm4腹板區(qū)格A的局部穩(wěn)定驗算:區(qū)格A左端的內(nèi)力:Vi400kN ， Ml0kN m ；區(qū)格A右端的內(nèi)力:Vr400kN，M r400 2 800kN m ；近似地取校核應(yīng)力為:Mr 800 10； 41.95N/mm2，LWx 1.