UASB反應(yīng)器地設(shè)計計算

1、實用文案第二章啤酒廢水處理構(gòu)筑物設(shè)計與計算 第一節(jié) 格柵的設(shè)計計算一、設(shè)計說明格柵由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在廢水渠道的進口處，用于截留 較大的懸浮物或漂浮物，主要對水泵起保護作用，另外可減輕后續(xù)構(gòu)筑物的處理負 荷。二、設(shè)計參數(shù)取中格柵；柵條間隙d=10mm ；柵前水深h=0.4m ;格柵前渠道超高h2=0.3m過柵流速v=0.6m/s ;安裝傾角 a =45 °設(shè)計流量Q=5000m 3/d=0.058m 3/s三、設(shè)計計算圖2.1格柵設(shè)計計算草圖（一）柵條間隙數(shù)(n)bhv標(biāo)準(zhǔn)文檔=0.058 "sin45) +0.01 十0.4 +0.6 =20.32取n=

2、21條式中:a-設(shè)計流量，m 3/s格柵傾角，取45。b 柵條間隙，取0.01mh 柵前水深，取0.4mv 過柵流速，取0.6m/s;（二）柵槽總寬度（B）設(shè)計采用寬10 mm 長50 mm，迎水面為圓形的矩形柵條，即s=0.01mB=S x（n-1）+b Xn=0.01 X（21-1）+0.01 X21=0.41 m式中：S 格條寬度，取0.01mn 格柵間隙數(shù)，b 柵條間隙，取0.01m（三）進水渠道漸寬部分長度（11）設(shè)進水渠道內(nèi)流速為0.5m/s,則進水渠道寬B1=0.17m,漸寬部分展開角a1取為20B- B12' tgaj=(0.41-0.17)十2 十tg20=0.32式

3、中：11 進水渠道間寬部位的長度，mL2 格柵槽與出水渠道連接處的漸窄部位的長度，mB 柵槽總寬度，mB1 進水渠道寬度，ma1 進水渠展開角，度（四）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（12）12= l 1/2=0.32/2=0.16m（五）過柵水頭損失（h 1）取k=3, B=1.83（柵條斷面為半圓形的矩形），v=0.6m/sho= px S十b）4/3 XVA2 十2 十g Xsin a=1.83 x（0.01 -X）.01） 4/3 X0.6A2 十2 T.8 Xsin45=0.024 mhi=k Xh0 =3 X0.024=0.072 m式中：h0 計算水頭損失，mh1 過格柵水頭

4、損失，mk 系數(shù)，水頭損失增大倍數(shù)伕形狀系數(shù)，與斷面形狀有關(guān)ES 格柵條寬度，mb 柵條間隙，mv 過柵流速，m/sa 格柵傾角，度（六）柵槽總高度（H）取柵前渠道超高h2=0.3m柵前槽高H1=h+h 2=0.7m則總高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.072+0.3=0.772 mH1tg45（七）柵槽總長度（L）L=l 1+1 2+0.5+1.0+=0.32+0.16+0.5+1.0+0.7tg45=2.68 m式中:H1格柵前槽高,H1=h + h2=0.4+0.3=0.7（八）每日柵渣量（W）取 Wi=0.06m 3/10 3m3 K2=1.0 Q W1 86400 則w= K2

5、 1000=0.058 X0.08 X86400 -1.5 -1000=0.27 m2 /d （采用機械清渣）式中：Q 設(shè)計流量，m 3/sW1 柵渣量（m3/103m3污水），取0.10.01,粗格柵用小值，細格柵用大值，中格柵用中值.取0.08K2 污水流量總變化系數(shù).第二節(jié)調(diào)節(jié)沉淀池的設(shè)計計算一、設(shè)計說明啤酒廢水的水量和水質(zhì)隨時間的變化幅度較大，為了保證后續(xù)處理構(gòu)筑物或設(shè)備的正常運行，需對廢水的水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié)，由于啤酒廢水中懸浮物（SS）濃度較高，此調(diào)節(jié)池也兼具有沉淀池的作用，該池設(shè)計有沉淀池的泥斗，有足夠的水力 停留時間，保證后續(xù)處理構(gòu)筑物能連續(xù)運行，其均質(zhì)作用主要靠池側(cè)的沿程進水

6、， 使同時進入池的廢水轉(zhuǎn)變?yōu)榍昂蟪鏊?，以達到與不同時序的廢水相混合的目的。二、設(shè)計參數(shù)水力停留時間T=6h;設(shè)計流量 Q=5000m 3/d=208m 3/h=0.058m 3/s,采用機械刮泥除渣。表2.1調(diào)節(jié)沉淀池進出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo)CODBODSS進水水質(zhì)（mg/l）20001010350去除率（%）7750出水水質(zhì)（mg/l）1860939.3175三、設(shè)計計算調(diào)節(jié)沉淀池的設(shè)計計算草圖見下圖2.2 :25000圖2.2調(diào)節(jié)沉淀池設(shè)計計算草圖(一) 池子尺寸 池子有效容積為：V=QT=208 X6=1248m 3 取池子總高度H=2.5m,其中超高0.5m,有效水深h=2m 則池面積

7、A=V/h=1248/2=624m3池長取L=35m,池寬取B=20m則池子總尺寸為LXBXH=35 X20 X2.5(二) 理論上每日的污泥量W= Q*(C 0-C 1)/1000(1-0.97)式中：Q 設(shè)計流量，m 3/dC0 進水懸浮物濃度，mg/LC1 出水懸浮物濃度，mg/LPo 污泥含水率，%3/dW=5000*(350-175”(1000*1000(1-0.97)=29.2m(三) 污泥斗尺寸 取斗底尺寸為500 X500，污泥斗傾角取60 °則污泥斗的高度為：h2=(5-0.2) Xtg60 °=8.3136m一 1 污泥斗的容積 V2=h2 (ai2+a

8、 ia2+a 22)31=-X8.3136 x(202+20 X0.5+0.5 2)3=1136.88m 3V總W符合設(shè)計要求，采用機械泵吸泥(四) 進水布置進水起端兩側(cè)設(shè)進水堰，堰長為池長 2/3第三節(jié) UASB反應(yīng)器的設(shè)計計算一、設(shè)計說明UASB，即上流式厭氧污泥床，集生物反應(yīng)與沉淀于一體，是一種結(jié)構(gòu)緊湊， 效率高的厭氧反應(yīng)器。它的污泥床內(nèi)生物量多，容積負荷率高，廢水在反應(yīng)器內(nèi)的水力停留時間較短, 因此所需池容大大縮小。設(shè)備簡單，運行方便，勿需設(shè)沉淀池和污泥回流裝置，不需充填填料，也不需 在反應(yīng)區(qū)內(nèi)設(shè)機械攪拌裝置，造價相對較低，便于管理，且不存在堵塞問題。二、設(shè)計參數(shù)(一) 參數(shù)選取 設(shè)計

9、參數(shù)選取如下：容積負荷(Nv) 6.0kgCOD/(m 3 d); 污泥產(chǎn)率 0.1kgMLSS/kgCOD ;產(chǎn)氣率 0.5m 3/kgCOD(二) 設(shè)計水質(zhì)表2.2UASB反應(yīng)器進出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo)CODBODSS進水水質(zhì)(mg/l)1860939.3175去除率(%)759087出水水質(zhì)(mg/l)46593.9322.75（三）設(shè)計水量Q = 5000m 3/d=208m 3/h=0.058 m 3/s三、設(shè)計計算（一）反應(yīng)器容積計算UASB有效容積：V有效=Q_SNv式中:SoNv設(shè)計流量，m 3/s進水COD含量,mg/l容積負荷,kgCOD/（m 3 d）V 有效=5000 X

10、1.860/6.0=1550m 3將UASB設(shè)計成圓形池子，布水均勻，處理效果好 取水力負荷q = 0.8m 3/(m 2 h)A Q A= = 208/0.8q_ Vh= = 1550/260AUASB反應(yīng)器AA1 = 260/4 = 65 m44' A1/21 = (4 X65/3.14) 1/2P米用4座相同的D=260m 2=6.0m=9.1m 取 D=9.5m則實際橫截面積為A 1 2 1 2A2=冗D2= X3.14 X9.5244=70.85m 2實際表面水力負荷為q 1 =Q/A =208/(4 X70.85)=0.73<1.0故符合設(shè)計要求(二) 配水系統(tǒng)設(shè)計本

11、系統(tǒng)設(shè)計為圓形布水器，每個 UASB反應(yīng)器設(shè)36個布水點(1) 參數(shù)每個池子流量：Q = 208/4 = 52 m 3/h(2) 設(shè)計計算布水系統(tǒng)設(shè)計計算草圖見下圖2.3 :圖2.3UAS布水系統(tǒng)設(shè)計計算草圖圓環(huán)直徑計算：每個孔口服務(wù)面積為：1 2 2a= pD2/36 = 1.97m 2 4a在13m2之間，符合設(shè)計要求可設(shè)3個圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設(shè) 6個孔口，中間設(shè)12個，最外圍設(shè)18 個孔口1) 內(nèi)圈6個孔口設(shè)計服務(wù)面積：S, = 6 X1.97=11.82m 2折合為服務(wù)圓的直徑為:1/2=3.9m用此直徑作一個虛圓，在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設(shè)一實圓環(huán)，其上布6個孔口，則圓的直徑計算如下:

12、pdi242Si則di =(2 X11.82/3.14) 1/2=2.7m2) 中圈12個孔口設(shè)計服務(wù)面積：S2=12 X1.97=23.64m 2折合成服務(wù)圓直徑為：4(S+ 初V p=(4 X(11.82+23.64)/3.14)1/2=6.72m中間圓環(huán)直徑計算如下：1 2 2 1-冗(6.722-d22) 一 S242貝U d2=5.49m3) 外圈18個孔口設(shè)計服務(wù)面積：S3=18 X1.97=35.46m 2折合成服務(wù)圈直徑為：4(St + S2 + S3)=9.50m外圓環(huán)的直徑d3計算如下：11冗(9.50 2-d 32)= S342則 d3 = 8.23m(三) 三相分離器設(shè)

13、計三相分離器設(shè)計計算草圖見下圖2.4 :h1h2一F /_h5C/ /1 /E ©h4I甘DBi050K ib1b2Ab1h3圖2.4 UASB三相分離器設(shè)計計算草圖（1）設(shè)計說明三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。三相分離器的設(shè)計主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣液分離器的設(shè)計。（2）沉淀區(qū)的設(shè)計三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計同二次沉淀池的設(shè)計相同，主要是考慮沉淀區(qū) 的面積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負荷率決定。由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應(yīng)產(chǎn)生少量氣體，這對固液分離不利，故設(shè)計時應(yīng)滿足以下要求：1）沉淀區(qū)水力表面負荷1.0m/h2）沉淀器斜壁角度設(shè)為50。，使污泥不

14、致積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)3）進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底逢隙的流速三2m/h4）總沉淀水深應(yīng)大于1.5m5）水力停留時間介于1.52h如果以上條件均能滿足，則可達到良好的分離效果沉淀器（集氣罩）斜壁傾角8= 50 °沉淀區(qū)面積為：A=1/4 冗D2=1/4 X3.14 X9.52=70.85m 2表面水力負荷為:q=Q/A= 208/(4 X70.85)=0.73<1.0符合設(shè)計要求。(3)回流縫設(shè)計取 hi=0.3m,h 2=0.5m,h 3=1.5m如圖 2.4 所示：bi =h 3/tg 0 式中：bi 下三角集氣罩底水平寬度，m;0 下三角集氣罩斜面的水平夾角;h3 下三角集

15、氣罩的垂直高度,m;b1 =1.5tg50=1.26mb2=9.5-2 X1.26=6.98m下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下V1=Q 1/S1Q1 反應(yīng)器中廢水流量，m3/h ;S1 下三角形集氣罩回流逢面積，m2；V1= (208/4)/(3.14 X6.982/4)=1.36m/hV1<2m/h,符合設(shè)計要求上下三角形集氣罩之間回流逢中流速(V2)可用下式計算：V2=Q 1/S2,式中：Q1 反應(yīng)器中廢水流量，m3/h ;S2 上三角形集氣罩回流逢之間面積，m2 ；取回流逢寬CD=1.4m,上集氣罩下底寬CF=7.8m貝U DH=CD 550 °=

16、1.07 m算:式中:DE=2DH+CF=2 X1.07 +7.8=9.94mS2=冗(CF+DE)CD/2式計=39.0m 2 則 V2= Q 1/S2=208/(4 X39.0)=1.33m/h<V 1 <2m/h故符合設(shè)計要求確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸，由圖可知:CH=CDsin40 ° 1.4 Xsin40 = 0.9mAI=Dltg50=1 (DE-b 2) Xtg5021 (9.94-6.98) Xtg50=1.76m故 h4=CH+AI=0.9 +1.76=2.66 mh5=1.0m由上述尺寸可計算出上集氣罩上底直徑為：CF-2h 5tg40

17、76;7.8-2 X1.0 Xtg40 °6.12mBC=CD/sin40 °1.4/sin40 °2.18m1 1DI= (DE-b 2)=(9.94-6.98)=1.48mAD=DI/cos50 °1.48/cos50 ° =2.30mBD=DH/cos50 °=1.07/cos50 °=1.66mAB=AD-BD=2.30-1.66= 0.64m(4)氣液分離設(shè)計d=0.01cm(氣泡),T=20 ° Cp1=1.03g/cm 3, pg=1.2 X10_3g/cm 3V=0.0101cm 2/s, p=0.

18、95尸 V p1=0.0101 X1.03=0.0104g/cm s般廢水的卩 > 凈水的卩,故取y=0.02g/cm s由斯托克斯工式可得氣體上升速度為:Vb =r ' g18m(r1-rg)d2/ (18 X0.02 )=(0.95 X9.81 X(1.03-1.2 X10-3) X0.012) =0.266cm/s=9.58m/hVa=V2=1.33m/h貝VbBC =9.58/1.33=7.20,=2.18/0.64=3.41VaABVb >BC，故滿足設(shè)計要求。VaAB（四）出水系統(tǒng)設(shè)計采用鋸齒形出水槽，槽寬0.2m,槽高0.2m（五）排泥系統(tǒng)設(shè)計產(chǎn)泥量為：I86

19、0 X0.75 X0.1 X5000 X10-3 =697.5 kgMLSS/d每日產(chǎn)泥量697.5kgMLSS/d ，則每個USAB日產(chǎn)泥量174.38kgMLSS/d,可用 150mm 排泥管，每天排泥一次。（六）理論上每日的污泥量W= Q*(C o-C 1)/1000(1-0.97)式中：Q 設(shè)計流量，m 3/dC0 進水懸浮物濃度，mg/LC1 出水懸浮物濃度，mg/LP0 污泥含水率，%W=5000*（175-22.75”（1000*1000（1-0.98）=38.06m3/d(七) 產(chǎn)氣量計算每日產(chǎn)氣量：1860 X0.75 X0.5 X5000 X10-3=3487.5m 3/d

20、SBR反應(yīng)器的設(shè)計計算一、設(shè)計說明經(jīng)UASB處理后的廢水，COD含量仍然很高，要達到排放標(biāo)準(zhǔn)，必須進一步處理, 即采用好氧處理。SBR結(jié)構(gòu)簡單，運行控制靈活，本設(shè)計采用6個SBR反應(yīng)池，每個池子的運行周期為6h二、設(shè)計參數(shù)(一) 參數(shù)選取(1) 污泥負荷率Ns 取值為 0.13kgBOD 5/(kgMLSS d)(2) 污泥濃度和SVI污泥濃度采用3000 mgMLSS/L,SVI 取100(3) 反應(yīng)周期SBR周期采用T=6h,反應(yīng)器一天內(nèi)周期數(shù)n=24/6=4(4) 周期內(nèi)時間分配反應(yīng)池數(shù):N=6進水時間：T/N=6/6=1h反應(yīng)時間：3.0h靜沉?xí)r間：1.0h 排水時間：0.5h(5)

21、周期進水量QT°Q0=(5000 X6)/(24 X6)=208.3m 3/s(二) 設(shè)計水量水質(zhì)設(shè)計水量為：Q=5000m 3/d=208m 3/h=0.058m 3/s設(shè)計水質(zhì)見下表2.3 :表2.3SBR反應(yīng)器進出水水質(zhì)指水質(zhì)指標(biāo)CODBODSSNH4-NTP進水水質(zhì)(mg/l)46593.9322.75406去除率(%)959565出水水質(zhì)(mg/l)23.254.77.96三、設(shè)計計算(一) 反應(yīng)池有效容積n Q0S0 Vi =XNs式中：n 反應(yīng)器一天內(nèi)周期數(shù)Q0 周期進水量，m3/sS0 進水BOD含量,mg/lX 污泥濃度,mgMLSS/LNs 污泥負荷率V1= (4

22、 X208.3 X187.86)/(3000 X0.13)=401.3 m 3(二) 反應(yīng)池最小水量Vmin =V 1 -Q 0=401.3-208.3=193m3(三) 反應(yīng)池中污泥體積Vx=SVI MLSS V1/10 6=100 X3000 X401.3/10 6=120.39 m 3Vmin >VX,合格(四) 校核周期進水量周期進水量應(yīng)滿足下式：Q0<(1- MLSS MLSS /10 6) V=(1- 100 X3000 /10 6) X401.3=280.91m 3 而 Q0=208.3m 3<280.91m 3 故符合設(shè)計要求 五)確定單座反應(yīng)池的尺寸SBR有

23、效水深取5.0m,超高0.5m,則SBR總高為5.5m,SBR 的面積為 401.3/5=80.26m2設(shè)SBR的長：寬=2 : 1則SBR的池寬為：6.5m ;池長為：13m.SBR反應(yīng)池的最低水位為：193/(6.5 X13)=2.28mSBR反應(yīng)池污泥高度為：120.39/(6.5 X13) =1.42m2.28-1.42=0.86m可見，SBR最低水位與污泥位之間的距離為 0.86m,大于0.5m的緩沖層高度 符合設(shè)計要求。六)鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)(1) 確定需氧量 O2由公式：O2=a Q(S0-Se)+b XvV式中：a匕微生物對有機污染物氧化分解過程的需氧率， kgQ 污水設(shè)計流量， m

24、3/dS0 進水 BOD 含量, mg/lSe 出水 BOD 含量, mg/lb 微生物通過內(nèi)源代謝的自身氧化過程的需氧率， kgXv 單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮固體(MLVSS)量,kg/m 3取 a =0.5, b =0.15 ;出水 Se =9.393mg/L;Xv=fXX =0.75 X3000=2250mg/L =2.25kg/m3;V=6 V1=6 X401.3=2407.8m 3 代入數(shù)據(jù)可得：O2=0.5 X5000 X(187.86-9.393)/1000+0.15X2.25X2407.8=1258.8kg O 2/d供氧速率為：R= O 2/24=1258.8/24=52

25、.45 kg O2/h(2) 供氣量的計算采用SX-1型曝氣器，曝氣口安裝在距池底0.3m高處，淹沒深度為4.7m，計算溫度取25 °C。該曝氣器的性能參數(shù)為：Ea=8% , Ep=2 kgO 2/kWh ;服務(wù)面積1-3m 2;供氧能力20-25m 3/h 個；查表知氧在水中飽和容解度為：Cs(20)=9.17mg/L,Cs(25)=8.38mg/L擴散器出口處絕對壓力為：Pb= F0+9.8 X103 XH=1.013 x105+9.8 X103 X4.7 =1.47 X105pa空氣離開反應(yīng)池時氧的百分比為：Q=21")79 + 21(1- EA)=21(1- 0.0

26、8) =79+ 21(1- 0.08)=19.65%反應(yīng)池中容解氧的飽和度為：Csb(25) = C s(25) (Pb/(2.026 X105)+Ot/42)=8.38 X(1.47 X105/2.026 X105+19.65/42) =10.0mg/LCsb(20) = Cs(20) (Pb/(2.026 X105)+Ot/42)=9.17 (Pb/(2.026 X105)+Ot/42)=10.9mg/L取a=0.85, B=0.95,C=2, p=1,20 C時，脫氧清水的充氧量為：R0=RCsb(20)/a(brC sb(25)-C) X1.24(25-20)=28.86 X10.9/

27、0.85 X(0.95 X10.0-2) X1.245=43.8 kg O 2/h供氣量為：Gs= R 0/0.3Ea=43.8/(0.3 X0.08)=1826m 3/h=30.43m 3/min(3) 布氣系統(tǒng)的計算反應(yīng)池的平面面積為：6.5 X13.0 X6=507m 2每個擴散器的服務(wù)面積取1.7m2,則需507/1.7=299 個 取299個擴散器，每個池子需50個。布氣系統(tǒng)設(shè)計如下圖2.5 :圖2.5 SBR反應(yīng)氣布氣系統(tǒng)設(shè)計草圖(4) 空氣管路系統(tǒng)計算按SBR的平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個 SBR池的隔墻上設(shè)一根干管，共五根干管，在每根干管上設(shè) 5對配氣豎管，共10條配氣豎

28、管。則每根配氣豎管的供氣量為：1826 3=365.2m /h5本設(shè)計每個SBR池內(nèi)有50個空氣擴散器則每個空氣擴散器的配氣量為:18263=36.52m /h50選擇一條從鼓風(fēng)機房開始的最遠最長管路作為計算管路，在空氣流量變 化處設(shè)計算節(jié)點?？諝夤艿纼?nèi)的空氣流速的選定為：干支管為1015m/s ;通向空氣擴散器的豎管、小支管為 45m/s ;空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，根據(jù)通過的空氣量和相應(yīng)的流確定。空氣管路的局部阻力損失，根據(jù)配件類型按下式Lo = 55.5KD 12式中：lo 管道的當(dāng)量長度，mD 管徑，mK 長度換算系數(shù)，按管件類型不同確定折算成當(dāng)量長度損失lo，并計算出管道的計

29、算長度l+lo(m), 空氣管路的沿程阻力損失，根據(jù)空氣管的管徑D(mm)，空氣量m3/min，計算溫度C和曝氣池水深，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為：S(h + h2) = 96.21 X9.8=0.943 kpa空氣擴散器的壓力損失為5.0kpa，則總壓力損失為：0.943 + 5.0 = 5.943 kpa為安全起，設(shè)計取值為9.8kpa則空壓機所需壓力 p=(5-0.3) X9.8 X103+9.8 X103=56 kpa又 Gs=37.64m 3/min由此條件可選擇羅茨RME-20型鼓風(fēng)機轉(zhuǎn)速1170r/min ，配套電機功率為75kw(七)理論上每日的污泥量W= Q*(C 0-C

30、1)/1000(1-0.97)式中：Q設(shè)計流量，m 3/dCo進水懸浮物濃度，mg/LCi出水懸浮物濃度，mg/LP0 污泥含水率， %W=5000*(22.75-7.96)/(1000*1000(1-0.98)=3.7m3/d八)污泥產(chǎn)量計算選取 a=0.6,b=0.075, 則污泥產(chǎn)量為：x=aQSr-bVXv=0.6 X5000 X(187.86-9.393)/1000-0.075X2407.8 X2.25=129kgMLVSS/d第三章 污泥部分各處理構(gòu)筑物設(shè)計與計算第一節(jié) 重力濃縮池的設(shè)計計算一、設(shè)計說明 為方便污泥的后續(xù)處理機械脫水，減小機械脫水中污泥的混凝劑用量以及機械脫水設(shè)備的

31、容量，需對污泥進行濃縮處理，以降低污泥的含水率。 本設(shè)計采用間歇式重力濃縮池，運行時，應(yīng)先排除濃縮池中的上清液，騰出池 容，再投入待濃縮的污泥， 為此應(yīng)在濃縮池深度方向的不同高度上設(shè)上清液排除管。二、設(shè)計參數(shù)（一）設(shè)計泥量 啤酒廢水處理過程產(chǎn)生的污泥來自以下幾部分：調(diào)節(jié)池，Qi=29.2m 3/d,含水率97% ;(2) UASB 反應(yīng)器，Q2=38.06m 3/d,含水率 98% ;(3) SBR 反應(yīng)器，Q3=3.7m 3/d,含水率 98% ;總污泥量為：Q= Q 1+ Q 2+ Q 3=70.96 m 3/d平均含水率為：97% (29.2/70.96 )+98%( 38.06/70.

32、96 )+98%( 3.7/70.96 ) =97.6%(二) 參數(shù)選取固體負荷(固體通量)M 般為1035kg/m 3d取 M=30 kg/m 3d=1.25kg/m 3h ；濃縮時間取T=24h ;設(shè)計污泥量 Q=71m 3/d ;濃縮后污泥含水率為96% ;濃縮后污泥體積：V仁(100-97.6 ) / (100-96 ) X71=42.6m 3/d三、設(shè)計計算(一)池子邊長根據(jù)要求，濃縮池的設(shè)計橫斷面面積應(yīng)滿足：A lQc/M式中：Q 入流污泥量，m3/d ;M 固體通量，kg/m 3 d ;C 入流固體濃度kg/m 3。入流固體濃度(C)的計算如下：C = W1 + W2+ W3Q1

33、+ Q2+ Q3W1= Q1 X1000 X(1-97%)=876kg/dW3 = Q3 X1000 X(1-98%)=761.2kg/dW4 = Q4 X1000 X(1-98%)=74kg/d那么，Qc= W1 + W2 + W3 =1711.2kg/d=71.3kg/hC=1711.2/71=24.1 kg/m 3濃縮后污泥濃度為：C1=1711.2/42.6=40.2kg/m3濃縮池的橫斷面積為：A=Qc/M=71X24.1/30=57.04m 2設(shè)計三座正方形濃縮池，則每座邊長為B=7.6m取 B=7.6m,則實際面積 A=7.6 X7.6=57.76m 2（二）池子高度停留時間，取

34、HRT=24h則有效高度h2=1.3m,取h2=1.5m 超高，取hi=0.5m緩沖區(qū)高，取h3=0.5m池壁高 Hi = h1+ h2 + h3=2.5m（三）污泥斗污泥斗下錐體邊長取0.5m，高度取7m.（四）總高度H=2.5+7=9.5m設(shè)計計算草圖見下圖3.1 :750000500 /圖3.1污泥濃縮池設(shè)計計算草圖第二節(jié)機械脫水間的設(shè)計計算、設(shè)計說明污泥經(jīng)濃縮后，尚有96%的含水率，體積仍很大，為了綜合利用和最終處置, 需對污泥作脫水處理。擬采用帶式壓濾機使污泥脫水，它有如下脫水特點:（1）濾帶能夠回轉(zhuǎn)，脫水效率高(2) 噪聲小，能源節(jié)省(3) 附屬設(shè)備少，維修方便，但必須正確使用有機高分子混凝劑，形成大而強度高的絮凝帶式過濾脫水工藝流程見下圖3.2 :圖3.2帶式壓濾脫水工藝流程圖二、設(shè)計參數(shù)設(shè)計泥量Q=42.6 m 3/d ;含水率為96%。三、設(shè)計計算據(jù)設(shè)計泥量帶式壓濾機采用 PFM-1000