人貨梯進出平臺施工方案

1、人貨電梯料臺施工方案、工程概況地理位置:*2、工程名稱:*建設單位:*設計單位:*監(jiān)理單位: *3、本工程結構形式框剪/框架結構；*4、 *樓分別設置兩臺SC200/200型人貨梯，人貨梯架體與 主體腳手架斷開獨立搭設，7層以下采用落地式，7層以上每隔6層一挑, 搭設在懸挑工字型鋼上面。、設計依據(jù)及適用范圍1、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)；2、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011)；3、建筑施工腳手架實用手冊；4、搭設高度及施工荷載規(guī)定如下：本施工方案為人貨梯料臺施工方案，安裝位置在南側陽臺上，具體位置見平面示意圖。架體分段高度為：，,19m,架體平面

2、尺寸為x,架體連同平臺尺寸為x 3m ;立桿縱距1.5m、1.9m (落地式平臺按計算，懸挑式平臺按計算),立桿橫距0.9m ,立桿步距1.8m、1.2m (計算按計算)，平臺架體外側均布置剪刀撐；平臺架體施工荷載按 m2計算，懸挑層采用三根16號工字型鋼懸挑，聯(lián)梁采用槽鋼，工字型下設置14a槽鋼斜撐，連墻 桿每層需采用預埋件螺栓形式設置7層以下架體搭設在地下室頂板上（-1.5m），7層、13層、19層、25層分別外挑,架體平面布置圖見下圖：三、技術要求1、平臺基礎地面承載力應達到 60KN/ m2 ,架體下應至少澆筑150厚C15基礎（當 設置于地下車庫底板上時可省略），當承載不滿足時應采用

3、必要措施進行加固；2、平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿；3、平臺每層應滿鋪木腳手板，腳手板應與架體綁扎牢固。4、 平臺在架體兩側及正面外側剪力墻之間應按標準設置扶手、中欄桿及擋腳板（高 度分別為1200、600、和180），本工程應公司要求滿設模板；5、除滿足以上要求外，平臺架還應符合國家現(xiàn)行有關標準、規(guī)范的規(guī)定。四、搭設材料要求1、平臺架、連墻桿及預埋插管等均應采用© 48 X的鋼管，并應符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793 ）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092 ）中規(guī)定 的3號普通鋼管，其質量應符合標準碳結構鋼 （GB/T700 ）中的Q-235-A級鋼的規(guī)

4、 定。2、本平臺架應用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合國家規(guī)范落地式鋼管腳手 架用扣件（GB15831 ）的規(guī)定。3、平臺的腳手板應符合JGJ130中的材質要求。五、施工要求1、搭設要求（1）相鄰立柱的對接扣件不得在同一高度內(nèi)，其在高度方向上錯開的距離不小于500mm，對接扣件開口應朝內(nèi)，當平臺架搭至墻件的構造點時，應及時作連墻拉結。除立 柱外，其余桿件應采用整根鋼管搭設，不得對接使用。(2) 水平桿應設置在立柱內(nèi)側，橫向水平桿內(nèi)端頭距離墻面為50mm。(3) 縱向掃地桿應設置在距底座上方 200mm的立柱上，橫向掃地桿固定在緊靠縱 向掃地桿下方的立柱上。(4) 連墻桿應設置在架體建筑物側立柱

5、豎直距離主節(jié)點不大于200mm處。連墻桿應水平設置或銷向下斜，要求傾斜角度不得大于10度。(5) 扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰緊力矩不應小于40N M，且不大于 65N M。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于 100mm。2、拆除要求(1) 拆除作業(yè)必須按先搭后拆后搭先拆原則，由上而下逐層拆除，嚴禁上下同是作 業(yè)。(2) 連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數(shù) 層拆除后再拆架體。(3) 拆除至下部最后一根立柱高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆 除連墻桿。(4) 拆除時各構配件應通過人工傳遞或設備運輸至地面，嚴禁將構配件拋擲至地面。(5) 拆

6、除作業(yè)時應設置警戒區(qū)且設專人監(jiān)護六、施工程序1、施工前的準備（1）平臺搭設及拆除應按本施工方案進彳亍，并對搭設人員進行安全技術交底 應對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，嚴禁使用不合產(chǎn)品。2、地基與基礎（1）按照施工方案做好平臺架砼基礎，并做好排水措施，防止積水。（2）按照本平臺架設計的立桿橫向間跟進行放線定位。（3）放置12號槽鋼用于墊腳。（4）將底座準確安放在定位線上。3、平臺架的搭設（1）架體搭設順序如下：立柱縱向掃地桿橫向掃地桿第一步橫向水平桿第一步縱向水平桿第二步 橫向水平桿一第二步縱向水平桿一連墻桿（每樓層設置一組）一依上述順序直至搭設至 施工需要咼度。（2）腳手板的鋪設在平臺架每

7、層沿橫向鋪設腳手板，用鍍鋅鋼絲（或 12#鐵線）將腳手板與平臺架綁 扎牢固。（3）當腳板及防護網(wǎng)的鋪設在平臺架層兩側兩及防護門間的空檔處設置擋腳板和防護網(wǎng)，并與平臺架綁扎牢固（4）防護門的安裝將防護門安裝在靠近施工電梯或井字架側的立柱上4、平臺架的拆除(1)拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻桿(拉桿)等是否符合構造要求,并對施工人員進行安全技術交底。(2 )拆除架體上的雜物及地面的障礙物。(3 )按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業(yè)中應嚴格遵循拆除要求中的規(guī)定七、落地平臺架的設計計算書計算參數(shù)：雙排腳手架，搭設高度米，立桿采用單立管。立桿的縱距米，立桿的橫距米，內(nèi)排架距離結構米，立桿的步距米

8、。鋼管類型為'48 X，連墻件采用2步3跨，豎向間距米，水平間距米。施工活荷載為m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為 m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為 m，安全網(wǎng)荷載取 m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓m2，高度變化系數(shù)，體型系數(shù)。地基承載力標準值170kN/m2,基礎底面擴展面積，地基承載力調(diào)整系數(shù)、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形II III I1 IU Ii h h n£1-A1-n£-t1

9、.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值Pi=m腳手板的荷載標準值P2= x2=m活荷載標準值Q= X2=m靜荷載的計算值q 1= x+ x=m活荷載的計算值q2= x=m大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）11大橫桿計算荷載組合簡圖 （支座最大彎矩）2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下 ：“.0帥$71 如廠跨中最大彎矩為M 1= x+ xx=支座最大彎矩計算公式如下M皿=-0.1-0.117r支座最大彎矩為M 2=- x+ xx=我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:I = xio6/=mm 2大橫桿的計算強度小于 mm2

10、,滿足要求3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下阿諾皿9。鵝靜荷載標準值q+nm活荷載標準值q2=m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V= x+ XX(100 xxio5 x=大橫桿的最大撓度小于150與10mm,滿足要求、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形Pi= x=P2= xX2=Q= XX2=P= X+ X+ X=1. 荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值小橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷

11、載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下集中荷載最大彎矩計算公式如下M= XX8+ X4=T= xio6/=mm 2小橫桿的計算強度小于mm 2,滿足要求3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下V384SZ集中荷載最大撓度計算公式如下LF小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1= XX(384 XX10 5X=集中荷載標準值P=+=集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度5V2= xx>(48 XX10 x =最大撓度和V=V i+V 2 =小橫桿的最大撓度小于150與10mm,滿足要求三、扣件抗滑力的計算

12、（規(guī)范525）:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R < Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，??；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1. 荷載值計算橫桿的自重標準值P1= x=腳手板的荷載標準值P2= XX2=活荷載標準值荷載的計算值Q= XX2=R= X+ X+ X=單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求當直角扣件的擰緊力矩達時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取。四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受

13、的結構自重標準值(kN/m);本例為N gi = x=(2) 腳手板的自重標準值(kN/m 2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為N G2 = X4 XX+/2=(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m);本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為N G3 = XX4/2=吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m 2);N G4 = XX=1/2取經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = N G1+N G2 + N G3 + N G4 =?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的經(jīng)計算得到，活荷載標準值Nq = X2 XX2=風荷載標準值應按照以下公式計算附錄表的其

14、中 W0 基本風壓(kN/m 2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)規(guī)定采用：W0=附錄表Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)7.2.1的規(guī)定采用：Uz =Us 風荷載體型系數(shù)：Us =經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk =xxx = m考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N =+ X經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N= x+ xx=不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N =+經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N= x+ x=M w = X10其中 Wk 風荷載標準值（kN/m 2）；|a立桿的縱距 （m）；h立桿的步距 （m

15、）。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw= XXXXX0=五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N=;i 計算立桿的截面回轉半徑，i=;k 計算長度附加系數(shù)，取；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=；l0計算長度 （m）,由公式l0 = kuh 確定，l0= xx=；A立桿凈截面面積，A=;W 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=;乂 由長細比，為 3118/16=195;”軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i的結果查表得到；口 -鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經(jīng)計算得到 心=10658/ X397)=mm2;f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=

16、mm2不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算U < f,滿足要求！2. 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算£7其中N i立桿的軸心壓力設計值，N=;計算立桿的截面回轉半徑，i=;k計算長度附加系數(shù)，??；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=；10-計算長度 (m),由公式I0 = kuh 確定，|o= xx=；A立桿凈截面面積，A=;W 乂 ” 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=; 由長細比，為 3118/16=195; 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i的結果查表得到；M w - 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，Mw=；寸鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm 2);經(jīng)計算得到=9

17、638/ x397)+201000/4248=mm2f-鋼管立桿抗壓強度設計值，f=mm 2;考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算< f,滿足要求六、最大搭設高度的計算不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:其中 NG2K 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K =NQ活荷載標準值，NQ =；gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = m ；經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度Hs=米腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米:1+0 001經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值H= 米考慮風荷載時，采用單

18、立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:劍b- 11 2%比 + 0.85 X 1.4（27 + 妞 Mvk / 附）其中 NG2K 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K =NQ活荷載標準值，NQ =gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = mM wk 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk =；經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度Hs =米。七、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：N i = N iw + N o其中 Nw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：N lw = x wk x Aww k風荷載標準值，w

19、k = m 2 ；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積，Aw = x =；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN) ; No =經(jīng)計算得到 Nw =，連墻件軸向力計算值N1 =連墻件軸向力設計值 Nf =力Af其中"軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比|/i=的結果查表得到/ =；A =； f = mm經(jīng)過計算得到 N f =Nf>N i,連墻件的設計計算滿足要求八、懸挑平臺架的設計計算書計算參數(shù)：雙排腳手架，搭設高度米，立桿采用單立管 立桿的縱距米，立桿的橫距米，內(nèi)排架距離結構米，立桿的步距米采用的鋼管類型為'48 X，連墻件采用2步3跨，豎向間

20、距米，水平間距米 施工活荷載為m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為 m2，按照鋪設6層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為 m，安全網(wǎng)荷載取 m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓m2，高度變化系數(shù)，體型系數(shù)。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度米，建筑物內(nèi)錨固段長度米。2根立懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用號槽鋼U口水平，相鄰懸挑鋼梁之間的聯(lián)梁上最多布置桿。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物，支桿采用14a號槽鋼一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷

21、載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1 =m腳手板的荷載標準值P2= X2=m活荷載標準值Q= X2=m靜荷載的計算值q= x+ x=m活荷載的計算值q2= x=m11 H 1 I 1 IM I 1 H 1 n IAk±t -1 tf11 H 1 11 m 11 h 1 n 1AaiAAaA1/-4 i I?L I.1L/ “11 1ffI大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）大橫桿計算荷載組合簡圖 （支座最大彎矩）2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下跨中最大彎矩為M 1= x+ xx=

22、支座最大彎矩計算公式如下M皿=-0.1-O.U7P支座最大彎矩為M 2=- x+ xx=我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:= xio6/=mm大橫桿的計算強度小于mm2,滿足要求3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下靜荷載標準值q1 =+=m活荷載標準值q2=m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度5V= x+ XX(100 XX10 x=大橫桿的最大撓度小于 150與10mm,滿足要求、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形1. 荷載值計算大橫桿

23、的自重標準值P1 = X=腳手板的荷載標準值P2= X2=活荷載標準值荷載的計算值Q= X2=P= X+ X+ X=小橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下% 7怡集中荷載最大彎矩計算公式如下PlM= XX8+ X4= X10 6/=mm 2小橫桿的計算強度小于 mm2,滿足要求3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下集中荷載最大撓度計算公式如下卩 =pp4 8SZ小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度5V1= XX384 XX10 X=集中荷載標準值

24、P=+=集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度5V2= XXX48 XX10 X =最大撓度和V=V 1+V 2 =小橫桿的最大撓度小于 150與10mm,滿足要求三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范525）:其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，??；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;Pi = x=p2= XX2=Q= XX2=R= X+ X+ X=1.荷載值計算橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可

25、取;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為N G1 = x=(2) 腳手板的自重標準值(kN/m 2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為N G2 = X6 xx+/2=(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為N G3 = XX3/2=(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m 2);N G4 = XX=經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = N G1+N G2 + N G3 + N G4 =。

26、活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ = X2 XX2=風荷載標準值應按照以下公式計算(GB50009-2001)附錄表的其中 Wo 基本風壓(kN/m 2),按照建筑結構荷載規(guī)范規(guī)定采用：W0 =Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001) 附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz =Us 風荷載體型系數(shù)：Us =經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk =xxx = m考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N =+ x經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N= x+ xx=不考慮風荷載時，立桿的軸向壓

27、力設計值計算公式N =+經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N= x+ x=風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩M w計算公式M w = xio其中 Wk 風荷載標準值(kN/m 2)；la立桿的縱距 （m）；h立桿的步距 （m）經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩M w= XXXXX0=五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N 立桿的軸心壓力設計值，N=；i-計算立桿的截面回轉半徑，i=；k計算長度附加系數(shù)，??；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=；10 計算長度（m）,由公式1。=kuh 確定，l0= xx=；A 立桿凈截面面積，A=；W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=；丄-由

28、長細比，為 3118/16=195；:'軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10/i的結果查表得到；1 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm 2);經(jīng)計算得到=12197/ X397)=mm 2；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=mm 2 ；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算' < f,滿足要求！2.考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算一蘭+些引/I曲 W其中N立桿的軸心壓力設計值，N=;i 計算立桿的截面回轉半徑，i=;k 計算長度附加系數(shù)，??；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=；I0 計算長度 （m）,由公式I0 = kuh 確定，10= xx=；A立桿凈截面面積，A=;W 立桿

29、凈截面模量（抵抗矩）,W=;丄 由長細比，為 3118/16=195;I- I 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i的結果查表得到；M W 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=; 鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm 2）；經(jīng)計算得到 -1=11120/397）+224000/4248=mm2;f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=mm 2;考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算< f,滿足要求！六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:N l = N lw + N o其中 Niw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算:N lw = X w k X Awwk風荷載標準值

30、， wk = m 2 ；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積，Aw= X =No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN) ; No =經(jīng)計算得到 NW =，連墻件軸向力計算值N1 =連墻件軸向力設計值 Nf = I- Af其中"一一軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l/i=的結果查表得到妙=;2A =； f = mm 。經(jīng)過計算得到 N f =Nf>N 1，連墻件的設計計算滿足要求扣件A5oR支撐按照簡支梁的計算公式腳手架頂埋鋼管 樓板連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、聯(lián)梁的計算按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=計算簡圖如下nPl仏奇數(shù)）（耗

31、為偶數(shù)）水平支撐梁的截面慣性矩I =，截面抵抗矩 W =，截面積A =其中n=2經(jīng)過簡支梁的計算得到支座反力（考慮到支撐的自重）Ra = R b=（2-1）/2 X+ X2=通過傳遞到支座的最大力為（考慮到支撐的自重）2 X+ X=最大彎矩（考慮到支撐的自重)M max =2/8 XX+ XX8=抗彎計算強度f= Xio6/=mm水平支撐梁的抗彎計算強度小于mm 2,滿足要求八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載 N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為 900mm ,內(nèi)側腳手架距離墻體 400mm ,支拉斜桿的支點距離墻

32、體=2800mm受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力N=水平鋼梁自重荷載q= xxx>i0=m懸挑腳手架示意圖24.85kN24.8510.25kN/mkNYt% 1'' I%", |-1E 1, F' W I, n El q R p 氣 E, Hq 2 a g 1 ,j " E 3 & r r1，匚 * * 片 “ f, *, 、i s 4 何a r«i p Lj 'w g B件2800|1050懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到9.860.000.049.4914.9914.7315.36i15840.44 40.54懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）15.605懸挑腳手架支撐梁彎矩圖懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為Ri =,R 2=,R 3 =最大彎矩 Mmax=抗彎計算強度f=M/+N/A=X106/ x+ xi000/=mm水平支撐梁的抗彎計算強度小于mm 2,滿足要求九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B得到：Hb=經(jīng)過計由于0 b大于，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003