實用的模板方案設計及完整計算書

1、實用標準文案模板施工方案xxxxxx宿舍樓 審批：xxxxxx精彩文檔實用標準文案1、 編制依據(jù)1、 xxxxxx宿舍樓工程施工圖紙,施工組織設計2、 建筑施工手冊第五版3、 建筑施工標準大全4、 建筑施工現(xiàn)場檢查手冊等2、 工程概況1、 xxxxx宿舍樓工程,位于 xxxxxxx.工程結構形式為剪力墻結構,根底為條形根底與平板式筏板根底,建筑面積 3797.22平米,地上六層,建筑高度22.05米.3、 施工準備1、 據(jù)工程各構件尺寸提出模板工程詳細方案,包括：模板、鋼管、扣件 .加固穿墻螺栓.蝶形卡及木方子等.2、 材料部門按方案組織周轉(zhuǎn)工具進場.3、 模板支設以前,應做好各種預留 .預埋

2、及鋼管隱驗. 四、施工方法（1） 墻模板工程剪力墻全部采用木模板配 .14穿墻螺栓,用.48X 3.5鋼管和5X 10方木作為橫縱龍骨進行加固. 龍骨橫向間距 700,縱向間距20;穿墻螺栓水平方向間距 700,垂直向間距600.為保證剪力墻位置及斷 面尺寸正確,支模前,在水平鋼筋上放置定制好的混凝土支撐.施工方法：模板位置彈好以后,先安一面模板,相鄰模板搭接要緊密, 然后安裝斜撐及穿墻螺栓. 清掃干凈墻內(nèi)雜物,安裝另一側模板.安裝完后,安裝縱橫龍骨,先安縱向用鉛絲臨時固定,后安橫向,同時用穿墻螺栓外墊碟形卡,兩端擰上雙螺母固定,調(diào)整斜撐并擰緊穿墻螺栓螺母,必須保證模板牢 固可靠.驗收要求：模

3、板位置誤差w 5mm,垂直誤差w 6mm . 考前須知：（1） 支模前先復標高及內(nèi)外墻線位置,看不清線或受鋼筋位移影響不支模；（2） 支模前,模板外表要涂刷隔離劑；（3） 外圍剪力墻所用穿墻螺栓中間必須加止水片.（2） 柱模施工柱模施工采用木模板,鋼管柱箍豎向龍骨、斜撐和對拉螺栓進行加固、找正.施工方法:精彩文檔實用標準文案（1） 首先根據(jù)柱斷面尺寸配模.（2） 模板安裝前,先配置對拉螺栓作用及方法同前,安裝時從一面開始安裝,安裝完畢后安裝鋼管柱箍用 .48X3.5鋼管及十字扣件拉緊,然后調(diào)整至正確位置再進行加固,柱箍間距 400600mm（3） 安裝豎向鋼管龍骨,用以豎向調(diào)直及增加柱模整體性

4、.（3） 梁模板施工；梁底模板根據(jù)圖紙設計尺寸情況進行整體配模,待梁底支撐腳手架搭設完畢后進行入模、調(diào)整位置、加固,形成梁底模整體.1、 支撐系統(tǒng)：梁底支撐系統(tǒng)采用雙或三排腳手架,全部使用 4 48X3.5鋼管、扣件搭設.所有支撐腳手架均設掃地桿,因操作人員行走要求,第一大道橫桿高度可為1800mm因為本工程梁較密,固搭設滿堂紅腳手架.架體搭設時及時加剪力撐.2、 施工方法：（1） 梁模a.放梁位置b.在梁兩側立鋼管支柱間距 400-500mm,支柱下要夯實并鋪通長木腳手架板；c.距地200mMl口設縱橫掃地桿；距地 1800mm 3300mm設縱橫水平拉桿.d.按梁底標高調(diào)整支柱高度,安設梁

5、底支撐龍骨間距?500mm并將龍骨找平,e.安裝梁底模,并按施工標準要求起拱；f.安裝兩側模,側模和底模通過角模進行接連；g.安裝梁側縱橫龍骨及斜撐,豎龍骨間距?500mm梁內(nèi)側加鋼管.粱模上口用鎖口鋼管4 48X3.5拉緊,當梁高超過 700mnW,加對拉螺栓進行加固.（2） 板模 .支撐系統(tǒng)；采用48X3.5滿堂鋼管腳手架.板底支撐使用鋼管、木方結合.板模使用竹木膠合板.為了實現(xiàn)樓板模板早拆,縮短模板周轉(zhuǎn)周期,施工時通過局部豎向支撐將大跨度板變成短跨受力狀態(tài).由于早拆的豎向支撐應單獨進行施工,并自成體系. .施工方法：a.配模.制作定型模版.配模時,應據(jù)樓板塊具體尺寸并結合實現(xiàn)早拆的支撐位

6、置進行.小塊異型位置可用同厚度的模板代替,但均應拼縫緊密,采取舉措使外表平整.制作完后,對各版塊進行分類編號并分別碼放整潔,以便施工時“對號入座加快施工 進度.精彩文檔實用標準文案b.支模.支模時從開間一側開始逐排設支柱,同時安設大橫桿小橫桿.調(diào)節(jié)支柱高度,將板底龍骨找平.c.鋪板模.所有板縫均用不干膠帶紙粘帖.d.模板檢查.(四)立桿接長方法：1 .站桿采用搭接接長.水平桿采用對接接長,接頭位置相互錯開.2 .滿堂腳手架利用橫桿連接,間距1.5m.五、模板撤除：1. 模板撤除前必須申請辦理拆模手續(xù),待碎強度到達拆模強度要求后模板方可撤除.2. 柱拆模：先拆加固斜撐,擷去對拉螺栓兩端螺母,卸掉

7、豎向龍骨及柱箍,然后用撬棍輕輕撬動模板,使模板與碎脫離.不得猛敲、猛砸.3. 墻模撤除：先拆斜撐,然后卸去穿墻螺母及縱橫龍骨,用撬棍輕輕撬橇模板,使模板離開墻體,即可把模板吊運走.4. 梁板模板撤除：撤除對拉螺栓母一撤除梁側模一撤除板底水平拉桿一卸下板底龍骨一撤除板底支柱一卸下模 板一拆梁底小橫桿一撤除梁底模.考前須知：(1)拆模時嚴禁將模板直接從高處往下扔,以預防模板變形和損壞.(2)拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬,以免損傷碎外表和棱角.(3)拆下的模板及時清理,按編碼放整潔,以備后用.六、平安舉措：1 、安裝梁底模板時,應注意隨鋪隨固定,不得虛放及梁底模有探頭現(xiàn)象,不用的模板應及時運用.2

8、 、鋪設模板時,板底龍骨要及時用鉛絲和支撐系統(tǒng)扎牢,不得虛放.3、現(xiàn)場操作,必須戴好平安帽及平安帶.4 、支模時,操作面要按要求搭設護欄及平安操作臺,操作臺上鋪設腳手板,不得站在鋼管上操作.5 、碎澆筑平安舉措：(1)、本工程碎澆筑均采用商品碎.(2)、剪力墻澆筑時,應搭設碎澆筑操作平臺及護欄.操作平臺上滿鋪腳手架.(3)、碎澆筑時,人應站在輸送管口旁邊,不得正對管口,以防碎噴射在人體上或水泥漿濺精彩文檔實用標準文案入眼中.4、汽車泵輸送管移動時要慢,注意人員和成品的保護.5、模板支拆前必須向施工班組進行書面平安技術交底.6、撤除摸板過程中,嚴禁往下拋擲物料,應將手持工具放在穩(wěn)妥處或工具袋內(nèi),

9、預防物體從高處墜落傷人.7、撤除作業(yè)完工前,不準留下松動和懸掛的模板.拆下的模板應及時運到指定地點存放.8、模板撤除作業(yè)中,應設專門監(jiān)護人員及醒目警示牌.9、拆下的模板及時去除灰漿,去除的模板必須及時涂刷模劑.模板及配件應設專人保管和維修,并要按規(guī)格、種類分別存放.七、模板及支架的計算：頂板模板計算：以板厚180mm勺為例進行計算.一根本參數(shù)；1 .腳手架參數(shù)橫向間距或排距m0.80 ;縱距：0.80 ;間距：1.50 :立桿上端伸出至模板支撐點長度m： 0.10 ；腳手架搭設高度m 4.0 ;采用的鋼管：.4.8 X 3.5 :扣件連接方式：雙扣件,考慮扣件的保養(yǎng)情況,扣件抗滑承載力系數(shù)：0

10、.8 ;板底支撐連接方式：方木支撐；2 .荷載參數(shù)模板與木板自重：0.35 KN/布；混凝土與鋼筋自重;25.00 KN/m2;樓板澆筑厚度m> ：0.180 ;傾倒混凝土荷載標準值 KN/R: 2.00 ;施工均布荷載標準值KN/R: 1.003 .木方參數(shù)木方彈性模量 EN/mR ： 9500.00 ;木方抗彎強度設計值N/mnf ： 13.00 ;木方抗剪強度設計值N/mnf：1.400 ;木方的間隔距離mm： 350.00 ;木方的截面寬度mm： 50.00 ;木方的截面高度mm： 100.00 ; 二模板支撐方木的計算：方木根據(jù)簡支梁計算,其慣性矩I和截面反抗矩 W分別為：3W

11、 =5.000 X 10.000 X 10.000/6 = 83.33cm ；. ,_ 3I =5.000 X 10.000 X 10.000 X 10.000/12= 416.67cm ；精彩文檔實用標準文案方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土板自重(KN/M :q1 =25.000 0.350 0.180= 1.575KN /m;(2) 模板的自重線荷載(KN/M :q2 =0.350 0.350 =0.122KN / m;(3) 活荷載為施工荷載標準值與澆筑混凝土時產(chǎn)生的荷載(KN):p1 -(1.000 2.000) 0.800 0.350 -0.840KN;2.方木抗彎強

12、度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算共識哦如下:M maxPL . ql2均布荷載 q =1.2 (1.575 0.122) 2.037KN /m;集中荷載p =1.4 0.840 =1.176KN;最大荷載 M =Pl/4ql/8 = 1.176 0.8000/4 2.037 0.800/8 = 0.398KN m;最大支座反力 N =P/2 ql/2 =1.176/2 2.037 0.800/2 =1.403KN ;方木的最大應力值 二=M/W =0.398 106 / 83.333 103 =4.778N / mm2;方木抗彎強度設計值f=13.0 N /

13、 mm2;方木的最大應力計算值為 4.778N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2,滿足要求.3 .方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：Q =ql/2 p/2截面抗剪強度必須滿足：T =3Q/2bh T 1精彩文檔實用標準文案其中最大剪力： V =0.800 2.037/2 1.176/2 = 1.403KN;方木受剪應力計算值 T =3 1402.800/(2 50.000 100.000) =0.421N/mm2 ；方木抗剪強度設計值：T:1.400N / mm2 ；方木受剪應力計算值為 0.421N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.400N/mm2,滿足要求.4 .方

14、木撓度驗算：最大彎矩考慮靜荷載與活荷載的計算值最不力分配的撓度和,計算公式如下：v'H48EI 384 EI均布荷載 q =q1 q2 =1.575 0.122 =1.698KN/m;集中荷載p= 0.840KN:方木最大撓度計算值V -5 1.698 800.0004 /(384 9500.000 4166666.67) 840.000 800.0003 /(48 9500.000 416666667) =0.455m方木最大允許撓度值 V =800.000/250 = 3.200mm方木的最大撓度計算值0.455mm小于方木的最大允許撓度值3.200mm滿足要求.(三)木方支撐鋼管

15、計算：支撐鋼管根據(jù)集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P =2.037父0.800+1.176 = 2.806KN ;最大彎矩 Mmax =0.550KN m;最大變形Vmax = 0.870mm最大支座反力 Qmax =7.050KN;鋼管最大應力計算值 仃=0.550父106 / 5080.00 = 108.342N / mm2?鋼管抗壓強度設計值f =205.00N / mm2 ,滿足要求.支撐鋼管的最大撓度小于 800.00/150與10mm滿足要求.(四)扣件抗滑移的計算根據(jù)?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?P14頁,雙扣件承載力設計值取16.00K

16、N,根據(jù)扣件抗滑移承載力系數(shù) 0.80 ,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80KN.精彩文檔實用標準文案縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=7.050KN;R<12.80KN,所以雙扣件抗滑移承載力的設計計算滿足要求.五模板支架立桿荷載標準值軸力 ：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1 .靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：1腳手架的自重 NG1 =0.129x4.800 = 0.620KN鋼管的自重計算參照?扣件式標準?附錄Ao2模板的自重 NG2 = 0.350父 0.800父 0.800 = 0.224KN3鋼筋混凝土樓板自重 Ng3 =25.000M0.18

17、0M0.800M0.800 = 2.880KN ；經(jīng)計算得到,靜荷載標準值 Nq =Ng1 Ng2 Ng3 =3.724KN2 .活荷載為施工荷載標準值與澆筑混凝土時產(chǎn)生的荷載：經(jīng)計算得到,活荷載標準值NQ =1.000 2.000 0.800 0.800 = 1.920KN;3 .不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N =1.2Ng 1.4Nq =7.156KN六立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：c = A < If 1 A其中n - 立桿的軸心壓力設計值N =7.156KN邛-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑I =1.58cm2A

18、立桿凈截面面積 A =4.89cm3w 立桿凈截面模重反抗矩：w= 5.08cm仃-鋼管立桿最大應力計算值 N / mm2 f -鋼管立桿抗壓強度設計值If】=205.000N / mm210- 計算長度m精彩文檔實用標準文案如果完全參照?扣件式標準?,按式l0 =h +2a計算k一計算長度附加系數(shù),取 值為1.155;sU -計算長度系數(shù),參照?扣件式標準?表 5.3.3 : u =1.700a -立桿上端伸出頂層橫桿中央線至模板支撐點的長度：a = 0.10 m上式的計算結果：立桿計算長度I.= h 2a = 1.500 0.100 2 =1.700l0/i =1700/15.800 -1

19、08.00由長細比l0 / i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定性系數(shù)=0.53;鋼管立桿的最大應力計算值；a =7156.416/(0.530x489.000) =27.613N/MM 2;鋼管立桿的最大應力計算值；a = 27.613N / mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值f】=205.00N /mm2 ,滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素,適宜又下計算I0 =K1Kz(h 2a)K1 計算長度附加系數(shù)按 照表1取值1.243K2 計算長度附加系數(shù),h+2a =1.700按!I表2取值1.003上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = K1Kz(h +2a) =1.243x1.003 x

20、 (1.5 + 0.K2) = 2.119mL0 /i = 2119.439/15.800 = 134.00;由長細比L0/i的結果查表的軸心受壓 立桿的穩(wěn)定系數(shù)4=0.376;鋼管立桿的最大應力計算值；口 =7156.415/(0.376父489.00) = 38.922N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值a =38.922N/mm2小于鋼管的抗壓強度設 計值f】=205.000N / mm2,滿足要求；模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接墻件,否那么存在平安隱患.梁模板計算：粱模板采用木模板,鋼管腳手架支撐,有模板、小棱、大棱和立柱組成,取梁截面0.35 X1.2 M,小棱間距7 0 0

21、 mm,大棱豎向間距1 0 8 M,縱向1 . 2 M,立桿采用對接接長,間精彩文檔實用標準文案距8 0 0 mm ,硅板厚120mm.簡圖見附圖1、 模板驗算荷載計算值：模底自重1.2X0 .3X0 .35 = 0.1 26KN/M1.2X2X0.65X0.3 = 0. 39KN/ M施工荷載1 . 4 X 0 . 1 26+ 0 .39 = 0 . 7 2 KN/M碎荷載 1.2 X 2 4 X 0 .35 X 1.2 = 12.1 KN/M鋼筋荷載 1.2 X 1 . 5 X 0.35 X 1.2 = 0 . 7 5KN/M振搗荷載 1.4X2 .0 X 0 .4 5 = 1 .26 K

22、N/M合計q=14.91 KN/mq1=qx0.9=13.42 KN/m一抗彎強度驗算M=1/8qil 2=1/8x13.42x0.7 2=0.86x10 6NI - mmb =M/W=0.82x106/9.45x10 3=85.95N/ mm2<205N/mrn 可二撓度驗算co =5ql 4/384EI=5X14.91X700 4/384X2.06X10 5X42083X104=0.53mm<700/250=2.8mm可2、 小棱驗算l 取 1.2m一強度驗算M=1/8qbl2-b/2=1/8x13.42x450x1200x2-450/1200=0.47x10 6NI - mm

23、t=M/W=0.47X103/5.08x10 3=92.52<2.5N/mm 可二撓度驗算3 =pl 3/48EI=14.91X0.7X1200 3/48X2.06X10 5X12.19X104=0.01 mm<1200/250=4.8mm3、 大棱驗算一抗彎強度驗算M=1/10ql 2=1/10x13.42/2x0.7x8002精彩文檔實用標準文案=429.44x10 3N mmb =M/W=429.44X103/5.08X10 3=84.5N/mm<205N/mrn(二)撓度驗算w=ql 4/150EI=7.455x0.7x800 4/150x2.06x10 5x12.1

24、9x10 4=0.56mm<800/250=3.2mm 可4、 鋼管立柱驗算鋼管截面面積489mrri,回轉(zhuǎn)半徑I=15.8mmN=14.91/2x0.8=5964N入=L/I=1800/15.8=114 查表得 3=0.489b =N/Wa=5964/0.489x489=24.94N/mm 2<205N/mm2 可墻模板計算(一)參數(shù)信息1、根本參數(shù)次楞間距(mm： 225;穿墻螺栓水平間距(mm： 450;主楞間距(mm： 450;穿墻螺栓豎向間距( mm： 450;對拉螺栓直徑(mm： M14;2、主楞信息龍骨材料：鋼楞：截面類型：圓鋼管 48X3.5;鋼楞截面慣性矩I (c

25、m4) 12.19;鋼楞截面反抗矩 W( CR4) 5.08 ;主楞肢數(shù)：2;3、次楞信息龍骨材料：木楞；寬度(mrri) 100.00 ;高度(mm ：50.00;次楞肢數(shù)：2;4、面板參數(shù)面板類型；竹膠合板；面板厚度( mm： 15.00面板彈性模量(N/mrm): 9500.00 ;面板抗彎強度設計值fc (N/mrS); 13.00;面板抗彎強度設計值(N/mm); 1.50 ;5、木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc (N/mrm); 13.00 ;方木彈性模量 E ( N/mni); 9500.00;方木抗剪強度設計值f c (N/mm); 1.500鋼楞彈性模量 E (N/mm);

26、210000.00 ;鋼楞抗彎強度設計值fc (N/mm); 205.00 ;(二)墻模板荷載標準值計算按?施工手冊?,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按以下公式計算,并取較小值;F =0.22 ct ：1 ：3 NF - H其中一一混凝土的重力密度,取24.000KN/m2精彩文檔實用標準文案t新澆混凝土的初凝時間,可按現(xiàn)場實際取值,可按200/ T+15計算,T混凝土的入模溫度,取20.000 C;V混凝土的澆筑速度,取 2.500m/h ;H模板計算高度,取 3.00m；1外加劑影響修正值系數(shù),取 1.150;外混凝土塌落度影響修正值系數(shù),取1.150;根據(jù)以上兩個公式計算的新澆混凝土

27、對模板的最大側壓力F;分別為54.861KN/m2、72.000KN/m；取較小值54.860KN/m2作為本工程的計算荷載.計算采用新澆混凝土側壓力標準值F1=54.861KN/m2傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2.000KN/m2.三墻模板的荷載計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.按標準規(guī)定,強度要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混 凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.計算的原那么是根據(jù)龍骨的間距和模板面的大小, 按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算.1、抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：2M=0.1ql其中,M面板計算最大彎矩N.mml 計算跨度內(nèi)楞間距；l=225.0mmq

28、作用在模板上的側壓力上的線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值qc 1.2 X 54.86 X 0.45 X 0.90=26.662KN/m ,其中0.9為按?施工手冊?取的臨時結構折減系數(shù).傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4 X2.0 X 0.45 X 0.90=1.134KN/m ;q=q1+q2=26.662+1.134=27.796KN/m .面板的最大彎矩：M=0.1X 27.796 X 225.0 X 225.0=1.41 X 103N.mm按以下公式進行面板抗彎強度計算：M fc-=f W其中；-面板承受的應力N/mnnM面板計算最大彎矩N.mmW-一面板計算反抗矩：b：面板截

29、面寬度,h：面板截面厚度；W=450X 15.0 X 15.0/6=1.69 X 104mm;f面板截面的抗彎強度設計值N/mmi; f=13.000N/mm2;面板截面的最大應力設計值;二三M /W =1.41 105 /1.69 104 =8.339N/mm2面板截面的最大應力計算值仃小于面板的抗彎強度設計值f 滿足要求.2、抗剪強度驗算計算公式如下：精彩文檔實用標準文案V =0.6ql其中,V面板計算最大剪力NI計算跨度豎楞間距；I=225.0mm；q作用在模板上的側壓力線荷載,它包括；新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.2 54.86 0.45 0.90 = 26.662KN/m傾倒混凝

30、土側壓力設計值 q2 :1.4 2.0 0.45 0.90 = 1.134KN /mq-q1 q2=26.662 1.134 =27.796KN/m面板的最大剪力： V = 0.6 27.796 225.0 =3752.52截面抗剪強度必須滿足：3V一甌三fv其中,T-面板截面的最大受剪應力N/mnnV-面板計算最大剪力：V=3752.52Nb-構件的截面寬度：b=450mmhn-面板厚度,取值15.0mmfv-面板抗剪強度設計值:fv =13.00N/mm2面板截面的最大受剪應力計算值：T=3X 3752.52/2 X 450 X 15.0=0.834N/mm 2面板截面抗剪強度設計值：fv

31、 L 1.500N / mm2面板截面的最大受剪應力計算值小于面板截面抗剪強度設計值,滿足要求.3、撓度驗算根據(jù)標準,剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用.撓度計算公式：4了 = 0.677ql1/250100EI其中,q 作用在模板上的側壓力線荷載：q =54.86 M 0.45 = 24.69N / mm1 計算跨度內(nèi)楞計算：1 = 225.0mmE 面板的彈性模量：E =9500.0N/mmI 面板的截面,慣性矩：1=45.00 X 1.50 X 1.50 X1.50/12=12.66cm 4：面板的最大允許撓度值L】=0.900mm:面板的最大撓度計算值：0 =0.677 父2

32、4.69父225.004 /100M9500.00M1.27M105 = 0.356mm面板最大撓度計算值：o = 0.356mm小于等于面板的最大允許撓度值b】滿足要求！四墻模板內(nèi)外楞的計算內(nèi)楞計算精彩文檔實用標準文案內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載,根據(jù)均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.內(nèi)龍骨采用木楞,寬度 100mm高度50mm截面反抗彎矩 W=100X 50 X 50/6=41.67cm 3截面慣性矩 I=100 X 50X50X 50/12=104.17cm 4F . 1 1 F* l J l 1 r .r 小iP 1,I l . 1 F 1-450 便 45. 1y 蜿內(nèi)獴計算簡圖1 .內(nèi)

33、楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞最大彎矩按下式計算：M =0.1ql2其中,M 內(nèi)楞跨中計算最大彎矩l - -計算跨度外楞間距：q-作用在內(nèi)楞上的線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值：q=1.2 54.86 0.23 0.90 = 13.331KN/m傾倒混凝土側壓力設計值：q2 =1.4 2.00 0.23 0.90 = 0.567KN/m0.90為折減系數(shù).q =q q2/2 =13.331 0.567/2 = 6.949KN / m內(nèi)楞的最大彎矩：M =0.1 6.949 450.0 450.0 =1.41 105N.mm內(nèi)楞的抗彎強度應滿足下式：M ,二=：:：fW其中,cr內(nèi)楞承受的應力N/m

34、n2：M 內(nèi)楞計算最大彎矩N.mm :W內(nèi)楞的截面反抗矩 mrri, W=4.17X 104f內(nèi)楞的抗彎弓II度設計值N/mr2i ： f=13.000N/mm25_ 4_ _.2內(nèi)楞的最大應力計算值：仃=1.41父10 / 4.1710 =3.377N/mm 小于內(nèi)楞的抗彎距強度設計值:f】=13.000N/mm2,滿足要求；2 .內(nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算,公式如下：V =0.6ql精彩文檔實用標準文案其中,V-內(nèi)楞承受的最大剪力；I-計算跨度外楞間距:I=450.0mm ;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值qi： 1.2 X 54.8

35、6 X 0.23 X 0.9=13.331KN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4 X2.00 X 0.23 X 0.9=.567KN/m;其中,0.90為折減系數(shù).q= q1+q2/2= 13.331+0.567 /2=6.949KN/m ;內(nèi)楞的最大剪力： V=0.6 X 6.949 X450.0=1876.260N;截面抗剪強度必須滿足下式：3V2bhn<fv其中,t -內(nèi)楞的截面的最大受剪應力 N/mm;V一內(nèi)楞計算最大剪力N: V=1876.260N;b一內(nèi)楞的截面寬度mm： b=100.0mm;hn 內(nèi)楞的截面高度mm： hn=50.0mm；,fv -內(nèi)楞的抗剪強度設

36、計值N/mnni ： = =1.500N/mm2 ;內(nèi)楞截面的受剪應力計算值：fv=3 X 1876.260/ 2X100.0 X 50.0 =0.563N/mm2;內(nèi)楞截面的抗剪強度設計值：fv=1.500N/mm 2;內(nèi)楞截面的受剪應力計算值7小于內(nèi)楞截面的抗剪強度設計值fv,滿足要求！3 .內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)?建筑施工手冊?,剛度驗算采用荷載標準值,同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下： 4:二 0.677qL _ I . =|_/250100EI其中,8-內(nèi)楞的最大撓度mmq作用在內(nèi)楞上的線荷載KN/成： q=54.86 X 0.23/2=8.17KN/m :l計算跨度外楞間距:l

37、=450.0mm :E內(nèi)楞彈性模量N/mm： E =9 .0N/mm2I 內(nèi)楞截面慣性矩：I =1.04父106 mm4內(nèi)楞的最大撓度計算值：=0.677 12.34/2 450.004 /100 9500.0 1.04 106 -0.173mm內(nèi)楞的最大允許撓度值 1】=1.800mm大于計算值,滿足要求.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載,根據(jù)集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.外楞采用48X3.5鋼管,截面反抗矩 W=5.08cni,截面慣性矩I=12.19cm 4.精彩文檔實用標準文案外楞計算簡圖1 .外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式M = 0.175pl作用在外楞的荷載：p =(1.2 54.86 1.4 2.00) 0.23 0.45/2 =3.13KN外楞計算跨度對拉螺栓水平間距：l = 450mm外楞最大彎矩：M =0.175 3127.10 450.0 =2.46 105 N mm強度驗算公式：M ,二二:二 fW其中：cr外楞的最大應力計算值N/mr2iM外楞的最大彎矩 N.m