CA6140撥叉831006說明書

1、東南大學成賢學院課程設計報Rn題 目CA6140車床撥叉831006夾具設計課程名稱機制工藝課程設計專業(yè)機械設計制造及其自動化班級13機電一班學生姓名張青學 號 04113104設計地點成賢學院指導教師易茜設計起止時間：2022年1月4日至2022年1月22日目 錄序言2第1章零件的工藝分析及生產類型確實定 31.1 零件的作用.31.2 撥叉的技術要求31.3 零件的工藝性分析和零件圖的審查 41.4 確定撥叉的生產類型 4第2章 選擇毛坯,確定毛坯尺寸,設計毛坯圖 52.1 確定毛坯的成形方法52.2 鑄件結構工藝性分析和鑄造工藝方案確實定 6第3章選擇加工方法,制定工藝路線73.1 定位

2、基準的選擇73.2 各外表加工方案的選擇 73.3 制定機械加工工藝路線 .8第4章確定機械加工余量和工序尺寸 11第5章確定切削用量及時間定額15第6章夾具設計22設計心得25參考文獻26序 百?機械制造工程學?課程設計是培養(yǎng)學生綜合運用機械制造工程原理及專業(yè) 課程的理論知識.在此次課程設計中我結合金工實習中學到的實踐知識,獨立地分析和解決機械加工工藝問題,初步具備中等零件工藝規(guī)程的水平.我本次設計的是CA6140機床的撥叉831006,通過這個設計讓我直觀地了解 了撥叉831006的作用,隨著科學技術的開展,各種新材料、新工藝和新技術不 斷涌現,機械制造工藝正向著高質量、高生產率和低本錢方

3、向開展.各種新工藝 的出現,已突破傳統(tǒng)的依靠機械能、切削力進行切削加工的范疇,可以加工各種 難加工材料、復雜的型面和某些具有特殊要求的零件,使工藝過程的自動化到達 了一個新的階段.了解這些尤為重要的是穩(wěn)固綜合了大學三年以來學習的專業(yè)課 知識,溫故知新.通過課程設計我增強了空間想象水平和結構構造水平,提前為以后的畢業(yè)設計打下了根底.在機械設計制造工藝中每個環(huán)節(jié)毛坯的設計,夾具的方案一次次的修改成最 后的方案無不是我日思夜想的成果,對于方案抱有嚴謹挑剔的態(tài)度這個是我在設 計中的最大的收獲,也是不斷地改良設計優(yōu)化方案的最大動力.不過有限的知識水平還是讓方案存在著許些細小瑕疵,在一次次修補在這些 瑕疵

4、中以往的忽略之處得到了重視, 加深了印象,為今后的工作打下了堅實的基 礎.第一章零件分析1.1 零件的作用CA6140車床的撥叉零件用在車床變速機構中,主要起換檔,使主軸回轉運 動根據工作者的要求工作,獲得所需的速度和扭矩的作用.撥叉通過叉軸孔 4 25m似裝在變速叉軸上,與操縱機構相連,撥叉腳小55mW孔那么是夾在雙聯變速齒輪的槽中,當需要變速時,操縱變速桿,變速操縱機構通過撥叉頭部的操 縱槽帶動撥叉與變速叉軸一起在變速箱中滑移,撥叉腳撥動雙聯滑移齒輪在花鍵 軸上滑動以改變檔位,從而改變車床主軸轉速.撥叉在換擋時要承受彎曲應力和沖擊載荷的作用,因此零件應具有足夠的強 度、剛度和韌性,以適應撥

5、叉的工作條件.撥叉的主要外表為撥叉腳的兩端面、 變速叉軸孔6 25H7和操縱槽,在設計工藝規(guī)程時應重點予以保證.1.2 撥叉的技術要求按文獻將該撥叉的全部技術要求列于下表 1-2中.撥叉屬于典型的叉架類零 件,其叉軸孔是主要的裝配基準,叉軸孔與變速叉軸有配合要求,因此加工精度 要求較高.為保證撥叉撥動齒輪換擋時叉腳受力均勻,要求叉腳兩端面對變速叉軸孔小25H7軸線的垂直度要求為0.1mm撥叉采用操縱槽定位,操縱槽的寬度尺 寸為16H11且與變速叉軸孔小25H7軸線的垂直度要求為0.1mm綜上所述,該撥叉的各項技術要求制定的較合理, 符合零件在變速箱中的功 用.表1-2撥叉零件技術要求表加工外表

6、根本尺寸/mm公差及精度外表粗糙度Ra/mm形位公差/mm撥叉腳內外表55IT93.2撥叉腳兩端面12IT113.2垂直度0.1變速叉軸孔小25IT71.6操縱槽內側面16IT113.2垂直度0.08操縱槽底面8IT116.3操縱槽卜端面23IT113.240外圓斜面17IT116.31.3 零件的工藝性分析和零件圖的審查分析下列圖撥叉零件圖可知,撥叉頭部一段面和撥叉腳兩端面在軸向方向上均 高于相鄰外表,這樣既減少了加工面積,又提升了換擋時叉腳端面的接觸剛度； 小25mmfL和(|55mm孔的端面均為平面,可以預防加工過程中鉆頭鉆偏, 以保證 孔的加工精度；另外,該零件除主要工作外表外,其余外

7、表加工精度均較低,通 過銃削、鉆削的一次加工就可以到達加工要求； 主要工作外表雖然加工精度相對 較高,但也可以在正常生產條件下,采用較經濟的方法保質保量地加工出來.由此可見,該零件的工藝性很好.1.4 確定撥叉的生產類型依設計題目知：由于生產量大于 2000,所以可設Q=3000臺/年,m=1件/臺； 結合生產實際,備品率a%ffi廢品率b%分別為3%和0.5%.N=Qm (1+a%) (1+b%)=3000 X X (1+3%) 乂 (1+0.5%) =3105.45件/年根據撥叉的質量1.12kg查文獻知,該撥叉屬輕型零件；再由表 2-1可知,該撥 叉的生產類型為中批生產.第2章-選擇毛坯

8、,確定毛坯尺寸,設計毛坯圖2.1 確定毛坯的成形方法該零件材料為HT200,考慮到撥叉在工作過程中受力不大,輪廓尺寸也不大, 各處壁厚相差較小,從結構形式看,幾何形體不是很復雜,并且該零件年產量為 3000件/年由于年產量大于2000,可設為3000,采用鑄造生產比擬適宜,故 可采用鑄造成形.2.2 鑄件結構工藝性分析該零件撥叉腳局部因散熱面積大, 壁厚較薄,冷卻快,故有可能產生白口鐵 組織,但由于此件對預防白口的要求不嚴,又采用金屬型鑄造,保溫性能好,冷 卻速度較才慢,故能滿足撥叉的使用要求.2.3 鑄造工藝方案確實定2.3.1 鑄造方法的選擇根據鑄件的尺寸較小,形狀比擬簡單,而且選用灰鑄鐵

9、為材料,并且鑄件的 外表精度要求不高,結合生產條件并參考文獻表2-3選用金屬型鑄造.2.3.2 造型、造芯方法及工序組合的選擇因鑄件制造批量為中批生產,且尺寸不大,結構不太復雜,為輕型機械,應選用金屬型 鑄造.型芯尺寸不大,形狀簡單,應選擇手工芯盒造芯. 機械結構相對于 CA6140比擬簡單, 適合流水線大量生產,故采用工序分散.2.4 鑄造工藝參數確實定2.4.1 加工余量確實定按金屬型鑄造,灰鑄鐵查文獻一表5-1,查得加工余量等級為IT8-IT12,取 鑄造尺寸公差為9級,加工余量等級為F,得RMA數值為0.31.6mm,取RMA 為 1.4mm o由公式R=F+2RMA+CT/2 外圓面

10、進行機械加工時用R=F-2RMA-CT/2 內腔面進行機械加工時用得：毛坯根本尺寸：小 55 左右端面厚度 R=F+2RMA+CT/2=12+2*1.4+9/2=19.3mm小 55 孔 R=F-2RMA-CT/2=55-1.4*2-9/2=47.7mm槽端面 R=F+RMA+CT/2=23+1.4+9/2=28.9mm其余尺寸鑄造直接得到.2.4.2 收縮率確實定通常,灰鑄鐵的收縮率為0.7%1% ,在本設計中鑄件取1%的收縮率.2.4.3 不鑄孔確實定為簡化鑄件外形,減少型芯數量,較小的操縱槽不鑄出,而采用機械加工形 成.2.4.4 鑄造圓角確實定為預防產生鑄造應力集中,鑄件各外表相交處和

11、尖角處,以 R = 3mm-5mm圓滑過渡.第3章選擇加工方法,制定工藝路線3.1 定位基準的選擇基面是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一, 基面選擇的正確合理,可以使加工 質量得到保證,生產效率得到提升.否那么,加工過程中會問題百出,甚至造成零 件大批量報廢,使生產無法正常進行.3.1.1 粗基準的選擇作為粗基準的外表應平整,沒有飛邊、毛刺或其他外表缺欠.本例選擇撥叉 頭部小40右端面和小40外圓作為粗基準.采用小40外圓定位加工內孔可保證孔 的壁厚均勻；采用撥叉頭的右端面做粗基準加工撥叉腳左端面,接著以左端面為 基準加工右端面,可以為后續(xù)準備好精基準 .3.1.2 精基準的選擇根據撥叉零件的技術

12、要求和裝配要求,選擇撥叉的設計基準叉腳的內孔外表和叉 軸孔作為精基準,符合基準重合原那么；同時,零件上很多外表都可以采用該組表 面作為精基準,又遵循了基準統(tǒng)一的原那么；叉軸孔的軸線是設計基準,選用其做 精基準定位加工撥叉腳兩端面,有利于保證被加工外表的垂直度； 選用撥叉腳左 端面為精基準同樣是服從了基準重合的原那么,由于該撥叉在軸向方向上的尺寸多以該端面作為設計基準.3.2 各外表加工方案的選擇根據撥叉零件圖上各加工外表的尺寸精度和外表粗糙度和毛坯確定,查文 獻,確定各外表加工方案如下.(1)叉軸孔小25內孑L外表粗糙度為Ra1.6,經濟精度為IT7,加工方案確定為：鉆 擴 粗較 精錢；(2)

13、撥叉腳小55內外表外表粗糙度為Ra3.2,經濟精度為IT8,加工方案確定為：粗鏈 半精鏈；(3)撥叉腳兩端面(小75上下端面)外表粗糙度為Ra3.2,經濟加工精度為IT8,加工方案確定為：粗銃 精銃；(4)操縱槽左右內側面外表粗糙度為Ra3.2,經濟精度為IT8,加工確定為：粗銃 精銃(5)操縱槽底面外表粗糙度為Ra6.3,經濟精度為IT12,加工方案確定為：粗銃(6)蝌0外圓斜面外表粗糙度為Ra6.3,經濟精度為IT11,加工方案確定為：粗銃 半精銃； (7)撥叉腳端面外表粗糙度為Ra3.2,經濟加工精度為IT8,加工方案確定為：粗銃 精銃.3.3 制定機械加工工藝路線制訂機械加工工藝路線的

14、出發(fā)點,應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位 置精度等技術要求得到合理的保證.在生產綱領已經確定為中批量生產的條件 下,可以考慮采用通用機床配以專用夾具,并盡量使工序集中來提升生產率.除此以外,還應當考慮經濟效果,以便生產本錢盡量降低.(1)工藝路線方案一(根據基準先行及先主后次的原那么,該零件加工可按下述工藝路線進行)工序1鑄造；工序2熱處理；工序3以底面和75中央線為基準,畫線找正,找 40軸線,粗鏈,半精鏈 55孔,選用T716A立式鏈床和 專用夾具；工序4 銃斷55圓孔,使之為兩個零件,以 25軸線為基 準,選用X51立式銃床和專用夾具；工序5 鉆、擴、粗較、精錢撥叉頭6 25孔,以7

15、5軸線和 其端面為基準,選用Z535立式鉆床和專用夾具；工序6 粗銃,精銃 75上下端面,以25軸線為基準,保 證垂直度,選用X51立式銃床和專用夾具；工序7 粗銃,半精銃小40外圓斜面,以55端面和25軸 線為基準保證與25軸線垂直度,選用X51立式銃 床和專用夾具；工序8粗銃操縱槽端面,粗銃、精銃操縱槽端面?zhèn)让?以 25軸線為基準,選用X61臥式銃床和專用夾具；工序9鉗工去毛刺；工序10終檢；工序11入庫.(2)工藝路線方案二(根據基準先行及先主后次的原那么,該零件加工可按下述工藝路線進行)工序1鑄造；工序2熱處理；工序3以底面和75中央線為基準,畫線找正,找40軸線,鉆、擴、粗較、精錢撥

16、叉頭 625孔,選用Z535 立式鉆床和專用夾具；工序4 粗鏈,半精鏈55孔,以25軸線為基準,選用T716A 立式鏈床和專用夾具；工序5 粗銃,精銃 75上下端面,以25軸線為基準,保 證垂直度,選用X51立式銃床和專用夾具；工序6粗銃操縱槽端面,粗銃、精銃操縱槽端面?zhèn)让?以 25軸線為基準,選用X61臥式銃床和專用夾具；工序7 粗銃,半精銃小40外圓斜面,以55端面和25軸 線為基準保證與25軸線垂直度,選用X51立式銃 床和專用夾具；工序8銃斷55圓孔,使之為兩個零件,以 25軸線為基準,選用X51立式銃床和專用夾具；工序9鉗工去毛刺；工序10終檢；工序11入庫.工藝方案的比擬分析方案二

17、在方案一根底上優(yōu)化,利用了兩件合鑄的優(yōu)勢,最后銃斷,提升了工 作效率,集中銃削工序在銃削車間完成,大大省去了在各機床間切換的麻煩,提升了加工時間.又有利于各加工位置的保證 小25的孔及其16的槽和小55的端 面加工要求,以上三者之間具有位置精度要求.圖樣規(guī)定：先鉆4 25mm勺孔.由此可以看出：先鉆小25的孔,再由它定位加工 小55的內圓面及端面,保證 小 25的孔與小55的叉口的端面相垂直.因此,最后的加工工藝路線方案二！確定如下表3-1:表3-1撥叉工藝路線及設備、工裝的選用工序 號工序名稱機床設備刀具量具1鉆、擴、粗較、精較撥 叉頭小25孔立式鉆床Z535麻花鉆、擴孔 鉆、錢力游標卡尺、

18、內 徑千分尺2粗鏈、半精鏈撥叉腳小55圓立式鏈床T716A硬質合金鏈刀游標卡尺、內 徑千分尺3粗銃、精銃75上下 端面立式銃床X51端銃刀游標卡尺4粗銃操縱槽端面,粗 銃、精銃操縱槽端面?zhèn)?面臥式銃床X61局速鋼二面刃 銃刀游標卡尺5粗銃,半精銃小40外 圓斜面立式銃床X51端銃刀游標卡尺6銃斷55圓孔立式銃床X51細齒鋸片銃刀游標卡尺7鉗工去毛刺游標卡尺8終檢塞規(guī)、百分表、 卡尺等第4章確定機械加工余量和工序尺寸根據以上的原始資料及機械加工工藝,分別確定各加工外表的機械加工余 量,工序尺寸、毛坯尺寸如下：4.1工序1-鉆、擴、較撥叉頭小25孔外表粗糙度為Ra1.6,經濟精度為IT7,加工方案

19、確定為：鉆 擴孔 粗較 精錢.查文獻得毛坯鑄件的公差等級 CT=IT10級,經計算得鑄造毛坯內孔根本尺 寸為|20.8mm.查文獻得,精較余量 Z精較=0.06mm；粗較余量Z粗較=0.14mm；擴孔余量 Z 擴孔=1.8mm；鉆孔余量Z鉆孔=2.2mm.各工序尺寸按加工經濟精度查表 1-10 依次確定為精較孔為IT7級；粗較孔精度為IT8級；擴孔精度為IT11級；鉆孔 精度為IT13級.綜上所述,該工序各工步的工序尺寸及公差分別為：精較孔工序尺寸為25.°.°21 ;粗較孔工序尺寸為 24.94.°.033 ；擴孔工序尺寸為 24.8.0.13 ;鉆孔工序 尺寸

20、為230°.33.具體工序尺寸見表4-1表4-1工序尺寸表工序 名稱工序間余量/mm經濟精度工序間尺寸/mm尺寸公差/um精錢0.06IT725-0.02125.粗較0.14IT824.9424.9400.033擴孔1.8IT1124.824.800.13鉆孔2.2IT132323 00.334.2工序2-粗鏈、半精鏈撥叉腳.55圓外表粗糙度為Ra3.2,經濟精度為IT8,加工方案確定為：粗鏈半精鏈；查文獻得毛坯鑄件粗鏈的公差等級 CT=IT12級,粗鏈的公差等級CT=IT8級查文獻得,粗鎮(zhèn)余量Z粗鎮(zhèn)=5.8mm.各工序尺寸按加工經濟精度查表確定粗 鏈孔精度為IT12級.查文獻得,半

21、精鏈余量 Z半精鏈=1.5mm.各工序尺寸按加工經濟精度查表確 定粗鏈孔精度為IT12級,粗鏈孔精度為IT8級.綜上所述,該工序各工步的工序尺寸及公差分別為：粗鏈孔工序尺寸為47.700.3,半精鏈孔工序尺寸為55o0,4.具體工序尺見表4-2表4-2 工序尺寸表工序 名稱工序問 余量/mm工序問工序間尺 寸/mm工序問經濟精 度/um外表粗糙度/um尺寸公差/um外表粗糙度/um半精鋒1.5IT8Ra3.2555500.4Ra3.2粗鏈5.8IT12Ra6.347.747.7.3Ra 6.34.3 工序3-粗銃、精銃75上下端面外表粗糙度為Ra3.2,經濟加工精度為IT8,加工方案確定為：粗

22、銃 精銃；毛坯根本尺寸 帖5 大端面 R=F+2RMA+CT/2=12+2*1.4+9/2=19.3mm查文獻一表2-25得,粗銃余量Z粗銃單邊=3mm,精銃余量Z精銃單邊=0.5mm.工序尺寸按加工經濟精度查表依次確定為粗銃孔精度為IT12、IT8級.具體工序尺寸見表4-3表4-3工序尺寸表工序 名稱工序問 單邊余 量/mm工序問工序間尺 寸/mm工序問外表粗糙度/um經濟精 度/um外表粗糙度/um精銃0.65IT8Ra3.212Ra3.2粗銃3IT12Ra 6.319.3Ra 6.34.4 工序4-粗銃操縱槽端面,粗銃、精銃操縱槽端面?zhèn)让娌倏v槽端面粗糙度為Ra6.3,經濟加工精度為IT1

23、2,加工方案確定為：粗銃查文獻得粗銃余量Z粗銃=1.5mm；精銃余量Z精銃=3mm.各工序尺寸按加工 經濟精度依次確定為粗銃孔為IT12級；精銃精度為IT8級.綜上所述,該工序各工步的精銃槽側面工序尺寸為 16o0,2.具體工序尺寸見下表4-4、表4-5表4-4操縱槽端面工序間尺寸表工序名稱工序問 余量/mm工序問工序間尺 寸/mm工序問經濟精 度/um外表粗糙度/um尺寸公差/um外表粗糙度/um粗銃1.5IT12Ra6.317無Ra6.3表4-5操縱槽端面?zhèn)让婀ば蜷g尺寸表工序名稱工序問 余量 /mm工序問工序間尺 寸/mm工序問經濟精 度/um外表粗糙度/um尺寸公差/um外表粗糙度/um

24、精銃3IT8Ra3.216無Ra3.2粗銃13IT12Ra6.313無Ra6.34.5 工序5-粗銃,半精銃小40外圓斜面外表粗糙度為Ra6.3,經濟精度為IT11,加工方案確定為：粗銃、半精銃；查文獻,粗銃余量Z粗銃單邊=1.5mm、Z半精銃單邊=1mm.工序尺寸按加工 經濟精度查依次確定為粗銃精度為IT12級、半精銃精度為IT11級.具體工序見尺寸表4-6表4-6 工序尺寸表工序名稱工序問 余量 /mm工序問工序間尺 寸/mm工序問外表粗糙度/um經濟精 度/um外表粗糙度/um半精銃1IT12Ra6.317Ra 6.3粗銃1.5IT12Ra6.317Ra 6.34.6 工序6-銃斷55圓

25、孔外表粗糙度為Ra3.2,經濟加工精度為IT11,加工方案確定為：粗銃；銃斷所用的刀具為細齒鋸片銃刀,所以余量由銃刀厚度定,所以得出粗銃余 量Z粗銃=4mm各工序尺寸按加工經濟精度查表粗銃精度為IT12級.綜上所述,該工序各工步的工序尺寸及公差分別由細齒鋸片銃刀決定具體工序尺寸見表4-7表4-7 工序尺寸表工序 名稱工序問 單邊余 量/mm工序問工序間尺 寸/mm工序問經濟精 度/um外表粗糙度/um尺寸公差/um外表粗糙度/um粗銃4IT12Ra6.34無Ra6.3第5章確定切削用量及時間定額5.1 工序1-擴、較撥叉頭小25孔1 .加工條件工件材料：灰鑄鐵HT200加工要求：鉆25的孔,其

26、外表粗糙度值為Rz=1.6pm;先鉆23的孔在擴 24.8的孔,再粗錢 24.94孔,冉精較 25孔.機床：Z535立式鉆床.刀具：23麻花鉆,24.8的擴刀,25較刀.2 .計算切削用量(1)鉆23的孔.進給量：查文獻得鉆孔進給量f為0.390.47 mm/r,由于零件在加工23mm孔時屬于低剛度零件,故進給量應乘系數0.75,那么f =(0.390.47)X0.75=0.290.35mm/r,查表得出,現取f=0.3mm/r.此工序采用 23的麻花鉆.所以進給量 f= 0.3mm/z、ap=11.5mmCvdczv.切削速度：vc -m v y7 kv 42.80m/minT ap f10

27、00cnd- =761.56 r/mim經過查表,取n=680 r/min,那么實際切削速度vc =49.13 m/min.軸向力：Ff CpdoF f yFkF7156.46NMC CMd(ZM f yMkM轉矩： C M 0 M =44.23N.mMcVc功率：PC- 3.15kW30d0實際切削功率為 3.15kW, Z535立式鉆床允許功率PE =4.5kW ,允許進給力F=15696N,合理.切削工時取 L1=23mm, L2=13.2mm.: tm1-一- 1.55(min)fn(2)擴23的孔進給量查?切削用量手冊?表2.10規(guī)定,查得擴孔鉆擴24.8的孔時的進給量,并根據機床規(guī)

28、格選取f=1.0mm/z、ap =0.9 mm.切削速度:VcCvd；VTmapvfyv42.80m/min1000c=592.63 r/mimd經過查表,取n=530 r/min,那么實際切削速度Vc =41.29m/min.切削工時取L1=1.8mm, L2=1.5mm.: tm1l一l1一l 1.4(min) fn(3)粗錢23的孔進給量查?切削用量手冊?表2.10規(guī)定,查得擴孔鉆擴24.8的孔時的進給量,并根據機床規(guī)格選取f=1.4 mm/z ap=0.07mm切削速度:VcCvdczv. m xv 工 yv k 25.12m/minT ap f1000c-=320.61 r/mimd

29、經過查表,取n=275 r/min,那么實際切削速度 vc=21.54m/min.切削工時取 L1=0.14mm, L2=1.5mm.: tm1 -l-l 4.18(min) fn(4)精錢23的孔進給量查?切削用量手冊?表2.10規(guī)定,查得擴孔鉆擴24.8的孔時的進給量,并根據機床規(guī)格選取f =1.15mm/z ap=0.07mmCvd0zV .切削速度：vc一廠kv 27.73m/minTmapv f yv100佻n =353.02 r/mim經過查表,取n=400 r/min,那么實際切削速度vc=31.42m/min.切削工時取L1=0.06mm, L2=0mm.: tm1l 11 l

30、2 4.1 (min)fn5.2 工序2-粗鏈、半精鏈撥叉腳 巾55圓1 .加工條件工件材料：HT200, ob=0.16GPa HB=190金屬鑄造.加工要求：粗鏈、半精鏈撥叉腳 小55圓.機床：立式鏈床T716A刀具：硬質合金鏈刀2 .切削用量查后刀面最大磨損及壽命：后刀面最大磨損為1.01.5mm,壽命T=180min(1)粗鏈小55圓進給量查?切削用量手冊?得,查得鏈刀鏈 55的孔時的進給量f =0.30.8 mm/z,并根據機床規(guī)格選f =0.5 mm/z ap=2.65mmCvd：,切削速度：Vc廠kv 45.96m/minTmapv f yv100歐n 一 =276.47 r/m

31、im經過查表,取n=300 r/min,那么實際切削速度vc=49.93m/min.切削工時取 L1=0.06mm, L2=0mm.: tgL/Vf 0.09 (min)(2)半精鏈小55圓進給量查?切削用量手冊?得,查得鏈刀鏈 55的孔時的進給量f =0.30.8 mm/z,并根據機床規(guī)格選f =0.15 mm/z ap=1.0mm pCvd0V .切削速度：vcm x一廠kv 68.74m/minTmapv fyv100%n 一 =396.25r/mim經過查表,取n=400r/min,那么實際切削速度Vc=69.1m/min.切削工時取 L1=0.05mm, L2=0 mm.: tm1

32、L/Vf 0.069 (min)5.3 工序3-粗銃、精銃75上下端面(1)粗銃75上端面進給量：查文獻查得齒數10端銃刀銃端面時采用端銃刀,每齒進給量 f=0.28mm/z、ap=1.5mmCvd°qv-銃削速度：vc _m xv yTFP7 kv 56.88m/min T ap fz ae z1000cnd- =237.46 r/mim經過查表,取n=255r/min,那么實際切削速度vc=64.09 m/min.CFaXF fzyF aUFz圓周力：Fc -：qkF=244.01NdoFn Fc轉矩：MFcd0 =9.76N.m2 103功率：Pc F% 9.76kW 1000

33、實際切削功率為 3.26kW, X51立式鉆床允許功率Pe =4.5kW,允許進給力F=15696N,合理可以平安生產.切肖U工時取 L=2mm , L1=2mm, L2=75mm.:tm1 - 7.5 (min)fn(2)精銃75上端面進給量：查文獻查得齒數10端銃刀銃端面時采用端銃刀,每齒進給量 f= 0.18mm/z、ap=0.5mm.Cvdoqv銃削速度：vc _m xv yv uvpV kv 78.29m/minT ap fz ae z1000cnd =329.56 r/mim經過查表,取n=300r/min,那么實際切削速度vc=75.4m/min.CFaXF fzyF aUFz圓

34、周力：Fc q-w；kF =223.15Nd： nwFc轉矩：MFcd0 =8.63N.m2 103功率：Pc F*9.76kW 1000實際切削功率為3.26kW, X51立式鉆床允許功率Pe =4.5kW,允許進給力F=15696N,合理可以平安生產.切削工時取 L=2mm, L1=5mm, L2=69mm.: tm1 - 5.9 (min) fn(3)粗銃75下端面(4)精銃75下端面與上面相同5.4 工序4-粗銃操縱槽端面,粗銃、精銃操縱槽端面?zhèn)让?1)粗銃操縱槽端面1 .加工條件工件材料：HT200,(T b =0.K6Pa HB=190,金屬型鑄造.加工要求：粗銃操縱槽端面,粗銃、

35、精銃操縱槽端面?zhèn)让鏅C床：X61銃床.刀具：圓柱銃刀2 .切削用量進給量該槽面可用高速鋼三面刃銃刀加工,由前定余量為7.3mm故需要屢次銃出.查文獻查得每齒進給量f= 0.35mm/z、ap=40mm. p切削速度VcCvdoqv"Tmcxv f yv uvpvT ap fz ae z1000cd=75.46r/mim經過查表,取n=80r/min,那么實際切削速度vc=12.57 m/min切削工時取 L=2mm, L1=2mm, L2=40mm.: tm1 ll-3.0(min) fn(2)粗銃操縱槽端面?zhèn)让孢M給量查文獻查得每齒進給量f= 2mm/z、ap=2mm pCvd

36、6;qv-切削速度 vcm x _ yv uvI kv 8.65m/minT apv fz vaevz v1000c nd- =173.2r/mim經過查表,取n=190r/min,那么實際切削速度vc=9.55 m/min.切削工時取 L=2mm , L1=2mm, L2=40mm.: tm1-一l1一l 3.0(min)fn(3)精銃操縱槽端面?zhèn)让鍯vdoqv切削速度 vcm xv _ yv uv pv kv 8.65m/minT ap fz ae z1000c nd- =173.2r/mim經過查表,取n=190r/min,那么實際切削速度vc=9.55 m/min.5.5 工序5-粗銃

37、,半精銃小40外圓斜面1.加工條件工件材料：HT200, bb =0.K6Pa HB=190241,鑄造.加工要求：粗銃,半精銃小40外圓斜面機床：X51選擇鉆頭：端銃刀2,切削用量進給量采用端銃刀,齒數4,每齒進給量af =0.15mm/z故進給量f=0.6mm Cv而銃削速度：vcm x kv 35.9m/minT afv100% n =286 r/mim經過查表,取n=300 r/min,那么實際切削速度vc=37.6m/min.切削工時取 L1=3mm, L2=35mm.: tm1 - 0.09 (min) fn5.6 工序6-銃斷55圓孔,使之為兩個零件1.加工條件工件材料：HT20

38、0, (rb =0.K6Pa HB=190241,鑄造.加工要求：銃斷55圓孔,使之為兩個零件機床：X62銃床.刀具：細齒鋸片銃刀2,切削用量進給量,采用切斷刀,齒數 4,每齒進給量af=4mm/zCvd°qv故進給量f=2.4mmkv50.4m/minTmapv fz%,%KM sin2_ =160.42 r/mimfRsiL f?R銃削速度：vcFj切削工時取 L=2mm , L1=2mm, L2=75mm.:tm1 -l1-l 8,7(min)fn第6章夾具設計銃床夾具類型為立式銃床直線式進給的單工件多工位加工類型.定位方案：間隙配合心軸,裝卸工件方便,可同時實現軸向定位,但定

39、心精度較差.過盈配合心 軸,結構簡單,軸向不定位,容易制造且定心精度高,但裝卸不便,易損傷定位 孔,多用于定心精度高的場合.定位原理：圓孔心軸和端面組合定位,直徑局部 與定位孔配合,按基孔制g或f配合制造.本夾具是工序I用立式鉆床鉆削 小5孔夾具,在X51立式鉆床上加工 小25mmX 軸孔.影響加工精度的因素,包含夾具在機床上的裝夾誤差、工件在夾具中的定 位誤 差和夾緊誤差、機床的調整誤差、工藝系統(tǒng)的彈性變形誤差等等.為滿足工件 精度的要求,應滿足如下關系式：e總&Te總一一各種因素廣生誤差的總和T 工件被加工尺寸的公差此處只考慮夾具定位誤差對加工精度的影響,因此應滿足：e定WT由于基

40、準重合,故e不=0.該毛坯為金屬型鑄造,公差等級為8級,直徑公差Td=39um,零件底部小平面在高度方向的鑄造誤差Td=33um.故鉆 位5的孔時,軸線的定位誤差為e總=39/2+33=52.5um<300um所以滿足精度要求.具體說明：(1)定位方案 工件以小4的卜圓面及底面為定位基準,采用平面定位和外圓 定位組合的方案.在底面及(|)43卜圓面上定位.底面限制3個自由度,V型塊限 制4個自由度.小5孔為通孔所以該方向上不需限制.(2)加緊機構根據生產率要求,運用手動夾緊就可以滿足.采用固定手柄壓緊螺釘與螺母結合,通過擰緊壓緊螺釘然后用螺母緊固使小40外圓實現火緊,有效的提升了工作效率.由于肋板位置阻礙只能用點接觸夾緊, 不可在壓緊 螺釘尾部加壓塊.除此之外,手動螺旋夾緊是可靠的,可免去夾緊力的計算.(3)對刀-導引裝置鉆套是鉆床夾具所特有的零件,故用鉆套作導向元件引導鉆頭作孔加工.可提升刀具剛度并保證被加工孔與工件其他外表的相對位 置.鉆套再鉆模板上安裝時,鉆套高度 H= (1.5-2) d,排屑間隙h=(0.30.7)d. 鉆套軸線在夾具上的位置,以定位元件的定位外表或定位元件軸心線為基準標 注.(4)夾具與機床連接元件夾具確定位置后,采用兩個座耳分布于底座長度