發(fā)電部培訓(xùn)(鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)、汽溫控制、燃燒調(diào)整及主要設(shè)備)

1、鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)、汽溫控制、燃燒調(diào)整及主要設(shè)備（包括典型案例介紹）風(fēng)煙系統(tǒng)圖1 600MW機(jī)組風(fēng)煙系統(tǒng)圖2 1000MW機(jī)組風(fēng)煙系統(tǒng)每臺(tái)鍋爐都配置了兩臺(tái)由豪頓華公司生產(chǎn)的一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)和兩臺(tái)由成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)的引風(fēng)機(jī)，一次風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)采用動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)，引風(fēng)機(jī)采用進(jìn)口靜葉可調(diào)式軸流風(fēng)機(jī)每臺(tái)鍋爐配有兩臺(tái)由豪頓華空預(yù)器公司提供的三分倉回轉(zhuǎn)式空預(yù)器。預(yù)熱器型號(hào)為33.5-VNT-2100（200），轉(zhuǎn)子直徑為17900mm，傳熱元件總高度為2100mm。由燃燒所產(chǎn)生的高溫?zé)煔馔ㄟ^輻射換熱減一部分熱量傳遞給水冷壁后，依次流經(jīng)上爐膛的分隔屏過熱器、屏式過熱器、末級(jí)過熱器、末級(jí)再熱器和尾部轉(zhuǎn)向室，再進(jìn)入

2、用分隔墻分成的前、后二個(gè)尾部煙道豎井，在前豎井中煙氣流經(jīng)低溫再熱器和前級(jí)省煤器，另一部分煙氣則流經(jīng)低溫過熱器和后級(jí)省煤器，在前、后二個(gè)分豎井出口布置了煙氣分配擋板以調(diào)節(jié)流經(jīng)前、后分豎井的煙氣量，從而達(dá)到調(diào)節(jié)再熱器汽溫的目的。煙氣流經(jīng)分配擋板后通過連接煙道和回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器排往電除塵和引風(fēng)機(jī)，再經(jīng)過引風(fēng)機(jī)升壓后排到煙氣脫硫系統(tǒng)或煙囪。當(dāng)鍋爐裝有爐外脫硝裝置時(shí)，則流經(jīng)省煤器出口煙氣分配擋板的煙氣由連接煙道送往布置于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器上方的脫硝反應(yīng)器后再送往回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。為了在低負(fù)荷時(shí)保持脫硝裝置一定的煙氣溫度，需從低溫過熱器中部引出一部分旁路煙氣送往脫硝裝置前的入口煙道以提高進(jìn)入脫硝裝置前的煙溫

3、，此旁路煙道上裝有煙氣調(diào)節(jié)擋板，以調(diào)節(jié)旁通煙氣量。從一次風(fēng)機(jī)來的空氣分成兩路，一路經(jīng)空預(yù)器的一次風(fēng)倉加熱成一次熱風(fēng)，另一路是不經(jīng)過加熱的冷一次風(fēng)，作為磨煤機(jī)的調(diào)溫風(fēng)。兩路風(fēng)經(jīng)過各自的調(diào)節(jié)擋板后混合成一定溫度的一次風(fēng)后，分別進(jìn)入六臺(tái)磨煤機(jī)，用來干燥煤粉并把煤粉從磨煤機(jī)輸送到燃燒器。從送風(fēng)機(jī)來的二次風(fēng)經(jīng)空預(yù)器的二次風(fēng)倉加熱成二次熱風(fēng)，二次熱風(fēng)經(jīng)燃燒器的各風(fēng)門后進(jìn)入爐膛，與煤粉/一次風(fēng)混合物進(jìn)一步混合，在爐膛內(nèi)燃燒。由于燃燒所產(chǎn)生的煙氣中含有硫等酸性成分，為了防止空預(yù)器冷端的腐蝕，在空預(yù)器出口和送風(fēng)機(jī)進(jìn)口之間裝有熱風(fēng)再循環(huán)風(fēng)道，以提高進(jìn)入空預(yù)器的空氣溫度，從而提高空預(yù)器的冷端溫度，避免空預(yù)器的堵塞和

4、低溫腐蝕。每臺(tái)鍋爐配置了兩臺(tái)火檢冷卻風(fēng)機(jī)，用來冷卻燃燒器的火焰檢測(cè)器。功能主要設(shè)備工作原理事故案例失速2010年4月3日一次風(fēng)機(jī)1B失速5.3.1過程簡(jiǎn)述22：06 機(jī)組負(fù)荷400MW，煤量154t/h，B、C、D、E磨運(yùn)行，熱一次風(fēng)母管壓力8.5KPa，AGC投入，停D磨，關(guān)冷風(fēng)擋板，22：13：20，冷風(fēng)擋板關(guān)至33%時(shí)，熱一次風(fēng)母管壓力升至9.1KPa ，一次風(fēng)機(jī)A電流120.6A，入口動(dòng)葉開度48%，出口風(fēng)壓9.8KPa，出口流量154t/h，空預(yù)器A一次風(fēng)差壓0.6KPa；一次風(fēng)機(jī)B電流118.5A，入口動(dòng)葉開度52.8%，出口風(fēng)壓9.6KPa，出口流量166t/h，空預(yù)器A一次風(fēng)差

5、壓0.2KPa；22：13：50一次風(fēng)機(jī)B失速。熱一次風(fēng)母管壓力降至7.1KPa ，一次風(fēng)機(jī)A電流151.7A，入口動(dòng)葉自動(dòng)開至66.2%，出口風(fēng)壓8.5KPa，出口流量236t/h，空預(yù)器A一次風(fēng)差壓0.9KPa；一次風(fēng)機(jī)B電流117.8A，入口動(dòng)葉自動(dòng)開至71.6%，出口風(fēng)壓7.3KPa，出口流量0t/h，空預(yù)器A一次風(fēng)差壓0KPa。運(yùn)行人員立即切一次風(fēng)機(jī)A、B入口動(dòng)葉至手動(dòng)并關(guān)小，一次風(fēng)機(jī)A關(guān)至60%左右，多次關(guān)小開大一次風(fēng)機(jī)B入口動(dòng)葉，試圖并列一次風(fēng)機(jī)B失敗，此間，鍋爐給煤量最高至180t/h，熱一次風(fēng)母管壓力在7.37.5KPa間波動(dòng)，氧量也隨之在3.85.8%間波動(dòng)，說明鍋爐燃燒產(chǎn)

6、生大幅擾動(dòng)。22：24 運(yùn)行人員關(guān)閉磨煤機(jī)D通風(fēng)，試圖由此提高一次風(fēng)壓，并將一次風(fēng)機(jī)A入口動(dòng)葉關(guān)至45%，但由于風(fēng)機(jī)通風(fēng)阻力過大，一次風(fēng)機(jī)B仍無法并列，此時(shí)，被迫切除AGC，降負(fù)荷指令320MW。22：35 負(fù)荷330MW，煤量降至99t/h左右，此時(shí)開啟磨A冷熱風(fēng)擋板通風(fēng)，由于一次風(fēng)機(jī)仍不能正常并列，一次風(fēng)母管壓力波動(dòng)大，磨風(fēng)量不易控制，磨B、C、E磨風(fēng)量、磨出口溫度調(diào)節(jié)自動(dòng)全解除，降負(fù)荷過程中，主汽壓力由16.7MPa快速上升至20.1MPa，給水困難，中間點(diǎn)溫度快速上升，由于給水偏置調(diào)節(jié)困難（點(diǎn)擊一次僅能輸入5t/h），運(yùn)行人員切除給水手動(dòng)；爐主控、機(jī)主控自動(dòng)切除，手動(dòng)增加給水量。22：

7、38 負(fù)荷338MW，煤量降至91t/h，一次風(fēng)機(jī)B并列成功，熱一次風(fēng)母管壓力控制在8.6KPa；22：53 由于手動(dòng)調(diào)節(jié)給水，汽泵遲延大，不易控制給水量，給水量呈現(xiàn)振蕩調(diào)節(jié)，時(shí)負(fù)荷393MW，給水量1391t/h， 主汽溫下降較快，給水無法快速減小，運(yùn)行人員決定啟電泵，用勺管容易控制電泵轉(zhuǎn)速，進(jìn)而控制給水量。22：55，啟電泵，停小機(jī)A。23：11 各參數(shù)調(diào)整穩(wěn)定，投入AGC。5.3.2過程分析 當(dāng)班煤質(zhì)較好，負(fù)荷變化不大，運(yùn)行人員在降負(fù)荷停運(yùn)磨煤機(jī)時(shí)對(duì)母管壓力控制相應(yīng)較高，達(dá)到9.1kpa。 在關(guān)閉已停運(yùn)磨D磨冷風(fēng)調(diào)門由44%至33%時(shí)發(fā)生失速，此前應(yīng)提前降低其余磨出口溫度以增加通風(fēng)量，降

8、低通風(fēng)阻力。 在處理失速過程中，考慮到電網(wǎng)兩個(gè)細(xì)則的考核及其他值在同樣負(fù)荷有處理成功的經(jīng)驗(yàn)，沒有在第一時(shí)間減少總煤量，開大備用磨通風(fēng)量，以降低通風(fēng)阻力。 在初期處理中，由于對(duì)一次風(fēng)壓母管壓力低限有所顧慮（在第一時(shí)限處理時(shí)應(yīng)該可以到6.5kpa左右），同時(shí)發(fā)現(xiàn)每臺(tái)磨有輕微堵煤現(xiàn)象，關(guān)閉未失速的A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉時(shí)關(guān)閉不夠（至少應(yīng)關(guān)閉至45%以下），導(dǎo)致屢次并機(jī)不成功。 降負(fù)荷時(shí)是在協(xié)調(diào)工況下，導(dǎo)致給水下降較多，而中間點(diǎn)溫度修正煤量，大量減煤后，磨煤機(jī)風(fēng)量控制手動(dòng)時(shí)，未及時(shí)關(guān)小，造成煤量減小時(shí)，磨通流面積增大，大量煤粉進(jìn)入爐膛，燃水比失調(diào)，中間點(diǎn)溫度上升較快。 本次協(xié)調(diào)系統(tǒng)改造后，給水偏置無法正常輸入

9、，緊急情況下，加給水偏置只能一次輸入5t/h，造成事故處理時(shí)給水困難，此時(shí)將給水自動(dòng)切除，手動(dòng)控制，非常正確。 本次事故處理在汽溫快速下降的情形下，被迫啟電泵、停一臺(tái)小機(jī)控制給水量，無可厚非，關(guān)鍵點(diǎn)是應(yīng)控制事故前期處理，避免擴(kuò)大化。5.3.3 防范措施 加強(qiáng)各值事故處理組織、協(xié)調(diào)能力，提高技術(shù)水平，避免次生事故發(fā)生，將在未來培訓(xùn)中有意識(shí)的加以引導(dǎo)； 認(rèn)真執(zhí)行發(fā)電部下發(fā)的“防止一次風(fēng)機(jī)失速臨時(shí)措施”（2010.04.04版）； 一次風(fēng)機(jī)并列成功時(shí)，應(yīng)緩慢提升一次風(fēng)母管壓力，防止輕微堵磨吹通后，大量煤粉進(jìn)入爐膛，對(duì)中間點(diǎn)溫度、過、再熱汽溫造成很大擾動(dòng)； 目前事故處理時(shí)，切“燃料自動(dòng)”與“給水主控”

10、皆會(huì)使機(jī)、爐主控切至手動(dòng)。協(xié)調(diào)系統(tǒng)切除可以先切除給水自動(dòng)，中間點(diǎn)溫度控制自動(dòng)會(huì)切除，系數(shù)保持為當(dāng)前值，此時(shí)燃料自動(dòng)定值為鍋爐指令與中間點(diǎn)系數(shù)的乘積；但不能先切除燃料自動(dòng)，此時(shí)爐主控自動(dòng)切手動(dòng)，其指令跟蹤實(shí)際煤量（原指令為“燃料自動(dòng)定值”÷中間點(diǎn)溫度修正系數(shù)），若此前中間點(diǎn)溫度控制器輸出不為1，則會(huì)產(chǎn)生擾動(dòng)，給水自動(dòng)指令，為“爐主控指令”×7.250“給水主控中的偏置”； 給水主控切手動(dòng)時(shí)，注意控制應(yīng)蒸汽流量為準(zhǔn)，兼顧水煤比與兩臺(tái)小機(jī)給水指令、轉(zhuǎn)速等； 注意開汽機(jī)調(diào)門降低汽壓時(shí)，因蒸汽流量突增，會(huì)對(duì)過熱汽溫產(chǎn)生大的擾動(dòng)（快降）。5.4 4月7日一次風(fēng)機(jī)1B失速5.4.1過程簡(jiǎn)

11、述00：36：15 #1機(jī)組負(fù)荷400MW，B 、C、E磨煤機(jī)運(yùn)行，AGC指令降至350MW，總煤量152t/h，熱一次風(fēng)母管壓力至8.22kpa，冷一次風(fēng)母管壓力至8.1kpa ，A一次風(fēng)機(jī)出口壓力至8.7kpa，動(dòng)葉開度：49.5%，電流：113A，B一次風(fēng)機(jī)出口壓力至8.8kpa ，動(dòng)葉開度：51.8%，電流：116A。 00：36：29 發(fā)現(xiàn)B一次風(fēng)機(jī)失速報(bào)警，00：36: 58 B一次風(fēng)機(jī)電流110A，動(dòng)葉開度48.3%，流量0t/h；A一次風(fēng)機(jī)電流217A，動(dòng)葉開度DCS畫面顯示48%，出口壓力10.2Kpa，流量285t/h，判斷報(bào)警正確。00：36: 59 立即解除A、B一次風(fēng)

12、機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)，逐漸關(guān)小B一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉至11%，并降低A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉指令至44%，發(fā)現(xiàn)A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉反饋在48%不動(dòng)，判斷為A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉卡澀，立即派人到就地觀察A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉情況，期間試開大B一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉至30%，發(fā)現(xiàn)B一次風(fēng)機(jī)流量沒有上漲，并列不成功，再次關(guān)小B一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉至0，再開大至32%，發(fā)現(xiàn)B一次風(fēng)機(jī)流量仍沒有上漲，并列不成功, 再次關(guān)小B一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉至11%，就地人員回話說A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉就地開度在+3,結(jié)合電流218A判斷動(dòng)葉實(shí)際開度已接近全開，判斷A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉執(zhí)行器故障，就地手動(dòng)關(guān)小風(fēng)機(jī)動(dòng)葉，同時(shí)開大B一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉，A一次風(fēng)機(jī)電流降至130A，B一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉再開大至45%，流量上

13、漲，00：50：06風(fēng)機(jī)并列成功。1：00 聯(lián)系熱控人員檢查一次風(fēng)機(jī)A入口動(dòng)葉執(zhí)行器。1：50 熱控人員處理A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉執(zhí)行器故障時(shí)，將動(dòng)葉執(zhí)行器切回自動(dòng)，A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉突然關(guān)小接近于0（DCS畫面反饋在48%不動(dòng)），電流由111A降至87A，熱一次風(fēng)母管壓力最低降至4.0KPa，立即開大B一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉，并派人到就地?fù)u開A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉，并關(guān)小B動(dòng)葉后正常。10：30 停運(yùn)A一次風(fēng)機(jī)，發(fā)工作票：處理#1爐一次風(fēng)機(jī)A執(zhí)行機(jī)構(gòu)故障。12：10 A一次風(fēng)機(jī)電動(dòng)頭定位器更換完畢，經(jīng)熱工調(diào)試后遠(yuǎn)方及就地均可正常操作，遠(yuǎn)方指令與反饋及就地實(shí)際開度相一致，其中：遠(yuǎn)方指令與反饋100%時(shí)就地機(jī)械指示全開對(duì)應(yīng)為

14、23°，遠(yuǎn)方指令與反饋0%時(shí)就地機(jī)械指示全關(guān)對(duì)應(yīng)為-30°。12：15 啟A一次風(fēng)機(jī)，并列后A、B一次風(fēng)機(jī)投入自動(dòng)。5.4.2 過程分析 一次風(fēng)機(jī)A入口動(dòng)葉執(zhí)行器故障，造成一次風(fēng)機(jī)A入口動(dòng)葉全開并搶風(fēng)，是一次風(fēng)機(jī)B失速的主要原因； 一次風(fēng)機(jī)A電流已達(dá)218A，說明風(fēng)機(jī)出力已接近最大，在一次風(fēng)機(jī)A無法操作的情形下，不應(yīng)當(dāng)盲目開大一次風(fēng)機(jī)B入口動(dòng)葉試圖并列，對(duì)風(fēng)機(jī)易造成損害； 在熱控人員將就地執(zhí)行器切回遠(yuǎn)方時(shí)，應(yīng)做好其誤動(dòng)的事故預(yù)想，在切換前做好充分評(píng)估。5.5 4月26日一次風(fēng)機(jī)1B失速5.5.1過程簡(jiǎn)述14：08 #1機(jī)組負(fù)荷400MW，總煤量145t/h， B、C、E磨運(yùn)

15、行，AGC指令450MW，由于煤質(zhì)較好，準(zhǔn)備不啟動(dòng)備用磨。14：15 負(fù)荷升至450MW，此時(shí)熱一次風(fēng)母管壓力8.8KPa，冷一次風(fēng)母管壓力9.0KPa，B一次風(fēng)機(jī)失速報(bào)警，迅速解除A、B一次風(fēng)機(jī)自動(dòng)并關(guān)小兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉進(jìn)行并列，同時(shí)開啟備用磨A磨及D磨通風(fēng)。14：18 一次風(fēng)機(jī)并列成功。5.5.2 過程分析與風(fēng)險(xiǎn)防范 失速時(shí)，處理很果斷、很迅速，值得肯定，關(guān)鍵點(diǎn)仍是未失速風(fēng)機(jī)入口動(dòng)葉應(yīng)大膽關(guān)?。?400MW負(fù)荷時(shí)，煤量145t/h，熱一次風(fēng)母管壓力8.3KPa偏大（措施中規(guī)定應(yīng)為8.0KPa左右，一次風(fēng)壓控制應(yīng)參照煤量），升負(fù)荷時(shí)增加一次風(fēng)壓前未將備用磨開大通風(fēng)暖磨，現(xiàn)在初步分析一次風(fēng)機(jī)B

16、本體或出口管路仍存在缺陷，在問題未解決之前，認(rèn)真執(zhí)行發(fā)電部下發(fā)相關(guān)措施； 升負(fù)荷時(shí)，煤量有一個(gè)過調(diào)量，若各臺(tái)磨都已達(dá)最大出力（60t/h以上），若不能及時(shí)啟備用磨，應(yīng)開大備用磨冷熱風(fēng)擋板，再提高一次風(fēng)母管壓力，目的是使風(fēng)機(jī)管道阻力變小，不致使風(fēng)機(jī)進(jìn)入失速區(qū)； 就地觀察風(fēng)機(jī)B液壓缸漏油量偏大，不能排除在風(fēng)機(jī)自動(dòng)調(diào)節(jié)時(shí)，B一次風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)滯后，造成被“搶風(fēng)”而失速，正常運(yùn)行中，可維持風(fēng)機(jī)B出力稍大，但電流不應(yīng)超過A風(fēng)機(jī)5A； 本次風(fēng)機(jī)失速發(fā)生在升負(fù)荷過程中，煤量過調(diào)使磨出力達(dá)最大，此時(shí)可通過增加一次風(fēng)壓來緩解磨煤出力緊張，但注意備用磨應(yīng)及時(shí)通風(fēng)，也可設(shè)汽壓負(fù)偏置使煤量過調(diào)減弱，但注意穩(wěn)定后及時(shí)將一次風(fēng)

17、壓偏置及汽壓偏置設(shè)回，同時(shí)緩慢將備用磨通風(fēng)關(guān)閉，注意此前一次風(fēng)壓應(yīng)降低至措施要求值。失速現(xiàn)象：失速前，兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行時(shí)電流、出口風(fēng)壓、流量偏差較大，接近失速的風(fēng)機(jī)出力偏小，但其入口動(dòng)葉開度并不小，出口風(fēng)壓接近母管壓力，出現(xiàn)所謂“大開度，小流量”現(xiàn)象。失速后，一次風(fēng)母管壓力下降，兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)入口動(dòng)葉自動(dòng)開大，失速一次風(fēng)機(jī)電流下降、出口風(fēng)量下降（甚至為0）、出口風(fēng)壓下降（接近母管壓力），未失速一次風(fēng)機(jī)電流、風(fēng)壓、流量均上升。從這兩次失速前現(xiàn)象來看，3月17日的失速前，一次風(fēng)機(jī)B出口流量偏小A側(cè)約40t/h，但電流基本一致，出口風(fēng)壓偏高，但并未至臨界點(diǎn)；4月1日的失速前，兩臺(tái)風(fēng)機(jī)出力基本一致（

18、電流、風(fēng)壓、風(fēng)量）。唯一值得注意的是：失速前，兩側(cè)空預(yù)器一次風(fēng)差壓偏差變大，達(dá)0.20.3KPa，失速一次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓與冷一次風(fēng)母管壓力偏差近0.20.3KP a，但是否出現(xiàn)搶風(fēng)，值得商榷，不能排除其中一臺(tái)風(fēng)機(jī)動(dòng)葉突然動(dòng)作的可能性。3處理：立即切兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)手動(dòng)，打開一臺(tái)備用磨的冷風(fēng)通道，迅速關(guān)小失速一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉，同時(shí)關(guān)小另一臺(tái)一次風(fēng)機(jī)入口動(dòng)葉，注意因失速后兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉皆自動(dòng)開大，處理過程一定要迅速果斷，處理的關(guān)鍵是一定要大膽關(guān)小未失速一次風(fēng)機(jī)入口動(dòng)葉。風(fēng)機(jī)脫離失速應(yīng)以風(fēng)機(jī)電流上升、風(fēng)機(jī)出口壓力、風(fēng)量上升為準(zhǔn)，此時(shí)不應(yīng)急于加大未失速一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度，應(yīng)繼續(xù)關(guān)小未失速一次風(fēng)機(jī)入口動(dòng)葉，相應(yīng)開

19、大失速一次風(fēng)機(jī)入口動(dòng)葉，緩慢提升一次風(fēng)母管壓力。處理的關(guān)鍵點(diǎn)：降低失速一次風(fēng)機(jī)的動(dòng)葉開度，使其盡快脫離失速區(qū)，避免風(fēng)機(jī)長(zhǎng)時(shí)間在失速狀態(tài)下運(yùn)行；盡快關(guān)小未失速一次風(fēng)機(jī)的動(dòng)葉開度，避免其出力過大，一次風(fēng)機(jī)無法正常并列。4預(yù)防措施：在一次風(fēng)機(jī)B失速原因未查明之前，為避免一次風(fēng)機(jī)B小流量、高風(fēng)壓現(xiàn)象出現(xiàn)，制定如下措施：1盡量降低一次風(fēng)壓運(yùn)行，#1、#2爐熱一次風(fēng)母管風(fēng)壓按下表參考運(yùn)行：負(fù)荷（MW）300350400450500550600參考煤量（t/h）120140165180200220240制粉臺(tái)數(shù)（臺(tái)）3334445一次風(fēng)壓（MPa）7.47.57.87.98.28.38.18.28.48.6

20、8.78.98.48.7降一次風(fēng)壓運(yùn)行中，注意磨煤機(jī)電流、風(fēng)量及磨后溫度在正常范圍，必要時(shí)調(diào)節(jié)各臺(tái)磨煤量，冷、熱風(fēng)門盡量保持一個(gè)開大至全開，但要防止堵磨，防止石子煤增多，防止一次風(fēng)速過低，燃燒器噴口結(jié)焦。2在目前沒有改變制粉臺(tái)數(shù)的運(yùn)行規(guī)定時(shí)，降負(fù)荷時(shí)，停磨應(yīng)緩慢操作，停磨過程中，隨著其它磨出力的增加，應(yīng)首先開大其冷、熱風(fēng)擋板，升負(fù)荷時(shí)，由于煤量過調(diào)不應(yīng)盲目增加一次風(fēng)壓來維持燃燒率，必要時(shí)犧牲磨后溫度加大冷風(fēng)量或啟動(dòng)備用制粉系統(tǒng)。3停磨過程中，關(guān)冷熱風(fēng)調(diào)整門時(shí)應(yīng)緩慢，注意一次風(fēng)壓不應(yīng)大幅上升，熱風(fēng)調(diào)整門關(guān)至0后停磨，冷風(fēng)調(diào)整門關(guān)至0后，再關(guān)閉冷風(fēng)隔絕門。4兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)出力應(yīng)盡可能保持一致（以電流

21、一致為原則）燃燒調(diào)整第四節(jié) 二次風(fēng)箱二次風(fēng)箱是整個(gè)燃燒器的主體，整個(gè)二次風(fēng)箱殼體有三層：內(nèi)壁鋼板，保溫層，外層護(hù)板。為了對(duì)燃燒器檢修的方便，在風(fēng)箱上開設(shè)人孔門。二次風(fēng)箱內(nèi)部焊結(jié)拉筋，以承受一定的風(fēng)壓。為了防止通過二次風(fēng)箱的二次風(fēng)產(chǎn)生過大的渦流，減少阻力損失，在燃燒器各風(fēng)室內(nèi)設(shè)有導(dǎo)流板。我廠#3、4爐的二次風(fēng)箱在爐膛的前后墻各設(shè)有四個(gè)風(fēng)箱和四個(gè)附加風(fēng)箱（AA），加熱后的二次風(fēng)，經(jīng)熱二次風(fēng)總管分配到爐膛的爐膛四角的燃燒器風(fēng)箱后，被分成多股空氣流，分別經(jīng)過濃煤粉風(fēng)室（6×8個(gè)）、淡煤粉風(fēng)室（6×8個(gè)）、油風(fēng)室（6×8個(gè)）、A層輔助風(fēng)AUX3（1×8個(gè)）、油槍下

22、輔助風(fēng)室AUX12（3×8個(gè)）、油槍上輔助風(fēng)室AUX11（3×8個(gè)）、燃燒器頂部OFA燃燼風(fēng)室（1×8個(gè)）和燃燒器上方的附加風(fēng)室（4×8個(gè)）進(jìn)入鍋爐爐膛。風(fēng)箱的布置和結(jié)構(gòu)如下圖所示：圖448 燃燒器風(fēng)箱圖圖449 燃燒器二次風(fēng)擋板圖二次風(fēng)箱的總風(fēng)量通過調(diào)節(jié)送風(fēng)機(jī)的動(dòng)葉控制。風(fēng)量的分配則通過調(diào)節(jié)風(fēng)箱各風(fēng)室的擋板進(jìn)行。風(fēng)箱的運(yùn)行，應(yīng)根據(jù)鍋爐各種運(yùn)行工況并注意總風(fēng)量的控制及各分量間的合理分配，風(fēng)門檔板控制一般原則：1煤燃燒器（包括CONC和WEAK）正常運(yùn)行時(shí)程序控制與煤粉量成正比；停用時(shí)為保護(hù)燃燒器噴口不被燒壞，最小保持10%的開度。鍋爐MFT時(shí)，為進(jìn)行爐膛

23、的吹掃，該擋板全開。如果在相鄰油槍投入的情況下，根據(jù)燃油母管壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)。淡相和濃相煤粉燃燒器的小風(fēng)門的控制曲線如圖450：圖450淡相和濃相煤粉燃燒器的小風(fēng)門的控制曲線2油槍（LIGHT OIL）正常運(yùn)行時(shí)程序控制與油壓成正比；停用時(shí)為保護(hù)燃燒器噴口不被燒壞，最小保持10%的開度。如果相鄰的上下層煤燃燒器在運(yùn)行，擋板開度與上下層的煤燃燒器平均煤粉量成正比；如果上下層煤燃燒器任一在運(yùn)行，擋板開度與運(yùn)行煤燃燒器煤粉量成正比。鍋爐MFT時(shí)，為進(jìn)行爐膛的吹掃，該擋板全開。控制曲線如圖532所示：圖451 油槍層小風(fēng)門的控制曲線3 AUX-1（AB/CD/EF/-AUX-U/L）正常運(yùn)行程序控制時(shí)與油

24、壓成正比；如果上下煤燃燒器在運(yùn)行，擋板開度與上下煤燃燒器平均煤粉量成正比；如果上下煤燃燒器任一在運(yùn)行，擋板開度與運(yùn)行煤燃燒器煤粉量成正比。鍋爐MFT時(shí)，為進(jìn)行爐膛的吹掃，該擋板全開。控制曲線如圖533所示：圖452 AUX-1（AB/CD/EF/-AUX-U/L）控制曲線1 AUX-2（BC/DE/F-AUX）如果上下煤燃燒器在運(yùn)行，擋板開度與上下煤燃燒器平均煤粉量成正比；如果上下煤燃燒器任一在運(yùn)行，擋板開度與運(yùn)行煤燃燒器煤粉量成正比。鍋爐MFT時(shí)，為進(jìn)行爐膛的吹掃，該擋板全開。控制曲線如圖534所示：圖453 AUX-2（BC/DE/F-AUX）控制曲線2 AUX-3（A-AUX）檔板開度與

25、最下層煤燃燒器（即A給煤機(jī)給煤量）煤粉量成正比。鍋爐MFT時(shí)，為進(jìn)行爐膛的吹掃，該擋板全開?？刂魄€如下圖所示：圖454 AUX-3（A-AUX）控制曲線當(dāng)無任何相鄰燃燒器運(yùn)行時(shí)，如果負(fù)荷30%BMCR，通過控制爐膛與大風(fēng)箱的壓差來控制開度；當(dāng)負(fù)荷30%BMCR時(shí)，為保護(hù)燃燒器噴口不被燒壞，最小保持10%的開度。3 OFAOFA閥門的開度與鍋爐負(fù)荷成正比，控制曲線如圖536所示：圖455 OFA控制曲線4 U/L-AA附加風(fēng)風(fēng)門的開度與鍋爐負(fù)荷加上鍋爐輸入比率成正比，控制曲線如圖537所示：圖456 U/L-AA控制曲線4 二次風(fēng)箱入口擋板5 鍋爐二次風(fēng)箱進(jìn)口擋板的開度與鍋爐負(fù)荷成正比，控制曲

26、線如圖457所示：圖457 二次風(fēng)箱入口擋板控制曲3.3鍋爐燃燒設(shè)備鍋爐的制粉系統(tǒng)為中速磨正壓直吹系統(tǒng)，磨煤機(jī)共6臺(tái)，采用北京電力設(shè)備總廠ZGM133G中速磨煤機(jī)。BMCR時(shí)5臺(tái)投運(yùn)，一臺(tái)備用。磨煤機(jī)出口煤粉細(xì)度為R90=20%。每臺(tái)磨帶一層燃燒器，每根一次風(fēng)管道均裝有一分為二的煤粉分配器，供至兩只燃燒器。燃燒器采用無分隔墻的八角雙火球切圓燃燒方式，全擺動(dòng)燃燒器。共設(shè)六層一次風(fēng)口，三層油風(fēng)室，十層輔助風(fēng)室。整個(gè)燃燒器與水冷壁固定連接，并隨水冷壁一起向下膨脹，燃燒器共48只，布置于前后墻上，形成二個(gè)反向雙切園，以獲得沿爐膛水平斷面較為均勻的空氣動(dòng)力場(chǎng)。燃燒器共6層煤粉噴口，每層與1臺(tái)磨煤機(jī)相配，

27、主燃燒器采用低NOX的煤粉燃燒器，每只煤粉噴嘴中間設(shè)有隔板，以增強(qiáng)煤粉射流剛性，在主燃燃燒器的上方為OFA噴嘴，在距上層煤粉噴嘴上方7.2m處布置有四層附加燃盡風(fēng)噴嘴，它的作用是補(bǔ)充燃料后期燃燒所需要的空氣，同時(shí)實(shí)現(xiàn)分級(jí)燃燒達(dá)到降低爐內(nèi)溫度水平，抑制NOX的生成，此燃盡風(fēng)與OFA風(fēng)一起構(gòu)成低NOX燃燒系統(tǒng)。每只燃燒器各裝有三只機(jī)械霧化式油槍，全爐共24只油槍，其總?cè)萘繛?5%BMCR，用于鍋爐點(diǎn)火穩(wěn)燃和低負(fù)荷穩(wěn)燃，每只油槍均配有高能點(diǎn)火裝置。每臺(tái)鍋爐配置了兩臺(tái)密封風(fēng)機(jī)，密封風(fēng)機(jī)將一次風(fēng)機(jī)出口的冷一次風(fēng)增壓后，作為磨煤機(jī)的密封風(fēng)，用來密封磨煤機(jī)和磨煤機(jī)的出口快關(guān)門。汽溫控制3.4鍋爐的減溫水系統(tǒng)

28、過熱蒸汽采用煤/水比作為主要汽溫調(diào)節(jié)手段，并配合三級(jí)噴水減溫作為主汽溫度的細(xì)調(diào)節(jié)，噴水減溫每級(jí)左右二點(diǎn)布置以消除各級(jí)過熱器的左右吸熱和汽溫偏差。在任何工況下（包括高加全切和B-MCR工況），過熱器噴水的總流量約為7%過熱蒸汽流量，管道及閥門的選擇按設(shè)計(jì)值的250%考慮，再熱器調(diào)溫以煙氣擋板調(diào)溫為主，燃燒器擺動(dòng)調(diào)溫為輔，同時(shí)在一、二級(jí)再熱器之間的連接管上裝有事故噴水裝置。BMCR工況，再熱器噴水量為0。最大噴水能力再熱器噴水減溫器噴水總流量約為3%再熱蒸汽流量(B-MCR工況下)，管道及閥門的選擇按設(shè)計(jì)值的150%考慮。#1爐4月12日升負(fù)荷過程中超壓5.1.1 超壓過程簡(jiǎn)述07：44，#1機(jī)組

29、實(shí)際負(fù)荷350MW，AGC投入， B、C、E磨運(yùn)行，A磨暖磨通風(fēng)，機(jī)組總煤量135 t/h，機(jī)前壓力正常15.33MPa，一次風(fēng)壓設(shè)定7.9KPa ，壓力變化率0.25 MPa/min，AGC負(fù)荷指令450MW，啟動(dòng)A 磨煤機(jī)。07：51，負(fù)荷升至410MW時(shí)，AGC負(fù)荷指令550MW，暖D磨；07：54 負(fù)荷升至446MW時(shí)，AGC負(fù)荷指令又降至450MW；08：06 實(shí)際負(fù)荷450MW ，AGC負(fù)荷指令又升至550MW；08：17 負(fù)荷漲到550MW，機(jī)前壓力20.68MPa， 實(shí)際設(shè)定主汽壓力21.47 MPa ，滑壓設(shè)定值24.20MPa，煤量230 t/h，綜合閥位91%08：29

30、機(jī)前壓力漲0到24.20MPa，綜合閥位減小至81.4% ， 煤量仍維持231t/h；08：35 機(jī)前壓力漲到26.24MPa， 機(jī)組協(xié)調(diào)自動(dòng)解除 ，綜合閥位已關(guān)至77.3% ，煤量回落至200t/h，運(yùn)行人員手動(dòng)開啟調(diào)門到77.9% ，主汽壓力回落，負(fù)荷升至574MW，在此過程中，機(jī)側(cè)主汽壓力最高26.45MPa，過熱汽壓最高點(diǎn)26.85MPa（PCV1動(dòng)作定值27MPa）。5.1.2 超壓原因分析 調(diào)節(jié)系統(tǒng)自身參數(shù)設(shè)置不當(dāng)，是此次超壓的主要原因； 8：06，機(jī)組升負(fù)荷前，主汽壓力18.3MPa，定值19.5MPa，壓力虧欠1.2MPa，是升負(fù)荷后壓力偏差增大，煤量過調(diào)的客觀原因之一； 8：238：30，在汽壓快速上升接近設(shè)定值24.2MPa過程中，煤量因積分作用未能及時(shí)回調(diào)，維持在230235t/h之間，后期鍋爐能量釋放過大，是此次超壓的另一個(gè)原因； #1爐一次風(fēng)壓調(diào)節(jié)指令跟蹤實(shí)際負(fù)荷指令，如下表：負(fù)荷指令（MW）0300450600661662一次風(fēng)壓（KPa）889.010.510.510.5450MW時(shí)，一次風(fēng)壓8.4KPa，定值負(fù)偏置-1.1KPa