10m簡支裝配式后張法預應力混凝土空心板配束計算書

1、預應力混凝土公路橋梁通用圖設計成套技術通用圖設計計算書10m 簡支裝配式后張法預應力混凝土空心板配束計算（二級公路）設計計算人：日期：復核核對人：日期：單位審核人：日期：項目負責人：日期：編制單位：湖南省交通規(guī)劃勘察設計院編制時間：二。六年三月10m簡支裝配式后張法預應力混凝土空心板配束計算1 .設計依據(jù)及相關資料計算項目采用的標準和規(guī)范1 .公路工程技術標準（JTG B01-20032 .公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D60-2004 （簡稱通用規(guī)范）3 .公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D62-2004 （簡稱公橋規(guī)）參與計算的材料及其強度指標依據(jù)中華人民共和國交通部-“

2、預應力混凝土公路橋梁通用設計圖成套技術”第二 次工作會議紀要：對于公路R級汽車荷載的預應力混凝土空心板采用C40強度等級的混凝土；橋面鋪裝下層為100mm現(xiàn)澆C40混凝土，上層為80mm瀝青混凝土；后張法預應 力管道統(tǒng)一采用金屬波紋管。各參與計算材料的強度指標按公橋規(guī)選用，材料名稱及 設計參數(shù)取值見表。材料名稱及設計參數(shù)取值表表材料項目參數(shù)材料項目參數(shù)C40混凝土抗壓標準強度fck（）低松弛 鋼較線抗拉標準強度fpk ；1860MPa抗拉標準強度ftk抗拉設計強度fpd；1260MPa抗壓設計強度fcd抗壓設方f強度fPd390MPa抗拉設計強度ftd彈性模量Epx 105MPa抗壓彈性模量E

3、c32500MPa管道摩擦系數(shù)M計算材料容重P26kN/m 3管道偏差系數(shù)k線膨脹系數(shù)a張拉控制應力b con普通鋼筋HRB335抗拉標準強度fsk335MPa鋼絲松弛系數(shù)1抗拉設計強度fsd280MPa單端錨具回縮值A L6mm抗壓設計強度fsd，280MPa瀝青碎容重24kN/m荷載等級依據(jù)通用規(guī)范第款第3條表規(guī)定，二級公路汽車荷載等級：公路R級；作用荷載、荷載組合、荷載作用簡圖設計采用的作用設計采用的作用荷載，按通用規(guī)范第 4章確定。不計偶然作用，永久作用和可變 作用的取項如下：(1)永久作用：結構重力、預加力和混凝土的收縮及徐變作用；(2)可變作用：汽車荷載、汽車荷載沖擊力和溫度作用；

4、 ，整體溫差：溫升 20C,整體溫降20 C;L T L一 T J S 7 Lf=RJ依據(jù)中華人民共和國交通部“預應力混凝土公路橋梁通用設計圖成套技術”第二次工作會議紀要：空心二一板橋面鋪裝上層選用瀝青鋪裝。豎向梯度溫度效應按通 _用規(guī)范第款第3條選用(80mm瀝青混凝土鋪裝層)，具體圖式見圖。豎向日照反溫差為正溫差乘以。圖豎向梯度溫度(尺寸單位mm)依據(jù)通用規(guī)范條文說明第款不計入橫橋向梯度溫度。各板的橫向分布系數(shù)及取值方式參見橫向分布系數(shù)計算書。作用效應組合(1)持久狀況承載能力極限狀態(tài)(通用規(guī)范第款)作用效應組合設計值 &二乂永久作用+X汽車荷載+X溫度作用效應組合設計值組合值還應乘結構重

5、要性系數(shù)。依據(jù)公橋規(guī)第款，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。(2)持久狀況正常使用極限狀態(tài)(通用規(guī)范第款)作用短期效應組合：永久作用+X汽車荷載+X溫度梯度+X均勻溫度作用作用長期效應組合：永久作用+X汽車+ X溫度梯度+X均勻溫度作用依據(jù)公橋規(guī)第款，汽車荷載不計入沖擊系數(shù)。計算模式、重要性系數(shù)按簡支結構計算，結構重要性系數(shù)為?？傮w項目組、專家組指導意見1 .在計算收縮徐變時，考慮存梁期為 90天。2 .采用預應力A類構件，考慮現(xiàn)澆層厚度的一半混凝土參與結構受力2.計算計算模式、所采用軟件采用橋梁博士計算，縱向計算按平面桿系理論，將計算對象作為平面梁單元畫出結構 離散圖；根據(jù)橋梁的實際施工過程和施工方案劃

6、分施工階段；進行作用組合，求得結構在 施工階段和使用階段時的應力、內力和位移；按規(guī)范中所規(guī)定的各項容許值，驗算構件是 否滿足結構承載力要求，材料強度要求和結構的整體剛度要求。計算共分5個階段，即4個施工階段和1個使用階段，各階段情況見表，各施工階段 計算簡圖見圖。第1施工階段單元立面1 234 5678910111213 14 15 16 1712 3 4567891011121 31，;15 16第2施工階段單元立面1 234 5678910111213 14 15 16 1712 3 456789101112 耳415 161笛施工階段單元立面1 23 4 5678910111213 14

7、 15 16 171 I 2 34 I 567891011121目415 時第4施工階段單元立面1 234 567891011121314 1516 1712 3 4567891011121不15 16施工工序表表階段號工作內容1空心板預制2張拉預應力鋼束3澆注較縫混凝土4澆注橋面鋪裝，安裝防撞欄桿5使用階段圖施工階段計算簡圖計算結果及結果分析中板計算結果及結果分析1 .數(shù)據(jù)輸入的一些間接性結果(1)中板的沖擊系數(shù)在橋博中，沖擊系數(shù)在使用信息中輸入，其值計算按照通用規(guī)范第款及其條文說 明規(guī)定的公式計算。計算跨徑：l 9.40m ;跨中截面的截面慣矩：Ic 0.0259m4；跨中處單位長度質量：

8、mc 1547.3kg/m.110基頻：fi巴 J3?5 100.0259 13.112HZ；2l : mc2 9.40 1547.3沖擊系數(shù)：0.1767lnf1 0.0157 0.44。故汽車沖擊力的作用系數(shù)為11.44 02 2) C40封端封端重量在計算中，在第1個施工階段按集中力加在支承節(jié)點上，其重量為：m 0.212 0.5 26 2.76kN(3)二期恒載由于中板結構計算的過程中，考慮了計入5cm橋面現(xiàn)澆層參與結構受力，故未計入部 分按二期包載與橋面瀝青混凝土鋪裝層在第4施工階段一起計入，并計入防撞欄桿的橫向分布。二期恒載為：q 0.05 1.25 26 0.08 1.25 24

9、 (0.101 0.037) 2 9 6.509kN /m注：瀝青混凝土容重按24kN/m3考慮。3 .持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算依據(jù)公橋規(guī)第款(規(guī)范強制性條款)：作用(或荷載)效應(其中汽車荷載應計 入沖擊系數(shù))的組合設計值，在保證結構的重要性系數(shù)前提下，必須不大于構件承載力設 計值。(1)受彎構件正截面抗彎承載力驗算正截面抗彎承載力(未計入普通鋼筋)計算結果見圖：-36646714；71)0 52一$92-571119357572t9o_二 34 33200._圖正截面抗彎承載能力計算結果201由圖可以看出，構件承載力設計值 757kN大于作用效應的組合設計值593kN,正截面 抗彎承載

10、力滿足公橋規(guī)(JTG D62-2004第款白要求。(2)受彎構件斜截面抗剪驗算計算的剪力值以圖示結果列出，見圖：圖各截面剪力值依據(jù)公橋規(guī)第款和第款對構件的斜截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求 進行驗算。斜截面抗剪承載力驗算各截面抗剪承載力設計值均與最大剪力值比較，對于簡支空心板而言，只要驗算最不 利的截面能夠滿足抗剪要求即可，顯然，取箍筋間距最大，腹板變化處截面為最不利截面。其斜截面內混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值：Vcs1 2 30.45 10 3bh0 (2 0.6P) fcu,k svfsv1.0 1.25 1.1 0.45 10 3 320 550 . (2 0.6 0.77

11、) . 50 280 0.006545615.1kN315.9kN注：縱向受拉鋼筋按1212,箍筋按410,間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值已經(jīng)超過作用效應最不利截面最大剪力 組合設計值，故斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公橋規(guī)要求 。斜截面截面抗剪尺寸驗算V 0.51 10 3bh0 0.00051 50 320 550 634.7kN 315.9kN故截面抗剪尺寸滿足公橋規(guī)要求 。4 .持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算依據(jù)公橋規(guī)第款正常使用極限狀態(tài)的驗算時，汽車荷載效應可不計沖擊系數(shù)。預 應力作為荷載考慮，荷載分項系數(shù)為。（1）預應力混凝土構件截面抗裂驗算荷載短期效應組

12、合作用下正截面抗裂性驗算公橋規(guī)第款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下：st pc 0.7 ftk 0.7 2.40 1.68Mpa ,程序計算結果見圖：-4.19-2.90,3.50-一 3.40 - 3740 -3.50.0.961,18-0.4811.051.26-0.701.873.2.166-2.5- 0.70-(115-205-16219001-9658703J154.004.613.87f4.61圖荷載短期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖中可以看出，短期效應組合作用下沒有出現(xiàn)拉應力， 故正截面抗裂滿足公橋規(guī) 對A類預應力構件在短期效應組合下的要求 。荷載長

13、期效應組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規(guī)第款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）長期效應組合（不計間接施加在橋上的其他作用效應）下：st pc 0,程序計算結果見圖:(2產(chǎn)-2.452.301：53 -1.373.96一 3.151.58912.24-12752.44一一2933.963.20圖荷載長期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖可以看出，長期效應組合作用下沒有出現(xiàn)拉應力，故 正截面抗裂滿足公橋規(guī) 對A類預應力構件在長期效應組合下的耍求預應力混凝土構件斜截面斜抗裂驗算公橋規(guī)第款第2條，對A類預應力混凝土預制拼裝構件，在作用(或荷載)短期 效應組合下：tp 0.5 L 0.5 2.4

14、0 1.20Mpa ,程序計算結果見圖:78- 一-0901 10111213115- -010217-0.08-/08-0.07-0.25-0.70圖荷載短期效應組合作用下斜抗裂性驗算圖從圖可以看出，短期效應組合作用下斜截面主拉應力最大為0.70Mpa 1.20Mpa ,故正斜截面抗裂滿足公橋規(guī)對 A類預應力構件在短期效應組合下的要求(2)變形計算撓度驗算按短期效應組合并消除結構自重產(chǎn)生的位移，程序計算結果見圖。0.00140.0017-0.00140.0005 娥00 3藍0050.1819-0.001511-0.001512-0.0005 0硼隈圖短期效應組合并消除結構自重產(chǎn)生的位移圖按

15、公橋規(guī)第第2條對構件剛度的規(guī)定，第條對撓度長期增長系數(shù)的取值，計算的 撓度為：0.0019 1.45 0.0028m L/600 0.01667m,故滿 足公橋涵規(guī)對受彎構件最 大撓度的要求。預加力引起的反拱計算及預拱度的設置短期效應組合程序計算的撓度值見圖。圖短期效應組合產(chǎn)生的位移預加力產(chǎn)生的反拱值見圖0 0043圖預加力產(chǎn)生的反拱值從圖可知，在荷載短期效應組合下，跨中的最大撓度為，C40混凝土的撓度長期增長系數(shù)為，故考慮荷載長期效應的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：0.0076 1.45 0.01102m。依據(jù)公橋規(guī)第款預加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為，預加力產(chǎn)生的最大反拱值 為，故預加

16、力產(chǎn)生的長期反拱值 0.0043 2 0.0086m。故由預加力產(chǎn)生的長期反拱值小于 荷載短期效應組合計算的長期撓度值，為0.01102 0.0086 0.0024m ,但差值僅為2.4mm ,可認為不設預拱度和反預拱。4.持久狀況應力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款規(guī)定：持久狀況應力計算作用(或荷載)取其標準值，汽車荷載 應考慮沖擊系數(shù)。(1)正截面混凝土的壓應力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第1條規(guī)定，受彎構件正截面混凝土的最大壓應力應滿足：kcPt0.5 fck0.5 26.8 13.4MPa ,混凝土壓應力程序計算結果見圖:4.063.Q6一14.484.063.06-0期 3_,11.7 90.83341.5

17、50.1.-0.1180.53 一 一900.8331554.204.904.254.901.1156一4.203.46圖正截面混凝土的壓應力圖從圖看出正截面混凝土的最大壓應力 5.50Mpa 13.4Mpa ,故正截面混凝土的最大壓 應力滿足公橋規(guī)的要求。(2)預應力鋼筋拉應力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第2條規(guī)定，受彎構件受拉區(qū)預應力鋼筋(鋼較線)的最大拉應 力應滿足：pe p 0.65fck 0.65 1860 1209MPa。程序將預應力鋼筋按長度分為 31個點，算得各點預應力鋼筋的拉應力如下（結構對稱，僅列出一半的數(shù)值）預應力鋼筋拉應力表（單位：Mpa）表點號12345678N1最人拉應力10

18、03點號910111213141516N1最人拉應力10201022102510281031103310351037從表結果可以看出，預應力鋼筋全程出現(xiàn)的最大拉應力為1037Mpa 1209Mpa ,故也應力鋼筋的最大拉應力滿足公橋規(guī)的要求 。（3）混凝土的主壓應力和主拉應力依據(jù)公橋規(guī)第款，由作用（或荷載）標準值和預加力混凝土的主壓應力應符合cp 0.6 fck 0.6 26.8 16.08Mpa ;主拉應力則依據(jù)其值與0.5為比值的大小來確定箍筋 的設置方式：在tp 0.5 ftk 0.5 2.40 1.20Mpa區(qū)段，箍筋可僅按構造要求設置；在tp 0.5 ftk 0.5 2.40 1.2

19、0Mpa區(qū)段，箍筋按規(guī)范公式計算結果設置。-550 13./ 1J14.90，.204 901R -0.94.41 3205086-071885-0.1810-118程序計算的混凝土主壓應力和主拉應力結果見圖:圖混凝土的主壓和主拉應力圖從圖可以看出：混凝土的最大主壓應力：5.50Mpa 16.08Mpa ,故混凝土的最大主壓應力滿足公橋規(guī)的耍求；混凝土的最大主拉應力：0.94Mpa 1.20Mpa ,故箍筋可僅 按構造要求設置。3.短暫狀況應力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第1條，在預應力和構件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土 的法向壓應力應符合 Cc 0.7 fck 0.7 26.8 0.75 14.

20、07Mpa ；若出現(xiàn)混凝土的法向拉應 力，則應按公橋規(guī)規(guī)定配置不小于某一配筋率的縱向鋼筋（該條具體參見公橋規(guī) 第71頁）。短暫狀況第二、三和四施工階段的截面邊緣混凝土的法向壓應力程序計算結果見圖、所示:1.95.951-4134 52.35 -5.100000023.60774.79巧T0123午 je-cn-3602.3570圖第二施工階段應力圖圖第三施工階段應力圖2.31252252 -2.193.10-.1.933.32 3.8821521193-01圖第四施工階段應力圖從圖可以看出混凝土截面邊緣最大法向壓應力:5.10Mpa 14.07Mpa ,沒有出現(xiàn)拉應力，故施工階段截面邊緣混凝土

21、的法向應力滿足公橋規(guī)的要求最大懸臂邊板(懸臂長)計算結果及結果分析1.數(shù)據(jù)輸入的一些間接性結果(1)最大懸臂邊板的沖擊系數(shù)在橋博中，沖擊系數(shù)在使用信息中輸入，其值計算按照通用規(guī)范第款及其條文說 明規(guī)定的公式計算計算跨徑：l 9.40m ;跨中截面的截面慣矩：Ic 0.0283m4；跨中處單位長度質量:mc 1825.6kg/m.基頻：f122l2EIcmc c9.42 ,3.25 1010 0.0283 12.618HZ ;1825.6沖擊系數(shù):0.1767lnf10.0157 0.432。故汽車沖擊力的作用系數(shù)為1.432 。(2) C40封端封端重量在計算中，在第1個施工階段按集中力加在支

22、承節(jié)點上，其重量為:m 0.212 0.5 26 2.76kN（3）二期恒載由于中板結構計算的過程中，考慮了計入5cm橋面現(xiàn)澆層參與結構受力，故未計入部 分按二期包載與橋面瀝青混凝土鋪裝層、防撞欄桿在第 4施工階段一起計入，防撞欄桿應考慮其橫向分布。二期包載為:q 0.05 1.875 26 0.08 1.375 24 (0.201 0.035) 2 9 9.33kN /m注：瀝青混凝土容重按24kN/m3考慮。2 .持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算依據(jù)公橋規(guī)第款（規(guī)范強制性條款）：作用（或荷載）效應（其中汽車荷載應計 入沖擊系數(shù)）的組合設計值，在保證結構的重要性系數(shù)前提下，必須不大于構件承載力設

23、 計值。（1）受彎構件正截面抗彎承載力驗算正截面抗彎承載力計算結果（底板計入12根HRB335直徑12mm的鋼筋）見圖：-422-4229,7216(8- )08927118238-101一一261-18 一001161116111616-2圖正截面抗彎承載能力計算結果2554=4 55 t237一36-949由圖可以看出，構件承載力設計值 1161kN大于作用效應的組合設計值 738kN,正截面抗彎承載力滿足公橋規(guī)（JTG D62-2004第款白要求。(2)受彎構件斜截面抗剪驗算計算的剪力值以圖示結果列出，見圖:圖各截面剪力值191.9305.77 一359.9依據(jù)公橋規(guī)第款和第款對構件的斜

24、截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求 進行驗算。斜截面抗剪承載力驗算各截面抗剪承載力設計值均與最大剪力值比較，對于簡支空心板而言，只要驗算最不 利的截面能夠滿足抗剪要求即可， 顯然，取箍筋間距最大，腹板變化處截面為最不利截面。 其斜截面內混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值：Vcs 1 2 3 0.45 10 3bh0 . (2 0.6P) , fcu,k svfsv1.0 1.25 1.1 0.45 10 3 320 550 .(2 0.6 0.77)50 280 0.006545615.1kN315.9kN注：縱向受拉鋼筋按1212,箍筋按410,間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同

25、的抗剪承載力設計值已經(jīng)超過作用效應最不利截面最大剪力 組合設計值，故斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公橋規(guī)要求 。斜截面截面抗剪尺寸驗算V 0.51 10 3bh。0.00051 v;50 320 550 634.7kN 360.1kN故截面抗剪尺寸滿足公橋規(guī)要求 。3 .持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算依據(jù)公橋規(guī)第款正常使用極限狀態(tài)的驗算時，汽車荷載效應可不計沖擊系數(shù)。預 應力作為荷載考慮，荷載分項系數(shù)為。(1)預應力混凝土構件截面抗裂驗算荷載短期效應組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規(guī)第款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下：st pc 0.7 ftk 0.7 2.40 1

26、.68Mpa ,程序計算結果見圖：0.2.一一 2J55ri0.55:3z. 41252,28242N.96圖荷載短期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖中可以看出，短期效應組合作用下沒有出現(xiàn)拉應力， 故正截面抗裂滿足公橋規(guī) 對A類預應力構件在短期效應組合下的要求 。荷載長期效應組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規(guī)第款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）長期效應組合（不計間接施加在橋上的其他作用效應）下：st pc 0,程序計算結果見圖：1.9068-1.901.871.25084一0.50一1-1.05-2.2410一 0.6011-0.84-1 872531癡”2.83 .3.51 -2

27、.982,983.60-2:833J514.24-丁24圖荷載長期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖可以看出，長期效應組合作用下沒有出現(xiàn)拉應力，故 正截面抗裂滿足公橋規(guī)對A類預應力構件在長期效應組合下的要求 。預應力混凝土構件斜截面斜抗裂驗算公橋規(guī)第款第2條，對A類預應力混凝土預制拼裝構件，在作用（或荷載）短期效應組合下：tp 0.5 ftk0.5 2.4 1.20Mpa ,程序計算結果見圖:圖荷載短期效應組合作用下斜抗裂性驗算圖從圖可以看出，短期效應組合作用下斜截面主拉應力最大為0.78Mpa 1.20Mpa ,故正斜截面抗裂滿足公橋規(guī)對 A類預應力構件在短期效應組合下的要求(2)變形計算撓度驗

28、算按短期效應組合并消除結構自重產(chǎn)生的位移，程序計算結果見圖圖 短期效應組合并消除結構自重產(chǎn)生的位移圖按公橋規(guī)第第2條對構件剛度的規(guī)定，第條對撓度長期增長系數(shù)的取值，計算的 撓度為：0.0019 1.45 0.0028m L/600 0.01667m,故滿 足公橋涵規(guī)對受彎構件最 大撓度的要求。預加力引起的反拱計算及預拱度的設置短期效應組合程序計算的撓度值見圖。圖短期效應組合產(chǎn)生的位移預加力產(chǎn)生的反拱值見圖。圖預加力產(chǎn)生的反拱值從圖可知，在荷載短期效應組合下，跨中的最大撓度為，C50混凝土的撓度長期增長系數(shù)為，故考慮荷載長期效應的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：0.0062 1.45 0.01

29、102m 0依據(jù)公橋規(guī)第款預加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為，預加力產(chǎn)生的最大反拱值為，故預加力產(chǎn)生的長期反拱值0.0050 2 0.01m。故由預加力產(chǎn)生的長期反拱值小于荷 載短期效應組合計算的長期撓度值，為0.01102 0.01 0.001m,但差值僅為1mm,可認為不設預拱度和反預拱。4.持久狀況應力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款規(guī)定：持久狀況應力計算作用（或荷載）取其標準值，汽車荷載 應考慮沖擊系數(shù)。（1）正截面混凝土的壓應力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第1條規(guī)定，受彎構件正截面混凝土的最大壓應力應滿足：kc pt 0.5 fck 0.5 26.8 13.4MPa ,混凝土壓應力程序計算結果見圖：2.562

30、.1.683.96 -4.582.9985.25一 4：26-3140- -2 992560.65一二-0.35 ;一100-11s805.25口38468可破.03173 964L57圖正截面混凝土的壓應力圖從圖看出正截面混凝土的最大壓應力 5.25Mpa 13.4Mpa ,故正截面混凝土的最大壓 應力滿足公橋規(guī)的要求。（2）預應力鋼筋拉應力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第2條規(guī)定，受彎構件受拉區(qū)預應力鋼筋（鋼較線）的最大拉應 力應滿足：pe p 0.65fck 0.65 1860 1209MPa 0程序將預應力鋼筋按長度分為 31 個點，算得各點預應力鋼筋的拉應力如下（結構對稱，僅列出一半的數(shù)值） ：預應力鋼筋拉應力表（單位：Mpa）表點號12345678N1最人拉應力1004點號910111213141516N1最人拉應力10221025102810321035103710391041從表結果可以看出，預應力鋼筋全程出現(xiàn)的最大拉應力為1041Mpa 1209Mpa ,故預應力鋼筋的最大校應力滿足公橋規(guī)的要求（3）混凝土的主壓應力和主拉應力依據(jù)公橋規(guī)第款，由作用（或荷載）標準值和預加力混凝土的主壓應力應符合cp 0.6 fck 0.6 26.8 16.08Mpa ;主拉應力則依據(jù)其值與0.5,比值的大小來確定箍筋 的設置方式：在tp0.5ftk0.