單向板、雙向板設(shè)計(jì)例題

1、單向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)例題單向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)例題某多層工業(yè)建筑的樓蓋平面某多層工業(yè)建筑的樓蓋平面如圖如圖10.19。樓蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋形樓蓋，試對(duì)。樓蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋形樓蓋，試對(duì)該樓蓋進(jìn)行設(shè)計(jì)。該樓蓋進(jìn)行設(shè)計(jì)。有關(guān)資料如下有關(guān)資料如下: 樓面做法：樓面做法：20mm厚水泥砂漿面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚水泥砂漿面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm厚石灰砂漿抹底。厚石灰砂漿抹底。 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取8kN/m2。 材料：混凝土為材料：混凝土為C20，梁內(nèi)受力主筋采用，梁內(nèi)受力主筋采用HRB335，其它鋼筋用，其它鋼筋用HPB235。雙向板例題雙向板例題（1） 結(jié)構(gòu)

2、平面布置和構(gòu)件截面尺寸的選擇結(jié)構(gòu)平面布置和構(gòu)件截面尺寸的選擇結(jié)構(gòu)平面布置結(jié)構(gòu)平面布置如圖如圖10.20所示所示，即主梁跨度為，即主梁跨度為6m，次梁跨度為，次梁跨度為4.5m，板跨度為，板跨度為2.0m，主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，以使其彎矩圖形較為平緩。主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，以使其彎矩圖形較為平緩。確定板厚：確定板厚：工業(yè)房屋樓面要求工業(yè)房屋樓面要求h70mm，并且對(duì)于連續(xù)板還要求，并且對(duì)于連續(xù)板還要求hl/40=50mm，考慮，考慮到可變荷載較大和振動(dòng)荷載的影響，取到可變荷載較大和振動(dòng)荷載的影響，取h=80mm。確定次梁的截面尺寸：確定次梁的截面尺寸：h=l/18l/12=250375mm，

3、考慮活荷載較大，取，考慮活荷載較大，取h=400mm，b=(1/31/2)h200mm。確定主梁的截面尺寸：確定主梁的截面尺寸：h=(1/151/10)l=400600mm，取，取h=600mm，b=(1/31/2)h=200300mm，取，取b=250mm。（2） 板的設(shè)計(jì)板的設(shè)計(jì) 荷載的計(jì)算荷載的計(jì)算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.74kN/m2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 8.00kN/m2恒荷載設(shè)計(jì)值：恒荷載設(shè)計(jì)值：1.22.74=3.29kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值：活荷載設(shè)計(jì)值： 81.3=10.4kN/m2荷載總設(shè)計(jì)值為荷載總設(shè)計(jì)值為: 10.4+3.29=13.69kN/m2 板的計(jì)

4、算簡(jiǎn)圖板的計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁截面為次梁截面為200mm400mm，板在墻上的支承長(zhǎng)度取，板在墻上的支承長(zhǎng)度取120mm，板厚為，板厚為80mm，板的跨，板的跨長(zhǎng)長(zhǎng)如圖如圖10.21所示所示。計(jì)算跨度：計(jì)算跨度：邊跨：邊跨：l0=ln+h/2=1820mm中間跨中間跨:l0=ln=1800mm?？缍认嗖钚∮诳缍认嗖钚∮?0%，可按等跨連續(xù)板計(jì)算，取，可按等跨連續(xù)板計(jì)算，取1m寬的板帶作為計(jì)算單元。計(jì)算簡(jiǎn)圖寬的板帶作為計(jì)算單元。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖如圖10.22所示所示。 彎矩設(shè)計(jì)值彎矩設(shè)計(jì)值由式（由式（10.11）知，板中各截面彎矩設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：）知，板中各截面彎矩設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：M=(g+q)l0

5、2其中彎矩系數(shù)其中彎矩系數(shù)可由表查得，所以可由表查得，所以M1=-MB=4.12kNmM2=2.77kNmMC=-3.17kNm 配筋的計(jì)算配筋的計(jì)算板截面的有效高度為板截面的有效高度為h0=h-20=60mm，fc=9.6kN/mm2，1=1，fy=210kN/mm2。板的。板的配筋計(jì)算配筋計(jì)算見表見表10.5。(3) 次梁的設(shè)計(jì)次梁的設(shè)計(jì)次梁的設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法進(jìn)行。次梁的設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法進(jìn)行。 荷載的計(jì)算荷載的計(jì)算根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置，次梁所承受的荷載范圍的寬度為相鄰兩次梁間中心線間的距離，根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置，次梁所承受的荷載范圍的寬度為相鄰兩次梁間中心線間的距離，即

6、即2m，所以荷載設(shè)計(jì)值如下：，所以荷載設(shè)計(jì)值如下：恒荷載設(shè)計(jì)值：恒荷載設(shè)計(jì)值：g=8.76kN/m活荷載設(shè)計(jì)值：活荷載設(shè)計(jì)值： q=10.42=20.8kN/m荷載總設(shè)計(jì)值：荷載總設(shè)計(jì)值： g+q=29.56kN/m 計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算簡(jiǎn)圖主梁的截面尺寸為主梁的截面尺寸為250mm600mm，次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度取為，次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度取為240mm，次梁的，次梁的跨度圖跨度圖如圖如圖10.23。計(jì)算跨度可以根據(jù)表。計(jì)算跨度可以根據(jù)表10.4得：得：邊跨：邊跨：l0=ln+b/2=4375mm或或l0=1.025ln=4361mm取小值，故取小值，故l04360mm。中間跨：中間跨：l0=ln

7、=4250mm。次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖如圖10.24所示所示。由于次梁跨差小于。由于次梁跨差小于10%，故按等跨連續(xù)梁計(jì)算。，故按等跨連續(xù)梁計(jì)算。 內(nèi)力的計(jì)算內(nèi)力的計(jì)算計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值，計(jì)算公式為：計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值，計(jì)算公式為：M=(g+q)l02由表查得彎矩系數(shù)由表查得彎矩系數(shù)則：則：M1=51.08kNmMB=-M1=-51.08kNmM2=33.37kNmMC=-38.14kNm計(jì)算剪力設(shè)計(jì)值，計(jì)算公式為：計(jì)算剪力設(shè)計(jì)值，計(jì)算公式為：V=(g+q)ln由表查得剪力系數(shù)由表查得剪力系數(shù)， 則：則：VA=0.4529.564.255=56.6kNVB左左=0.629.564.255=7

8、5.47kNVB右右=0.5529.564.25=69.10kNVC=0.5529.564.25=69.10kN 配筋的計(jì)算配筋的計(jì)算計(jì)算受力主筋：計(jì)算受力主筋：在次梁支座處，次梁的計(jì)算截面為在次梁支座處，次梁的計(jì)算截面為200mm400mm的矩形截面。的矩形截面。在次梁的跨中處，次梁按在次梁的跨中處，次梁按T形截面考慮，翼緣寬度形截面考慮，翼緣寬度bf為為:bf=1453mm或或bf= 2200mm1453mm故翼緣寬度應(yīng)取為故翼緣寬度應(yīng)取為bf=1453mm。次梁各截面考慮布置一排鋼筋，故次梁各截面考慮布置一排鋼筋，故h0=h-35=365mm。次梁中受力主筋采用次梁中受力主筋采用HRB3

9、35，fy=300N/mm2。次梁各截面的配筋計(jì)算如表次梁各截面的配筋計(jì)算如表10.6所示所示 箍筋的計(jì)算：箍筋的計(jì)算：驗(yàn)算截面尺寸：驗(yàn)算截面尺寸：hw=h0-hf=365-80=285mm因?yàn)橐驗(yàn)閔w/b=1.4254且且0.25cfcbh0=175.2kNVmax=VB左左=75.47kN所以截面尺寸符合要求。所以截面尺寸符合要求。計(jì)算所需的箍筋：計(jì)算所需的箍筋：采用采用6的雙肢箍筋，并以的雙肢箍筋，并以B支座左側(cè)進(jìn)行計(jì)算。支座左側(cè)進(jìn)行計(jì)算。s=281.6mm考慮彎矩調(diào)幅對(duì)受剪承載力的影響，應(yīng)在梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算所得的箍筋面積增大考慮彎矩調(diào)幅對(duì)受剪承載力的影響，應(yīng)在梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算所得的

10、箍筋面積增大20%，現(xiàn)調(diào)整箍筋間距：，現(xiàn)調(diào)整箍筋間距：s=0.8281.6=225.3mm取箍筋間距取箍筋間距s=180mm，沿梁全長(zhǎng)均勻配置。，沿梁全長(zhǎng)均勻配置。驗(yàn)算配箍率下限值：驗(yàn)算配箍率下限值：配箍率下限值為配箍率下限值為min=1.2610實(shí)際配箍率實(shí)際配箍率sv=Asv/bs=1.5710 1.2610滿足要求。滿足要求。-3-3-3（4） 主梁的設(shè)計(jì)主梁的設(shè)計(jì)主梁的內(nèi)力按彈性理論的方法計(jì)算。主梁的內(nèi)力按彈性理論的方法計(jì)算。 荷載荷載主梁主要承受次梁傳來的荷載和主梁的自重以及粉刷層重，為簡(jiǎn)化計(jì)算，主梁自重、主梁主要承受次梁傳來的荷載和主梁的自重以及粉刷層重，為簡(jiǎn)化計(jì)算，主梁自重、粉刷

11、層重也簡(jiǎn)化為集中荷載，作用于與次梁傳來的荷載相同的位置。粉刷層重也簡(jiǎn)化為集中荷載，作用于與次梁傳來的荷載相同的位置。荷載總設(shè)計(jì)值：荷載總設(shè)計(jì)值： G+Q=141.6kN 計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算簡(jiǎn)圖主梁為兩端支承于磚墻上，中間支承于柱頂?shù)娜邕B續(xù)梁，主梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度主梁為兩端支承于磚墻上，中間支承于柱頂?shù)娜邕B續(xù)梁，主梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度為為370mm，柱的截面尺寸為，柱的截面尺寸為400mm400mm。計(jì)算跨度的確定計(jì)算跨度的確定:主梁的跨長(zhǎng)主梁的跨長(zhǎng)如圖如圖10.25所示所示。邊跨：邊跨：l0= 6060mm或或l0= 6022mm，取小值，取小值,l0=6022mm中跨：中跨：l0=l=600

12、0mm計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖如圖10.26所示所示?？绮钚∮诳绮钚∮?0%，故可按附表計(jì)算內(nèi)力。，故可按附表計(jì)算內(nèi)力。 內(nèi)力的計(jì)算及內(nèi)力包絡(luò)圖內(nèi)力的計(jì)算及內(nèi)力包絡(luò)圖A. 彎矩設(shè)計(jì)值彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：計(jì)算公式：M=k1Gl0+k2Ql0計(jì)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果見表見表10.7。B.剪力設(shè)計(jì)值剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：計(jì)算公式：V=k3G+k4Q計(jì)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果見表見表10.8。 C.內(nèi)力包絡(luò)圖內(nèi)力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖：彎矩包絡(luò)圖：邊跨的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩邊跨的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩Mmax、跨內(nèi)最小彎矩、跨內(nèi)最小彎矩Mmin、B支座最大負(fù)彎矩支座最大負(fù)彎矩-MBmax，它們分別對(duì)應(yīng)的荷載組合是：，它們分別對(duì)應(yīng)

13、的荷載組合是：+、+、+。在同一基線上分別繪制這。在同一基線上分別繪制這三組荷載作用下的彎矩圖。三組荷載作用下的彎矩圖。在荷載組合在荷載組合+作用下：此時(shí)作用下：此時(shí)MA=0，MB=-77.04+(-74.83)=-151.87kNm，以這兩個(gè)，以這兩個(gè)支座彎矩值的連線為基線，疊加邊跨在集中荷載支座彎矩值的連線為基線，疊加邊跨在集中荷載G+Q=141.6kN作用下的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，作用下的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，則第一個(gè)集中荷載處的彎矩值為則第一個(gè)集中荷載處的彎矩值為1/3(G+Q)l01-1/3MB=233.62kNm第二個(gè)集中荷載處的彎矩值為第二個(gè)集中荷載處的彎矩值為1/3(G+Q)l01-2/3MB

14、183kNm至此，可以繪出邊跨在荷載組合至此，可以繪出邊跨在荷載組合+作用下的彎矩圖，同樣也可以繪制邊跨分別在作用下的彎矩圖，同樣也可以繪制邊跨分別在+作用下和在作用下和在+作用下的彎矩圖。作用下的彎矩圖。中跨的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩中跨的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩Mmax，跨內(nèi)最小彎矩，跨內(nèi)最小彎矩Mmin，B支座最大負(fù)彎矩支座最大負(fù)彎矩-MBmax，C支座最大負(fù)彎矩支座最大負(fù)彎矩-MCmax。它們分別對(duì)應(yīng)的荷載組合是：。它們分別對(duì)應(yīng)的荷載組合是：+、+、+和和+。在同一基線上分別繪制在這些荷載組合作用下的彎矩圖，即可得到中跨。在同一基線上分別繪制在這些荷載組合作用下的彎矩圖，即可得到中跨的彎矩

15、包絡(luò)圖。的彎矩包絡(luò)圖。所計(jì)算的跨內(nèi)最大彎矩與表所計(jì)算的跨內(nèi)最大彎矩與表10.7中的跨內(nèi)最大彎矩稍有差異，這主要是由于計(jì)算跨度中的跨內(nèi)最大彎矩稍有差異，這主要是由于計(jì)算跨度并不是完全等跨所致。并不是完全等跨所致。主梁的彎矩包絡(luò)圖主梁的彎矩包絡(luò)圖如圖如圖10.27所示所示。剪力包絡(luò)圖：剪力包絡(luò)圖：根據(jù)表根據(jù)表10.8，在荷載組合，在荷載組合+時(shí)，時(shí)，VAmax=116.24kN，至第一集中荷載處剪力降為，至第一集中荷載處剪力降為116.24-141.6=-25.36kN，至第二集中荷載處，剪力降為，至第二集中荷載處，剪力降為-25.95-141.6=-166.96kN；同樣可以；同樣可以計(jì)算在荷載

16、組合計(jì)算在荷載組合+作用下各處的剪力值。據(jù)此即可繪制剪力包絡(luò)圖，作用下各處的剪力值。據(jù)此即可繪制剪力包絡(luò)圖，如圖如圖10.28所示所示。 配筋的計(jì)算配筋的計(jì)算A.受力主筋。受力主筋。主梁支座按矩形截面設(shè)計(jì)，截面尺寸為主梁支座按矩形截面設(shè)計(jì)，截面尺寸為250mm600mm，跨內(nèi)按，跨內(nèi)按T形截形截面設(shè)計(jì)，翼緣寬度如下確定：面設(shè)計(jì)，翼緣寬度如下確定：主梁考慮內(nèi)支座處布置兩排鋼筋，跨中布置一排鋼筋，因此跨中主梁考慮內(nèi)支座處布置兩排鋼筋，跨中布置一排鋼筋，因此跨中h0=h-35=600-35=565mm，支座截面，支座截面h0=h-70=530mm。hf/h0=0.140.1，所以翼緣寬度取下兩式最小

17、值：，所以翼緣寬度取下兩式最小值：bf=l0/3=2000mmbf=b+sn=4750mm即取即取bf=2000mm?？紤]主梁支座寬度的影響，考慮主梁支座寬度的影響，B支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值為：支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值為：MB= 223.7kNm 跨內(nèi)截面處：跨內(nèi)截面處：M=233.621fcbfhf(h0-hf/2)=806.4kNm因此屬于第一類因此屬于第一類T形截面，配形截面，配筋的具體計(jì)算筋的具體計(jì)算見表見表10.9。B.箍筋與彎起鋼筋箍筋與彎起鋼筋：驗(yàn)算截面尺寸：驗(yàn)算截面尺寸：hw=h0-80=530-80=450mmhw/b=1.84所以所以0.25cfcbh0=318kNVmax=18

18、3.53kN即截面尺寸符合要求。即截面尺寸符合要求。箍筋的計(jì)算：箍筋的計(jì)算：假設(shè)采用雙肢箍筋假設(shè)采用雙肢箍筋8200，則，則Vcs=172005NVA=116240NVBr=162380NVB1=183530N即即B支座左邊尚應(yīng)配彎起鋼筋：支座左邊尚應(yīng)配彎起鋼筋：Asb=67.9mm2按按45角彎起一根角彎起一根118，Asb=254.5mm238.8mm2。因主梁剪力圖形呈矩形，故在支座左邊因主梁剪力圖形呈矩形，故在支座左邊2m長(zhǎng)度內(nèi)，布置長(zhǎng)度內(nèi)，布置3道彎起鋼筋，即先后彎起道彎起鋼筋，即先后彎起220+118。 C.次梁處附加橫向鋼筋。次梁處附加橫向鋼筋。由次梁傳來的集中力由次梁傳來的集中

19、力F1=39.42+93.6=133.02kNh1=600-400=200mms=2h1+3b=2200+3200=1000mm取附加箍筋為雙肢取附加箍筋為雙肢8200，另配以吊筋，另配以吊筋118，箍筋在次梁兩側(cè)各布置，箍筋在次梁兩側(cè)各布置3排，則：排，則：2fyAsbsin+mnfyvAsv1=234714.9NF1=13302N即滿足要求。即滿足要求。 主梁下砌體局部承壓強(qiáng)度的驗(yàn)算主梁下砌體局部承壓強(qiáng)度的驗(yàn)算主梁下設(shè)梁墊，具體計(jì)算略。主梁下設(shè)梁墊，具體計(jì)算略。（6） 繪制板、次梁、主梁的施工圖繪制板、次梁、主梁的施工圖板、次梁、主梁施工圖分別見板、次梁、主梁施工圖分別見圖圖10.29、圖

20、圖10.30和和圖圖10.31。圖10.19樓蓋平面圖 圖10.20結(jié)構(gòu)平面布置圖 圖10.21板的跨長(zhǎng) 圖10.22板的計(jì)算簡(jiǎn)圖 表表10.5板的配筋計(jì)算板的配筋計(jì)算 圖10.23 次梁的跨長(zhǎng) 圖10.24 次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖 表表10.6 次梁的配筋計(jì)算表次梁的配筋計(jì)算表 圖10.25主梁的跨長(zhǎng) 圖10.26主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖 表表10.7主梁彎矩計(jì)算表主梁彎矩計(jì)算表 表表10.8主梁剪力計(jì)算表主梁剪力計(jì)算表 圖10.27 主梁的彎矩包絡(luò) 圖10.28 主梁的剪力包絡(luò)圖 表表10.9 主梁配筋計(jì)算表主梁配筋計(jì)算表 圖10.29 板的配筋圖 圖10.30 次梁的配筋圖 圖10.31 主梁的配筋圖 某

21、廠房雙向板肋形樓蓋的結(jié)構(gòu)布置某廠房雙向板肋形樓蓋的結(jié)構(gòu)布置如圖如圖10.43所示所示，樓蓋支承梁截面為，樓蓋支承梁截面為250mm500mm，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=8kN/m2，樓蓋總的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為，樓蓋總的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為gk=4.5kN/m2，板厚，板厚100mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C20，板中鋼筋為，板中鋼筋為HPB235，試設(shè)計(jì)此樓蓋。，試設(shè)計(jì)此樓蓋。【解解】（1） 按彈性理論設(shè)計(jì)按彈性理論設(shè)計(jì) 荷載設(shè)計(jì)值荷載設(shè)計(jì)值恒荷載設(shè)計(jì)值：恒荷載設(shè)計(jì)值：g=gk1.2=4.51.2=5.4kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值：活荷載設(shè)計(jì)值：雙向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)例題雙向板肋形樓蓋

22、設(shè)計(jì)例題由于活荷載標(biāo)準(zhǔn)值由于活荷載標(biāo)準(zhǔn)值8kN/m24kN/m2，按規(guī)范要求，荷載分項(xiàng)系數(shù)取，按規(guī)范要求，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.3，即，即q=qk1.3=81.3=10.4kN/m2正對(duì)稱荷載：正對(duì)稱荷載： g=g+q/2=5.4+5.2=10.6kN/m2反對(duì)稱荷載：反對(duì)稱荷載： q=q/2=5.2kN/m2荷載總設(shè)計(jì)值荷載總設(shè)計(jì)值: g+q=5.4+10.4=15.8kN/m2 計(jì)算跨度計(jì)算跨度內(nèi)區(qū)格板的計(jì)算跨度取支承中心間的距離；邊區(qū)格板的計(jì)算跨度取凈跨內(nèi)區(qū)格板的計(jì)算跨度取支承中心間的距離；邊區(qū)格板的計(jì)算跨度取凈跨+內(nèi)支座寬內(nèi)支座寬度一半度一半+板厚一半或取凈跨板厚一半或取凈跨+內(nèi)支座寬度一

23、半內(nèi)支座寬度一半+邊支座支承長(zhǎng)度一半，兩者取小值，具體邊支座支承長(zhǎng)度一半，兩者取小值，具體數(shù)值數(shù)值見表見表10.11。 彎矩設(shè)計(jì)值彎矩設(shè)計(jì)值現(xiàn)以現(xiàn)以A區(qū)格板為例說明各彎矩設(shè)計(jì)值的計(jì)算過程。區(qū)格板為例說明各彎矩設(shè)計(jì)值的計(jì)算過程。l01/l02=0.8125先計(jì)算跨中彎矩：先計(jì)算跨中彎矩：m1=k1gl012+k2ql012m2=k3gl012+k4ql012所以所以m1=8.6kNmm2=5.04kNmm1=m1+m2=9.44kNmm2=m2+m1=6.47kNm計(jì)算支座彎矩：計(jì)算支座彎矩：計(jì)算公式：計(jì)算公式：m=kpl012 m=kpl012m=kpl012 m=kpl012所以所以m=-1

24、5.73kNmm=m=-15.73kNmm=-13.39kNmm=m=-13.39kNm按照同樣的方法可以求得其它各區(qū)格在各截面上的彎矩設(shè)計(jì)值。計(jì)算結(jié)果見表按照同樣的方法可以求得其它各區(qū)格在各截面上的彎矩設(shè)計(jì)值。計(jì)算結(jié)果見表10.11。 配筋計(jì)算配筋計(jì)算截面的有效高度：截面的有效高度：l01方向跨中截面的有效高度方向跨中截面的有效高度h01=h-20=100-20=80mm，l02方向方向跨中截面的有效高度跨中截面的有效高度h02=h-30=100-30=70mm，支座截面，支座截面h0=h01=80mm。截面的設(shè)計(jì)彎矩：樓蓋周邊未設(shè)圈梁，因此只能將截面的設(shè)計(jì)彎矩：樓蓋周邊未設(shè)圈梁，因此只能將

25、A區(qū)格跨中彎矩折減區(qū)格跨中彎矩折減20%，其余，其余均不折減；支座彎矩均按支座邊緣處的彎矩取值，即按下式計(jì)算：均不折減；支座彎矩均按支座邊緣處的彎矩取值，即按下式計(jì)算：M=Mc-V0b/2AB支座計(jì)算彎矩：支座計(jì)算彎矩：-(15.73+14.06)/2-1/215.83.470.25/2=-11.47kNmAC支座計(jì)算彎矩：支座計(jì)算彎矩：-(13.39+13.55)/2-1/215.84.370.25/2=-9.15kNmBD支座計(jì)算彎矩：支座計(jì)算彎矩：-(16.57+14.31)/2-1/215.84.370.25/2=-12.01kNmCD支座計(jì)算彎矩：支座計(jì)算彎矩：-(16.08+17.

26、11)/2-1/215.83.470.25/2=-13.17kNm所需鋼筋的面積所需鋼筋的面積:為計(jì)算簡(jiǎn)便，近似取為計(jì)算簡(jiǎn)便，近似取=0.9。As=m/(0.9h0fy)截面配筋計(jì)算截面配筋計(jì)算見表見表10.12。（2） 按塑性理論的計(jì)算按塑性理論的計(jì)算 荷載設(shè)計(jì)值：荷載設(shè)計(jì)值：p=g+q=15.8kN 計(jì)算跨度計(jì)算跨度邊跨：邊跨：l0=ln+a/2或或l0=ln+h/2，取小值，因在磚墻上的支承長(zhǎng)度，取小值，因在磚墻上的支承長(zhǎng)度a=180mmh=100mm，故邊跨計(jì)算跨度按，故邊跨計(jì)算跨度按l0=ln+h/2計(jì)算。計(jì)算。中跨：中跨： l0=ln具體計(jì)算如下：具體計(jì)算如下：A區(qū)格：區(qū)格：l01

27、=ln1=3.65ml02=ln2=4.55mB區(qū)格：區(qū)格：l01=ln+h/23.34ml02=ln2=4.8-0.25=4.55mC區(qū)格區(qū)格:l01=ln1=3.9-0.25=3.65ml02=ln2+h/24.24mD區(qū)格：區(qū)格：l01=3.34ml02=4.24m 計(jì)算彎矩及配筋計(jì)算彎矩及配筋根據(jù)計(jì)算假定，跨中鋼筋在離支座根據(jù)計(jì)算假定，跨中鋼筋在離支座l01/4處彎起一半并伸入支座，并且對(duì)所有區(qū)格均處彎起一半并伸入支座，并且對(duì)所有區(qū)格均取取0.6，=2；利用式；利用式(10.23)計(jì)算各塑性鉸線上總的極限彎矩，并用計(jì)算各塑性鉸線上總的極限彎矩，并用As1表示，然后將各表示，然后將各彎矩

28、表達(dá)式代入式（彎矩表達(dá)式代入式（10.22）即可求得各截面的配筋。）即可求得各截面的配筋。其中其中h01=80mm,fy=210N/mm2。a.A區(qū)格板區(qū)格板M1=5.5107As1NmmM2=2.235107As1NmmM=1.38108As1NmmM=M=1.38108As1NmmM=M= 6.62107As1Nmm將上述各值代入式（將上述各值代入式（10.22)得：得：2(5.5+2.235+13.8+6.62)107As1=1/1215.81/100036502(34550-3650)解得：解得：As1=0.3115mm2/mm=311.5mm/m考慮跨中鋼筋折減考慮跨中鋼筋折減20%

29、，即可得，即可得:As1=311.50.8=249.2mm2/m選用選用8200(As=251mm2)As2=0.6249.2=149.5mm2/m選用選用6190(As=149mm2)As=As=623mm2/m選用選用8/10100(As=644mm2)As=As=373.8mm2/m選用選用6/895(As=414mm2)b.B區(qū)格板區(qū)格板其長(zhǎng)邊一側(cè)置于墻上，另一側(cè)已由其長(zhǎng)邊一側(cè)置于墻上，另一側(cè)已由A區(qū)格計(jì)算出所配鋼筋，即區(qū)格計(jì)算出所配鋼筋，即As=644mm2/m,As=0。由式由式(10.23)得：得：M1=5.617107As1NmmM2=2.045107As1NmmM=4.43107NmmM=0M=M=6.06107As1Nmm將上述各值代入式（將上述各值代入式（10.22)得：得：2(5.617+2.045+6.06)107As1+4.43107=1/1215