蓋梁實(shí)用模板驗(yàn)算

1、惠東凌坑至碧甲高速公路土建工程I標(biāo)段K2+250中橋蓋梁抱箍支架模板驗(yàn)算編制人:審核人:審批人:審批時(shí)間：年月日惠東凌坑至碧甲高速公路土建工程I標(biāo)段聯(lián)合體項(xiàng)目部永昌路橋施工處2011年9月惠東凌坑至碧甲高速公路土建工程I標(biāo)段K2+250中橋蓋梁抱箍支架模板驗(yàn)算目錄K2+250中橋蓋梁抱箍支架驗(yàn)算 -3 -第一章、編制依據(jù) -3 -第二章、工程概況 -3 -第三章、支架設(shè)計(jì)要點(diǎn) -3 -第四章、抱箍支架驗(yàn)算 -4 -4.1、K2+250中橋蓋梁、墩柱、系梁立面圖 -4 -4.2、荷載計(jì)算-5 -4.3、結(jié)構(gòu)檢算-6 -K2+250中橋蓋梁抱箍支架驗(yàn)算第一章、編制依據(jù)1、惠東凌坑至碧甲高速公路兩階

2、段施工圖，以及設(shè)計(jì)變更、補(bǔ)充、修改圖紙及 文件資料。2、國(guó)家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗(yàn)收規(guī)和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（城市建設(shè) 部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)、標(biāo)準(zhǔn)等。3、現(xiàn)場(chǎng)勘察和研究所獲得的資料，以及相關(guān)補(bǔ)充資料。4、建設(shè)單位、監(jiān)理單位對(duì)本工程施工的有關(guān)要求。5、我單位施工類似工程項(xiàng)目的能力和技術(shù)裝備水平。6參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)、混凝土工程模板與支架技 術(shù)、公路橋涵施工手冊(cè)、建筑施工計(jì)算手冊(cè)。第二章、工程概況本橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力鋼筋砼空心板， 下部構(gòu)造為雙柱式橋墩，肋式橋臺(tái)，灌注 樁基。其中下部結(jié)構(gòu)包括橋臺(tái) 2個(gè)，C35砼425.81m3;系梁6片，C35砼33.9m3;墩

3、柱12根，C35砼67吊；蓋梁6片，C35砼159.9m3;墊石224塊，C35砼3.17m3。第三章、支架設(shè)計(jì)要點(diǎn)1、蓋梁結(jié)構(gòu)蓋梁全長(zhǎng)13.8m,寬1.6 m，高1.3m,砼體積為26.65m3，墩柱1.1m，柱中心 間距7.97m。2、抱箍法支撐體系設(shè)計(jì)側(cè)模的背部支撐由木楞和外鋼楞組成，直接支撐模板的龍骨為木楞。用以支撐木 楞為外鋼楞組成，即外鋼楞組裝成墻身模板時(shí)，通過(guò)穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)， 每個(gè)穿螺墻栓成為外鋼楞組成的支點(diǎn)，水平間距 600mm蓋梁底模下部采用寬x高為0.10m x 0.10m的方木作橫梁，間距0.30m。蓋梁底 模兩懸出端下設(shè)三角支架支撐，三角架放在橫梁上。在橫梁

4、底部采用45A工字鋼連接 形成縱梁，縱梁位于墩柱兩側(cè)，中心間距 1.1m，單側(cè)長(zhǎng)度15m縱梁底部用四根鋼管 作連接梁。橫梁直接耽在縱梁上，縱梁之間用銷子連接，連接梁與縱梁之間用旋轉(zhuǎn)扣 件連接。抱箍采用兩塊半圓弧型鋼板制成，鋼板厚t=16mm高0.6m，抱箍牛腿鋼板厚20mm寬0.27m，采用12根M24高強(qiáng)螺栓連接。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力， 同時(shí)對(duì)墩柱砼面保護(hù)，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層3mm厚的橡膠墊，縱梁與抱箍之間采 用U型螺栓連接。抱箍構(gòu)件形象示意圖如圖 1所示。圖1：抱箍構(gòu)件形象示意圖（半個(gè)）第四章、抱箍支架驗(yàn)算4.1、K2+250中橋蓋梁、墩柱、系梁立面圖4.2、荷載計(jì)算1、荷載分

5、析根據(jù)本橋蓋梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過(guò)程中將涉及到以下荷載形式：qi 蓋梁自重荷載，新澆混凝土密度取 2600kg/m3。q2蓋梁底模、側(cè)模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取q2= 1.0kPa（偏于安全）。qa施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，當(dāng)計(jì)算模板及其 下肋條時(shí)取2.5kPa ;當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他承載構(gòu)件時(shí)取1.0kPa。q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對(duì)底板取 2.0kPa，對(duì)側(cè)板取4.0kPa。q5新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力。q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取 2.0kPa。q7 支架自重，經(jīng)計(jì)算支架在 60cmx 60cmX 120cm形式時(shí)其自重為2.94kPa。2、荷載組合

6、模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱何載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算+側(cè)模計(jì)算+3、荷載計(jì)算蓋梁自重一一q1計(jì)算根據(jù)K2+250中橋連蓋梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，取蓋梁最大截面為例，對(duì)蓋梁自重計(jì)算，并對(duì)最大截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先進(jìn)行自重計(jì)算 蓋梁最大截面處q1計(jì)算蓋梁最大截面根據(jù)橫斷面圖，則:巴=2663 =3&PaB B16取 1.2 的安全系數(shù)，則 qi = 33.8 x 1.2 = 40.56kPa注：B蓋梁底寬，取1.6m，將蓋梁全部重量平均到底寬圍計(jì)算偏于安全。 新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力 q5計(jì)算因現(xiàn)澆蓋梁采取水平分層以每層 30cm高度澆筑，在豎向上以V=0.8m/h澆

7、筑速度 控制，砼入模溫度T=28C控制，因此新澆混凝土對(duì)側(cè)模的最大壓力q5=PmK r hK為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當(dāng) r=26KN/m；h=0.22 x 4X 1.0 x 1.15 x (1.5) 1/2=1.239m取 1.3m；q5=Pm K r h 1.2 26 1.3 40.56KPa4.3、結(jié)構(gòu)檢算1、底模板計(jì)算：蓋梁底模采用膠合板，鋪設(shè)在縱向間距 0.3m的縱橋向方木上，進(jìn)行受力分析, 并對(duì)受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化（偏于安全）如下圖：膠合板底模及支撐系統(tǒng)簡(jiǎn)圖q(kN/m)'I I I I I I I 20 . | I | I | I | '3010X 1

8、0 cm順橋向方木蓋梁底模板計(jì)算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l= (40.56+1.0+2.5+2) X 0.3=13.818kN/ml 2則：Mmax=q813.818 0.320.155KN m8模板需要的截面模量：W=M0155 3 2.87 10 5 mw 0.90.9 6.0 10模板的寬度為1.0m，根據(jù)W b得h為：h=6 W6 2.87 10 50.0131m 13.1mm bk1因此模板采用1220X 2440X 15mn規(guī)格的膠合板。2、側(cè)模驗(yàn)算、側(cè)模基本參數(shù)側(cè)模的背部支撐由木楞和外鋼楞組成，直接支撐模板的龍骨為木楞。用以支撐木 楞為外鋼楞組成，即外鋼楞組裝成墻身

9、模板時(shí)，通過(guò)穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)， 每個(gè)穿墻螺栓成為外鋼楞組成的支點(diǎn)，水平間距 600mm模板面板厚度h=15mm彈性模量E=6000N/miii抗彎強(qiáng)度f(wàn)=11N/mm2?？辜魪?qiáng)度 設(shè)計(jì)值v=1.5N/mm。楞采用方木，截面100X 100mm每道楞1根方木，間距300mm外楞采用圓鋼管48X 3.5，每道外楞2根鋼楞，間距600mm穿墻螺栓水平距離600mm穿墻螺栓豎向距離600mm直徑14mm、側(cè)模板厚度計(jì)算楞采用方木，截面100X 100mm每道楞1根方木，按間距300mr計(jì)算。q=( q4+ q5)l= (4.0+40.56) X 0.3=13.37kN/m則:M max=q

10、l213.37 0.3280.150KN m模板需要的截面模量：W=M0.150 3 2.778 10 5mW 0.90.9 6.0 1038模板的寬度為1.0m,根據(jù)W b得h為:h=6 W 6 彳778 10 5 b10.0129m12.9mm因此模板采用1220X 2440X15mn規(guī)格的膠合板。根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)，為了保證蓋梁底面的平整度，側(cè)面垂直度，通常膠合板的厚度均 采用12mm以上，因此模板采用1220X 2440X 15mn規(guī)格的膠合板。、側(cè)模板、外楞的計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。、新澆混凝土側(cè)壓力：q5=PmK r h

11、 1.2 26 1.3 40.56KPa、側(cè)模板楞的計(jì)算楞直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，楞采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W= 10.00 X 10.00 X 10.00/6 = 166.67cm 3;I = 10.00 X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 833.33cm 4;q (»m楞計(jì)算簡(jiǎn)圖a. 楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算：2M=0.107ql其中，M-楞跨中計(jì)算最大彎距（N mm）I- 計(jì)算跨度（外楞間距）：l =600.0mm ;q-作用在楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q

12、1： 1.2 X 40.56 X 0. 3X 0.90= 13.141kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2： 1.4 X 4.00 X 0. 3X 0.90= 1.512kN/m，其中，0.90 為折減系數(shù)。q =13.141+1.512=14.653kN/m;楞的最大彎距：M =0.107 X 14.653 X 600.0 X 600.0= 5.64 X 105N.mm楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：(T =M/W< f其中，（T -楞承受的應(yīng)力（N/mn2）;M -楞計(jì)算最大彎距（N mm）W -楞的截面抵抗矩 伸用），W=16.67X 104;f -楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2） ;

13、f=11.000N/mm2;,.CAQ楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：c = 5.64 X 10/16.67 X 10 = 3.386N/mm ;楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 11N/mm 2;楞的最大應(yīng)力計(jì)算值（T = 3.386N/mm小于 楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=11N/mm 2,滿足要求！b. 楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的五跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：V =0.607ql其中，V 楞承受的最大剪力；I- 計(jì)算跨度（外楞間距）：l =600.0mm ;q-作用在楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1： 1.2 X 40.56 X 0. 3X 0.90= 13.141kN/m； 傾倒

14、混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2： 1.4 X 4.00 X 0. 3X 0.90=1.512kN/m，其中, 0.90為折減系數(shù)。q =13.141+1.512=14.653kN/m;楞的最大剪力：V = 0.607 X 14.653 X 600.0 =5336.6N ;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：T=3V/（2b h n） < fv其中，T-楞的截面的最大受剪應(yīng)力（N/mm）;V- 楞計(jì)算最大剪力（N） : V = 533.6N ;b-楞的截面寬度（mm）： b = 100.0mm ;hn-楞的截面高度（mm）： hn = 100.0mm ;fv-楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mn2）: fv = 1

15、.500 N/mm 2;楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值：T =3X 5336.6/（2 X 100.0 X 100.0）=0.800N/mm2;楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值T =0.800N/mm2小于楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm,滿足要求！c. 楞的撓度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 撓度驗(yàn)算公式如下：4v = 0.632ql/ (100EI )V v = 1/400其中，V -楞的最大撓度(mm)；q-作用在楞上的線荷載(kN/m) : q =40.56 X 0. 3=12.168kN/m；l- 計(jì)算跨度(外楞間距):l =600.0mm;E-

16、楞彈性模量(N/mm): E = 6000.00 N/mm 2 ;I- 楞截面慣性矩(mni): 1=8.33 X 10”血楞的最大撓度計(jì)算值：V = 0.6 32X 12168X 6004/(100 X 6000X 8.33 X 106) = 0.009mm ;楞的最大容許撓度值：V =1.5mm楞的最大撓度計(jì)算值 v=0.009mm小于 楞的最大容許撓度值v = 1.5mm滿 足要求！、側(cè)模板外楞的計(jì)算外楞承受楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，外楞采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：外鋼楞的規(guī)格:圓鋼管48X 3.5 ;外鋼楞截面抵抗矩W= 5.08cm 3;

17、外鋼楞截面慣性矩I = 12.19cm 4;qqq12.69kN12.69kN12.69kN600600600A 真至B250250250外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖a. 外楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計(jì)算公式：M=0.107ql其中，作用在外楞的荷載:q=(1.2 X 40.56+1.4 X 4) X 0. 3X 0. 6/2=4.88kN ;外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距):l = 600mm ;外楞最大彎矩:M = 0.107 X 4880X 600.00= 3.13 X 105 N mn;強(qiáng)度驗(yàn)算公式：（T =M/W< f其中，c - 外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值（N/mn2）M -外楞的最大彎距（N

18、mm） M = 3.13 X 105 N mmW -外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08 X 103 mm；f - 外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）, f = 205.000N/mm 2;外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：（T =3.13 X 105/5.08 X 103 =61.67N/mm2;外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值（T =61.67N/mm小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.00N/mm2,滿足要求！b. 外楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：V=0.65P其中，P-作用在外楞的荷載:P = （1.2 X 40.56 +1.4 X 4） X 0.3 X 0. 6/2=4.88kN ;V- 外楞計(jì)算最大剪力（N）;3

19、外楞的最大剪力：V = 0.65 X 4880= 3.17 X 10 N;外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=2V/A< f v其中，T-外楞的截面的最大受剪應(yīng)力（N/mml）;V- 外楞計(jì)算最大剪力（N） : V = 3.17 X 103N;A -鋼管的截面面積（mm）: A = 489.23mm2 ;f v-外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）: fv = 120 N/mm2;主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值：T =2X 3170/489.23=12.96N/mm2;外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值T =12.96N/mm2小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=120N/mm 滿足要求！c. 外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建

20、筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載 作用。撓度驗(yàn)算公式如下:V =1.146ql4 /(100EI )< V =1/400其中，q-楞作用在支座上的荷載(kN/m):P =40.56 X 0.3X 0. 60= 7.301kN/m;v -外楞最大撓度(mm)；l-計(jì)算跨度(水平螺栓間距):l =600.0mm;E-外楞彈性模量(N/mm): E = 210000.00N/mm2;I-外楞截面慣性矩(mnn) ,1=1. 219X 105mri外楞的最大撓度計(jì)算值：V = 1.146 X 7.301 X 6004/(100 X 2.10 X 105X 1.219 X

21、 105) = 0.424mm ;外楞的最大容許撓度值：V = 1.5mm外楞的最大撓度計(jì)算值v=0.424mmj、于 外楞的最大容許撓度值v = 1.5mm滿足要求！、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下：N<N=f X A其中N -穿墻螺栓所受的拉力；A -穿墻螺栓有效面積(mm2);f -穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mn2;查表得：穿墻螺栓的型號(hào)：M14 ;穿墻螺栓有效直徑：11.55 mm ;穿墻螺栓有效面積：A = 105 mm 2;穿墻螺栓最大容許拉力值：N = 1.70 X 105X 1.05 X 10-4 = 17.85 kN ;穿墻螺栓所受的最大拉力：N =40.56

22、 X 0.6 X 0. 6=14.602 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=14.602kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值17.85 kN。3、蓋梁底模下順橋向方木驗(yàn)算本施工方案中蓋梁底模底面橫橋向采用10X 10cm方木，方木按L= 60cm進(jìn)行驗(yàn)算，實(shí)際布置跨距均不超過(guò)上述該值。如下圖將方木簡(jiǎn)化為如圖的簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)（偏于安 全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)如油松、松 等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。q(KN/m)尺寸單位：cm方木材質(zhì)為杉木, Sw =11MPa St=1 7MPa E=9000MPa蓋梁按兩墩柱凈距離7.97m計(jì)算，方木順橋向跨度L= 60cm進(jìn)行

23、驗(yàn)算 方木間距計(jì)算q = (qi+ q2+ q3+ q4)x B= (40.56+1.0+2.5+2) X 7.97=367.098kN/mM = (1/8) qL2=(1/8) X 367.098 X住66.519kNmW=(bh2)/6=(0.1 x 0.12)/6=0.000167m3則 n= M/( W X SW )=16.519/(0.000167 X 110X0.9)=9.99(取整數(shù) n= 10 根) d= B/(n-1)=7.97/9=0.885m注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，方木間距小于 0.885m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d取0.

24、30m，貝U n = 7.97/0.30 = 27根。 每根方木撓度計(jì)算方木的慣性矩 I=(bh3)/12=(0.1 x 0.13)/12=8.33 x 10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384) X (qL4)/(EI) =(5/384) X (367.098X 0.64)/(27 X 9X 106 X 8.33 X 10-6 X 0.9) =3.40X 10-4m< 1/400=0.6/400=1.5X 10-3m(撓度滿足要求) 每根方木抗剪計(jì)算S t = (1/2)(qL)/(nA)=(1/2) X (367.098 X 0.6)/(27 X 0.1 X 0.1 X0.

25、9）=0.453 MPav賞=1.7 MPa符合要求。6、工字鋼平臺(tái)抱箍體系驗(yàn)算：在蓋梁抱箍上鋪設(shè)兩根I45a工字鋼（橫橋向）、工字鋼上再橫鋪10cm*10cm方條（順橋向間距0.3m）。抱箍法支架體系構(gòu)造如下圖。蓋梁施工示意圖13.81 米槽鋼支架驗(yàn)算中將工字鋼受力體系簡(jiǎn)化成如下圖計(jì)算模式（偏于安全）' 11Ra'2.92 米R(shí)b7.97 米2.92 米Q=26.65X 26=692.9 kPa0總=Q+ q2+ q 3+ q 4+ q 7= 699.84 kPa45a 工字鋼基本數(shù)據(jù)為：E=210Gpa W=1432.9c l=32241cm4, c =145Mpao 理論

26、重量=80.38Kg/m蓋梁簡(jiǎn)支中間段長(zhǎng)度為7.97米，兩端懸臂長(zhǎng)度為2.92米。為簡(jiǎn)化計(jì)算，荷載按均布荷載考慮，單根工字鋼承受的均布荷載為：699.84 /13.81/2=25.36 KN/m 。(1) 、最大彎曲應(yīng)力驗(yàn)算：2M中2/2=92.37 KN.m(T maFMMW=108.11*1000/ (1432.9*10-6) =75.448Mpa< c =145 Mpa(2) 、撓度驗(yàn)算： 、只考慮中間段荷載時(shí)：y=-( 5*ql 4)/(384EI)=(4)/(384*210*109*32241*10-8)=19.6mm 、懸臂端彎矩對(duì)跨中截面產(chǎn)生的上撓度：y=ML/16EI=

27、( 2)/( 16*210*322410)=8.43mm跨中最終撓度為：19.6-8.43=11 mm 方向向下f=11 < f=7970/400=20 mm驗(yàn)算通過(guò)。 、懸臂端撓度：44/ (8*210*322410) =3.50mmf=3.50 < f=2920/400=7.3 mm驗(yàn)算通過(guò)(3) 、結(jié)論：受力和變形均滿足7. 抱箍驗(yàn)算抱箍能否承受蓋梁的重力取決于抱箍與柱子的摩擦力，驗(yàn)算時(shí)摩擦力取滑動(dòng)摩擦 力，此處最大滑動(dòng)摩擦力 N取值為R=175.11 KN。(1) 、高強(qiáng)螺栓數(shù)目計(jì)算高強(qiáng)螺栓的容許承載力公式：Nl=P卩n/K,式中：P高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取 225 K N;卩

28、一摩擦系數(shù)，取0.3 ;n傳力接觸面數(shù)目，取1;K 安全系數(shù)，取1.7。則:Nl= 225 X 0.3 X 1/1.7=39.7KN螺栓數(shù)目m計(jì)算：m=N/M= 175.11/39.7=4.4 個(gè)，本構(gòu)件取 m=6個(gè)。(2) 、螺栓抗剪、抗拉應(yīng)力驗(yàn)算每條高強(qiáng)螺栓承受的抗剪力：N =N/10=175.11/6=29.2KN v N=39.7KN，滿足抗剪要求。抱箍體對(duì)墩柱體的壓力：N=K*N/ 卩=1.2 X 175.11 /0.3=700.44KN每條螺栓拉力：N= Ny /6=116.7 KNVS=225KN，滿足抗拉要求。式中：卩一抱箍鋼板與橡膠墊之間的摩擦系數(shù)，取值0.3K荷載安全系數(shù)，

29、取值1.2Nl每個(gè)高強(qiáng)螺栓的容許承載力S高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，M24高強(qiáng)螺栓取值225 KN(3) 、螺栓需要的終擰力矩驗(yàn)算每條螺栓拉力為：N= 116.7KN,每個(gè)螺栓的終擰扭矩R=k*N*d=227.55N m式中：k螺栓連接處的扭矩系數(shù)平均值，取 0.13,L1力臂，M24螺栓取0.015m(參考基本作業(yè)p609)(4) 、抱箍體構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算抱箍體承受螺栓的拉力： R=5N=5X 116.7=583.5KN2抱箍體鋼板的縱向截面積：S1=0.016 X 0.6=0.0096m抱箍體拉應(yīng)力：c =P/S1=60.781MPav c =140MPa，滿足抗拉要求。抱箍體剪應(yīng)力：2t = ( 1

30、/2Rc) / n r/S 1= (1/2 X 175.11 ) KN /1.727 m /0.0096 m =5.28MPa<T =85MPa,滿足抗剪要求。(5) 、抱箍體鋼板長(zhǎng)度計(jì)算抱箍鋼板伸長(zhǎng)量： L= (c /E) * L=5.5 X 10-4 m抱箍體鋼板長(zhǎng)度(半個(gè))：L=n r- L =1.726m，兩半抱箍牛腿間距取 20mm則L=1706mm半個(gè))。8、抱箍法施工方法(1) 、施工工序 在墩柱群四周搭設(shè)簡(jiǎn)易支架，高度以不超過(guò)蓋梁頂板為宜，并搭設(shè)人行爬梯， 圍好安全網(wǎng)； 用水準(zhǔn)儀在墩柱上作一水平標(biāo)志，根據(jù)蓋梁底板設(shè)計(jì)標(biāo)高反算抱箍底沿位置并 做標(biāo)記； 用吊車將抱箍底托安裝在墩柱上， 使底托頂面與抱箍底沿標(biāo)記等高，再將抱箍 安裝就位，用帶響扳手?jǐn)Q緊連接螺栓，施工時(shí)，可在扳手手柄上套一根 50cm長(zhǎng)、 48的鋼管，人踩鋼管直到所需扭矩為止，再檢查兩抱箍接頭處間隙小于或等于 2cm 即可； 用吊車將兩根40A工字鋼放在抱箍上，并用34根d16螺栓和扣件將兩條工字 鋼鎖成一