施工電梯卸料平臺

1、12兩淮融景苑二期工程施工電梯卸料平臺架搭設方案福建省第五建筑工程公司2021年6月25日一、工程概工程概況兩淮融景苑二期工程位于安徽省宿州市埔橋區(qū)西昌北路東側(cè),匯源大道西 側(cè).本項LI包括20#住宅樓、21#住宅樓、24#住宅樓、25#住宅樓、26#住宅樓、 商鋪幼兒園和二期人防地下室,主要結(jié)構(gòu)為剪力墻結(jié)構(gòu),根底形式為樁筏根底. 其中20#樓地上33層,局部34層,地下1層,建筑面積約16078. 74 m2,建 筑高度96.85m： 21#樓地上33層,局部34層,地下1層,建筑面積約 16073.45 m1,建筑高度96.85m： 24#樓地上33層,局部34層,地下1層, 建筑面積約3

2、1606. 16 m2,建筑高度96.85 m： 25#樓地上33層,局部34層, 地下1層,建筑面積約15855. 69 m2,建筑高度96.85 m； 26#樓地上29層, 局部30層,地下1層,建筑面積約9205. 38 建筑高度84.65 m：主要結(jié) 構(gòu)為剪力墻結(jié)構(gòu),3#商鋪：建筑面積約4293平方米,地上3層,建筑高度 11.55m； S4#商鋪：建筑面積約2066. 1平方米,地上3層,建筑高度11.55m； 幼兒園：建筑面積約2900. 5平方米.地上3層,建筑高度12.00m；主要結(jié)構(gòu) 為框架結(jié)構(gòu),二期人防地下室局部：總建筑面積約17161平方米,地下1層, 建筑高度3.9m.

3、施工施工升降機設置于地下室頂板上,地下室頂板強度均可到達要求,但地 下室頂板均進行加固,地下室頂板加固別行設計.二、施工電梯概述1、本工程方案安裝5臺施工電梯.2、施工電梯總安裝高度為110m.3、根據(jù)標準要求,平臺采用18厚九夾板鋪設,九夾板鋪設于100X50方木 上方,而100X50方木應設置在縱向水平桿的上方,縱向水平桿應設置在橫向水 平桿的上方,橫向水平桿通過扣件傳給立桿.這樣,100X50方木按受均布荷載 的筒支梁計算,驗算彎曲正應力和撓度；縱向、橫向水平桿按受集中荷載作用連 續(xù)梁筒支梁計算,應算彎曲正應力、撓度和扣作抗滑承載力；卸料平臺架的 整體穩(wěn)定計算可以簡化為立桿單穩(wěn)定性計算,

4、立桿步距、橫距和連墻點的堅向距 離對承載力影響較大；為進一步簡化汁算,忽略扣件偏心傳力、施工荷載偏心作 用對立桿產(chǎn)生的彎矩.4、因搭設高度大于50叫根據(jù)該工程的實際情況,卸料平臺架分二段搭設. 第一段一層至十層,搭設高40m,采用落地式平臺架,鋼管釆用外徑48mm壁厚3. 2mm 鋼管；第二段十層以上,搭設高43m,釆用懸挑型鋼式平臺架,懸挑型鋼釆用16 號工字鋼,鋼絲繩選擇6X19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MP&,直徑18. 5mm., 鋼管采用外徑48mm壁用3. 2mm鋼管.1W3I三、平臺架計算一第一段平臺架計算1、材料數(shù)量建筑物總高度40 X立桿：總共40X8二320

5、m縱向水平桿每層：3.8X4=15. 2m15.2X9=136. 8m橫向水平桿每層：1. 6X4=6. 4m6.4X9=57.6 m扶手每層:1.6X8=12. 8m12. 8X9二 115. 2 m連墻桿每層：IX 4二4m4X 16=64 m側(cè)向斜撐每層：4.2X4=16. 8m16. 8X9二 151. 2 m直角扣件每層：50個50X9=450 個旋轉(zhuǎn)扣件：50個對接扣件：48個2、荷載 自笫二層起每層荷載腳手扳的自重Gk： &二0. 35KN/nf施工荷載QJ二3KN/nT平安門重量:Q F300N/副鋼管重量含縱橫向水平桿、扶手側(cè)向作料撐G鋼扣件重量：竹芭及平安網(wǎng)重量：G

6、竹二3X28二84N3、鋼管的計算參數(shù)48X3.2管徑 d=48mm 壁厚 t=3. 2mm重量 G=34.7N/m慣性矩I二113600mm'反抗矩W 二4730mm'面積A=450mm:彈性模量E 二206000N/W回轉(zhuǎn)半徑i=15 9mm抗彎、抗壓容許應力6 =205N/mm3驗算縱向水平桿桿驗算：1縱向水平桿按三跨連續(xù)梁計算, 計算簡圖p p p Pp p p P130010001300 縱向水平桿強度驗算施工均布荷載標準值3.0KN m2,每層限載10KNG二0. 35KN/012每層所受荷載標準值Pk二30X3.6X1. 8=19. 44KN>10KN12所

7、以計算時應用 Qx=104- (3.6X1.8) =1. 54KN/m2P=1.2q 恒+1.4q 活二(1.2X350+1.4X1540) X (0.5X0.65) =837. 2NM=0. 278FL二0. 278X837. 2X 1300二302564N mm6 二 二302564/4730二64N/mm 2<6=205N/mm2 Wn強度滿足要求. 縱向水平桿剛度驗算f二 一二837.2 X 1300'* (206000 X 113600)=1.092 mm<u=13004-150 3x24EI二8. 67 mm剛度滿足要求.(2) 橫向水平桿桿驗算：橫向水平桿按單

8、跨簡支梁計算, 汁算簡圖P P P P 橫向水平桿強度驗算P二l2q 恒+1.4q 活二(1 2 X 350+1. 4 X 1540 ) X ( 1.30/2X0. 50) +1 X34. 7=871. 9NMmax二理二871.9X1500*3二435950 N mm3M maxz n xr n ?6 二=4359504-4730=92. 17N/mm 6 =205N/mm -Wn強度滿足要求. 橫向水平桿剛度驗算&島呦小昭：代沁沁心.口.75 mm<Eu> 1500-r 150=10 mm剛度滿足要求.(3) 縱向水平桿與立桿連結(jié)件的抗滑驗算P 二 1.2q 恒+1.4

9、q 活=(1.2X350+1.4X1540) X (3.6X1.8 十 8) + (2. 6 +1.6) X34. 7二2232. 26NRc二8000N抗滑滿足要求.(4) 對接扣件的抗滑力驗算由于對接扣件僅用于立桿,其僅沿軸向受擠壓力,因此不會滑脫,故不必驗算 抗滑力.(5) 連墻件驗算山于連墻件節(jié)點長度應滿足W500 mm,取最長長度500 mm,LFD二500F48二10. 415.故可不驗算其穩(wěn)定性.連墻件受力分析N的_側(cè)向風荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力0.5X1.4X 277. 2X1.2X 3=698. 5NN胡一正面風荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力0. 25X1.4X277.2X

10、1. 85X0. 6X4=430. 8NN枷力一連墻件約束腳手架外平面變產(chǎn)生的向力 5000N 連墻件的強度驗算Nl= Nmsin45°+ (N 正聞+'約束力+N 制0 5cos a ) cos45°=698. 5X0. 7072 + (430.8+ 5000) X0. 7072=4334. 6NI 15.8查表得：屮二0.91212N1 4334.6二 10. 56 N/m m2< 6 二205 N/m m26 二二_1P A 0.912x450滿足要求. 連連墻桿扣件的抗滑力驗算X1=5316N<Rf8000N滿足要求. 連墻件預埋插管的抗剪力驗算

11、N1 4334 6 t 二一二丄二9. 63 N/m m2<T=110 N/m m1 滿足要求.A 450(6)架體穩(wěn)定性計算由于本卸料平臺架最大步距為2m,且所有立桿的步距和連墻件間距相同.架子穩(wěn)定性根據(jù)桿件受力傳遞方向可以化為立桿強度計算,主要計算部位為腳手架的首步架,且按軸心受壓計算立桿的穩(wěn)定性.不釆用卸荷時立桿的穩(wěn)定性計算G 總二(320+136. 8+57. 6+115. 2+36+151. 2) X 34. 7 + 360X 13. 2+50X 14. 6+48X18. 4+84 X 9+300 X 2 X 9 + 350 X (3.6X1.8) X 8+10000二5900

12、8N+10000 N不組合風載時立桿穩(wěn)定性計算L0=Kuh=l. 0X1. 5X2=3. 0m式中：L.一立桿計算長度K計算長度附加系數(shù),取值1.0 一計算長度系數(shù),查表得1.5H立桿步距取2. 0m入二匕二型£二88. 7<X =210 X 長細比i 15.9查表得折減系數(shù)屮=0. 202N二 1. 2N 恒+1. 4N 活二 1. 2X590084-8+1. 4X100004-8=10601NN6 二=106014-0. 202X450=116. 6N/mm 2< 6 =205N/mm '滿足要求.0 A組合風荷載時的立桿穩(wěn)定性計算N=l. 2N+0. 85X

13、1. 4N 活二 1. 2X59008 = 8+0. 85X1. 4X10000-r8=10339NMx=0. 85X1.4wJsh2 4-8= 0. 85X1.4X277.2XI. 5X2' 4-8=247. 4N m二247400N mm式中：仃?風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩IE 風荷載標準值1. 5風荷載標準值277.2N/HV3&二0. 7 u 1 心3.二0. 7X2. 64X0. 2X750二277. 2 N/m2N M6 二一 + =103394- 0. 202X450 +247400 = 4730二 166 N/mm 2< 6 =205N/mm 2 ip A W

14、滿足要求.二第二段平臺架計算1、材料數(shù)量材料數(shù)量及重量根本同第一段.驗算1縱向水平桿桿驗算：向聯(lián)合同第一段2橫向水平桿桿驗算：同第一段3縱向水平桿與立桿連結(jié)件的抗滑驗算：同第一段4對接扣件的抗滑力驗算：同第一段5連墻件驗算：同第一段6架體穩(wěn)定性計算：山于笫二段搭設高度小于第一段,故為再驗算.7懸挑工字梁驗算懸挑腳手架的水平鋼梁根據(jù)帶懸臂的連續(xù)梁計算.懸臂局部受腳手架荷載N和水平鋼梁自重荷載的共同作用.本方案中,卸料平臺排距為1500mm,內(nèi)排腳手架距離墻體150mm,第一道支 撐與墻的距離為1650mm.懸挑梁的截面慣性矩1 = 1130 cm',截面反抗矩W二141 cm',

15、截面積A = 26. 1 cm',線密度G = 20. 5 kg/mo外立桿軸向力設計值N產(chǎn)10. 601 kN；內(nèi)立桿軸向力設計值N：二10. 601 kN：懸挑梁自重荷載 q=l. 2X20. 5X9. 8 X 10_3=0. 246kN/m懸挑腳手架示意圖w I.電梯du n安轉(zhuǎn)製收再懸挑腳手架計算簡圖0.3620.69S10.3D7611懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)12懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN -m)各支座對懸挑梁的支座反力由左至右分別為:R1二11. 329kN；R2二ll345kN；R3二一0. 362kNo最大彎矩肛二0. 820 kN m；最大應力 0 二M/1.

16、 05W+N/A二 0. 820X106 /( 1.05 X 141000 )+ 4. 451X103 / 2610 = 7. 244 N/mm:；懸挑梁的最大應力汁算值.二7. 244 N/W 小于抗圧強度設訃值205N/W, 滿足要求！懸挑梁穩(wěn)定性計算懸挑梁釆用16號工字鋼,計算公式如下：o 二 M/ <1> X W f其中<K -均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù),查表?鋼結(jié)構(gòu)設計標準?(GB50017-2003)附錄B得到：<l)b=2. 00由于嘰大于o6,依?鋼結(jié)構(gòu)設計標準?(GB50017-2003)附表B,根據(jù)下面公式調(diào)整:0.282<1.0箱I電梯汕

17、n安越製收我得到 <l)b二0.929.經(jīng)過計算得到最大應力 o = 0. 820X106 /( 0. 929X141000 )= 6. 261N/mnT；懸挑梁的穩(wěn)定性計算.二6.261N/mm小于f=215N/mm:,滿足要求！(8) 拉繩的受力計算鋼繩承受全部荷載,通過軟件電算程序計算得到鋼繩的支點從左至右支座 反力分別為：Rl=ll. 329kNo水平懸挑梁的軸力九和拉鋼繩的軸力曲根據(jù)下面計算Rah 二為 RuiCOS 0 匚其中RviCOS 0匚為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力.各支點的支撐力 曲二RciSinO：根據(jù)以上公式計算得到山左至右各鋼繩拉力分別為：Ru=12. 17

18、2kNo(9) 拉繩的強度計算a. 鋼絲拉繩的內(nèi)力計算鋼絲拉繩的軸力凡取最大值進行計算,為V12. 172 kN選擇6X 19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MP&,直徑18. 5mmFJ = ciFs/K其中玖-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fs 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN),查表得Fg=199.500kN；a 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù),對6X19、6X37、6X61鋼絲 繩分別取0.85、0.82和0.8.a =0.85；K -鋼絲繩使用平安系數(shù).K=6o得到：Fg= 28. 263kN M &=12. 172kN.經(jīng)計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求.b. 鋼絲拉繩的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩的軸力凡的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N,為N 二 二12. 172kN鋼絲拉繩的拉環(huán)的強度計算公式為o 二 N/A W f其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度,按?混凝土結(jié)構(gòu)設計標準?10.9.8每個 拉環(huán)按2個截面i|算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑0=(12171.810X4/(3. 142X 50X2) 1/2 =12. 4mm；實際拉環(huán)選用直徑D二14mm的HPB235的鋼筋制作即可.(10)錨固段與樓板連接的計算水平懸挑梁與樓板壓點采用壓環(huán)