跨305省道簡支箱梁支架計算講解(共18頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上目 錄1工程概況CGZQSG-1標跨305省道大橋6號-9號墩位3孔32.6m簡支箱梁，12號-13號墩為1孔24.6m簡支箱梁，簡支箱梁梁體為單箱單室、等高度、變截面箱梁。箱梁梁高305cm，梁面寬1200cm，梁底寬550cm。圖1 箱梁截面構(gòu)造圖跨305省道大橋簡支箱梁采用滿堂碗扣支架現(xiàn)澆施工方案。滿堂碗扣支架設(shè)計為模板統(tǒng)一采用15mm厚竹膠板，模板底小楞均采用10cm×10cm方木、小楞底大楞采用10cm×10cm方木。大楞安裝在碗扣支架立桿頂托撐上，立桿底安裝底座；碗扣支架立桿、橫桿均采用48×35mm標準碗扣桿件，剪刀撐采用4

2、8×35mm鋼管。立桿橫向設(shè)計17排、橫線間距為翼板+腹板+底板+腹板翼板：90cm×3+60 cm×3+90 cm×4+60 cm×3+90cm×3。立桿縱向間距-截面到-截面底腹板及翼板下均為60cm,-截面到-截面底腹板線間距為30cm,翼板下立桿縱向間距為60cm；橫桿步距處立桿頂調(diào)節(jié)處除外均為120cm。滿堂碗扣支架立桿底座支撐在混凝土硬化層上，混凝土硬化層采用C20混凝土澆筑，厚度為15cm，硬化層基底地基承載力滿足設(shè)計要求，在硬化層四周設(shè)置排水溝，防止雨水浸泡地基。腹板側(cè)模模板采用15mm厚竹膠板，面板后豎肋采用10*1

3、0cm方木，間距30cm，豎楞外橫肋采用雙48*3.5mm鋼管，豎向間距80cm，采用12mm拉桿將腹板內(nèi)外側(cè)側(cè)模連接，拉桿水平間距為40cm。圖2 滿堂碗扣支架橫斷面構(gòu)造圖 圖3 滿堂碗扣支架縱立面1-1造圖（一）圖4 滿堂碗扣支架縱立面2-2造圖（二）2計算目標本計算的計算目標為：（1）定模板系統(tǒng)的方木、竹膠板強度及剛度滿足要求；（2）驗算立桿的受力；（3）驗算地基承載力。3計算依據(jù)無砟軌道后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁（雙線、現(xiàn)澆）通橋（2008）2322A-、；新建鐵路成都至貴陽線樂山至貴陽段施工圖CGZQSG-1標D2K10+007.15跨305省道大橋（圖號：成貴施橋-1-）；建筑施工

4、碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）；建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）；木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）；鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（TB10002.5-2005）；路橋施工設(shè)計計算手冊周水興編著；4.計算理論及方法 本計算主要依據(jù)路橋施工設(shè)計計算手冊周水興編著；建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）、等規(guī)范中的相關(guān)規(guī)定，按照容許應(yīng)力法，通過手動計算和MIDAS/civil2011結(jié)構(gòu)分析軟件計算完成。5.計算參數(shù)5.1.設(shè)計荷載

5、5.1.1.恒載模板結(jié)構(gòu)的方木和竹膠板自重： 10*10cm方木每米自重：0.1*0.1*1*8=0.08KN/m； 15*15cm方木每米自重：0.15*0.15*1*8=0.18KN/m； 竹膠板自重：取0.15KN/m2;采用MIDAS/civil2011結(jié)構(gòu)分析軟件建模分析，自重恒載由程序根據(jù)有限元模型設(shè)定的界面和尺寸自動加載計算。5.1.2.活載新澆筑混凝土、鋼筋混凝土的重力（取26kN/m3）；施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載計算模板及直接支承模板的小棱是，均布荷載取2.5kPa。另以集中荷載2.5KN進行驗算；計算直接支承小棱的梁或拱架時，均布荷載取1.5kPa；計

6、算支架立柱及支承拱架的其他結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均不荷載取1.0kPa。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載，取2.0kPa。5.2.荷載組合 設(shè)計荷載按下式進行組合：驗算構(gòu)件強度：1.2倍恒載+1.4倍活載驗算構(gòu)件剛度：1.0倍恒載+1.0倍活載6.計算過程及計算結(jié)果分析6.1. 底模15mm厚的竹膠面板計算箱梁底模面板均采用15mm的竹膠板，底模面板下10cm×10cm方木做小楞，間距0.30m，計算時底模面板計算時按三跨連續(xù)梁考慮，混凝土厚度取最大高度3.05m，計算時取1m板寬。強度計算時的線荷載：；剛度計算時的線荷載：；15mm厚竹膠板的材料力學(xué)特性：;彈性模量 E=4000MPa；慣性矩；截面抵

7、抗矩；最大彎矩；計算模型計算結(jié)果強度， 滿足要求。剛度考慮竹膠板面板背帶為15*15cm方木，面板的實際凈跨徑約為L=15cm。故，模板剛度滿足要求。6.2.底模面板下小楞10cm×10cm方木計算箱梁底板、翼板底模面板下小楞均采用10cm×10cm的方木，縱向間距30cm，小楞安裝在大楞頂，大楞橫向間距均為90cm×3+60 cm×3+90 cm×4+60 cm×3+90cm×3。混凝土高度在腹板處取最大高度305cm，底板處取頂、底板之和最大值-截面（0.30+0.28）cm，-截面（0.52+0.57）cm，翼板混凝土

8、厚度端部25.6cm, 計算時取0.3m寬。腹板下作用在方木上的線荷載：；-截面頂、底板下作用在方木上的線荷載：；-截面頂、底板下作用在方木上的線荷載：；翼板端部作用在方木上的線荷載：；翼板根部作用在方木上的線荷載：；方木（云南松）材料力學(xué)特性如下：，彈性模量 E=10000MPa；慣性矩；截面抵抗矩；6.2.1.-截面箱梁翼板、底腹板下小楞受力分析計算計算模型分析結(jié)果1） 支反力如上圖所示，作用在小楞10cm×10cm的方木上的大楞支點支反力0.5-13KN，頂、底板及翼板下最大支反力為8.1KN，腹板下最大支反力為13KN。2） 強度經(jīng)分析，10cm×10cm方木的最大

9、組合應(yīng)力 可3）剛度，可行6.2.2. -截面箱梁翼板、底腹板下小楞受力分析計算計算模型分析結(jié)果1） 支反力如上圖所示，作用在小楞10cm×10cm的方木上的大楞支點支反力0.5-18.4KN，頂、底及翼板下最大支反力為11.4KN，腹板下最大支反力為18.4KN。2） 強度經(jīng)分析，10cm×10cm方木的最大組合應(yīng)力 可3）剛度，可行6.3.底模下大楞10cm×10cm方木計算作用在大背帶上的荷載為小背帶傳遞的集中荷載，根據(jù)6.2.1節(jié)分析結(jié)果，頂、底板及翼板下小楞作用在大楞上的最大集中荷載為11.4KN，-截面到-截面腹板下小楞作用在大楞上的最大集中荷載為13

10、KN，-截面到-截面腹板小楞下作用在大楞上的最大集中荷載為18.4KN。立桿縱向間距-截面到-截面頂?shù)装濉⒏拱寮耙戆逑戮鶠?0cm；-截面到-截面頂?shù)装寮耙戆逑麻g距為60cm，腹板下間距為30cm。小楞在大楞頂布置間距為30cm。大楞計算時按照三跨連續(xù)梁建模計算。6.3.1.-截面到-截面箱梁翼板、頂?shù)准?截面到-截面腹板下立桿縱距為60cm大楞受力分析計算計算模型分析結(jié)果1） 支反力如上圖所示，作用在大楞10cm×10cm方木上的立桿支點支反力為17.4-28.7KN。2）強度經(jīng)分析，10cm×10cm方木的最大組合應(yīng)力 可3）剛度，可行6.3.2.-截面到-截面腹板下立

11、桿縱距為30cm大楞受力分析計算計算模型分析結(jié)果1)支反力 所示，作用在大楞10cm×10cm方木上的立桿支點支反力為6.4-21.8KN。2） 強度經(jīng)分析，10cm×10cm方木的最大組合應(yīng)力 可3）剛度，可行6.4.碗扣支架立桿穩(wěn)定性計算立桿性能如下表： 立桿橫向設(shè)計17排、橫線間距為翼板+腹板+底板+腹板翼板：90cm×3+60 cm×3+90 cm×4+60 cm×3+90cm×3。立桿縱向間距-截面到-截面底腹板及翼板下均為60cm,-截面到-截面底腹板線間距為30cm,翼板下立桿縱向間距為60cm；橫桿步距處立桿

12、頂調(diào)節(jié)處除外均為120cm。根據(jù)6.3節(jié)分析結(jié)果，立桿最大豎向荷載為28.7KN，,立桿計算長度為1.2m，其長細比查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）附錄E表得： 可6.5. C20混凝土硬化層基礎(chǔ)計算 碗扣支架基礎(chǔ)采用C20混凝土基礎(chǔ)，基礎(chǔ)厚0.15m，碗扣支架底托底座為0.15m*0.15m*0.06cm鋼板。根據(jù)6.4節(jié)分析結(jié)構(gòu)，單根立桿作用在混凝土基礎(chǔ)上的最大荷載為28.7KN。碗口支架立桿底托底座作用在C20混凝土基礎(chǔ)驗算： 可6.6.地基承載力地基處理時，要求硬化層底地基土承載力不小于200kPa,試驗室檢測合格后方可進行澆筑。碗口支架地基硬化厚度為2

13、0cm。底托面積10cm×10cm，假設(shè)底托底的壓力按照從硬化層頂按照45°傳遞，當硬化層厚度為20cm時，混凝土地面承壓面積為50cm×50cm。基礎(chǔ)能承受單根立桿最大壓力為：，合格6.7.側(cè)模計算 腹板側(cè)模采用木模結(jié)構(gòu)，木模結(jié)構(gòu)部分面板采用15mm厚竹膠板，面板后豎肋采用10*10cm方木，間距30cm，豎楞外橫肋采用雙48*3.5mm鋼管，豎向間距100cm。箱室內(nèi)模采用木模結(jié)構(gòu)與外側(cè)模結(jié)構(gòu)相同，采用12mm拉桿將腹板側(cè)模連接，拉桿水平間距75cm。6.7.1.側(cè)壓力及壓頭高度新澆筑砼對模板的最大側(cè)壓力：砼容重：取新澆砼入模溫度初凝時間：砼澆筑速度?。和饧觿?/p>

14、影響修正系數(shù)，按摻加緩凝劑考慮，則：砼坍落度影響修正系數(shù)，按泵送砼考慮，則： 根據(jù)規(guī)范取較小值，故：有效壓頭高度：混凝土振搗側(cè)壓力垂直板面振搗荷載：6.7.2側(cè)模面板計算側(cè)模面板采用15mm厚竹膠板，竹膠板背面豎向10cm×10cm方木小愣，間距30cm，計算時底模面板按三跨連續(xù)梁考慮，荷載取“6.6.1”節(jié)中的側(cè)壓力39.47KN，取1m板寬。強度計算時的線荷載： 剛度計算時的線荷載： 15mm厚竹膠板的材料力學(xué)特性：;彈性模量 E=4000MPa；慣性矩；截面抵抗矩；最大彎矩；計算模型計算結(jié)果強度， 滿足要求。剛度考慮竹膠板面板背帶為10*10cm方木，面板的實際凈跨徑L=20c

15、m。故，模板剛度滿足要求。6.7.3側(cè)模面板后10cm×10cm方木小愣計算側(cè)模面板外側(cè)豎向為10cm×10cm方木小楞，小楞外側(cè)水平方向雙根4.8×3.5mm鋼管做大楞，間距80cm，小楞計算時按三跨連續(xù)梁考慮。 方木（云南松）材料力學(xué)特性如下：；彈性模量 E=10000MPa；慣性矩；截面抵抗矩；計算模型 側(cè)模豎肋計算模型強度計算：q= 52.96*0.3=15.89kN/m，L=0.8m剛度計算：q= 47.36*0.3=14.21kN/m，L=0.8m最大彎矩；計算結(jié)果強度 可剛度，豎肋的剛度滿足要求。6.7.4側(cè)模外側(cè)橫向雙根48×3.5大愣計算豎肋外采用雙根4.8×3.5mm鋼管，間距80cm。大楞上每40cm布置1根12圓鋼拉桿，大楞計算時按三跨連續(xù)梁考慮。4.8