箱形梁剪力滯PPT學習教案

1、會計學1為了解釋剪力滯的基本概念，首先考慮一個懸臂箱形梁在自由端的梁肋處為了解釋剪力滯的基本概念，首先考慮一個懸臂箱形梁在自由端的梁肋處作用兩個集中力作用兩個集中力P，如圖所示，在平行，如圖所示，在平行AD的截面上（既頂板），可得到均勻分的截面上（既頂板），可得到均勻分布的彎曲拉應力，而實際上，腹板傳遞的剪力在邊緣上的拉應力大，而向板內(nèi)布的彎曲拉應力，而實際上，腹板傳遞的剪力在邊緣上的拉應力大，而向板內(nèi)傳遞時，由于存在剪切變形，故拉應力逐漸減少，因此實際上拉應力沿頂板的傳遞時，由于存在剪切變形，故拉應力逐漸減少，因此實際上拉應力沿頂板的寬度范圍內(nèi)的分布是不均勻的，一般來講，所產(chǎn)生彎曲應力都是中

2、間小、兩邊寬度范圍內(nèi)的分布是不均勻的，一般來講，所產(chǎn)生彎曲應力都是中間小、兩邊大的狀態(tài)。隨著沿腹板離開翼緣板的距離增長，其間存在著傳力的滯后現(xiàn)象，大的狀態(tài)。隨著沿腹板離開翼緣板的距離增長，其間存在著傳力的滯后現(xiàn)象，它與初等梁理論所表示的應力之間的差異，稱為它與初等梁理論所表示的應力之間的差異，稱為“剪力滯剪力滯”效應。肋板相距越效應。肋板相距越寬，寬，“剪力滯剪力滯”現(xiàn)象越顯著，既在城市預應力混凝土的寬箱梁橋的設計中應注現(xiàn)象越顯著，既在城市預應力混凝土的寬箱梁橋的設計中應注意到在箱梁中的意到在箱梁中的“剪力滯剪力滯”效應。效應。A1F2FPPBCDEFG此剪應力引起上緣的正應此剪應力引起上緣的

3、正應力不再是均值力不再是均值*a*a初等梁理論初等梁理論實際應力分布實際應力分布第1頁/共50頁二、剪力滯的計算二、剪力滯的計算根據(jù)解析與理論分析方法，并結(jié)合模型實驗，綜合起來有以下方法：根據(jù)解析與理論分析方法，并結(jié)合模型實驗，綜合起來有以下方法：（1）卡爾曼（）卡爾曼（Von.Karman）理論）理論 取跨徑取跨徑 的連續(xù)梁為解析對象，并的連續(xù)梁為解析對象，并令其具有無限數(shù)目的等間距支承，其上覆令其具有無限數(shù)目的等間距支承，其上覆蓋無限寬的翼緣板，假定荷載對稱地作用蓋無限寬的翼緣板，假定荷載對稱地作用在各跨，翼緣板的厚度與梁的高度相比相在各跨，翼緣板的厚度與梁的高度相比相當小，因而可忽略板的

4、撓曲剛度（即：板當小，因而可忽略板的撓曲剛度（即：板在其自身中和軸的情況下不承受彎矩，僅在其自身中和軸的情況下不承受彎矩，僅承受軸向力），然后用逆函數(shù)法求解應力承受軸向力），然后用逆函數(shù)法求解應力函數(shù)，用最小勢能原理確定各待定常數(shù)，函數(shù)，用最小勢能原理確定各待定常數(shù)，從而導出了翼緣板的應力分布圖象及其有從而導出了翼緣板的應力分布圖象及其有效分布寬度的表達式效分布寬度的表達式l 2利用最小能量原理為基礎，應用應力函數(shù)而推導的。利用最小能量原理為基礎，應用應力函數(shù)而推導的。ecxl 2txy第2頁/共50頁（2）彈性理論解法）彈性理論解法建立在經(jīng)典彈性理論的基礎上建立在經(jīng)典彈性理論的基礎上正交異性

5、板法正交異性板法把肋板結(jié)構(gòu)比擬成正交異性板法，其肋的面積假定均攤在把肋板結(jié)構(gòu)比擬成正交異性板法，其肋的面積假定均攤在整個板上，然后從彈性力學的邊界條件出發(fā)，導出肋結(jié)構(gòu)的法整個板上，然后從彈性力學的邊界條件出發(fā)，導出肋結(jié)構(gòu)的法向應力，這就是剪力滯效應向應力，這就是剪力滯效應彈性折板理彈性折板理論論板殼理板殼理論論假定板平面內(nèi)與板平面外的性能是完全獨立的；板端在假定板平面內(nèi)與板平面外的性能是完全獨立的；板端在平面外位移和轉(zhuǎn)角以及平面內(nèi)橫向位移都是受到約束的，但平面外位移和轉(zhuǎn)角以及平面內(nèi)橫向位移都是受到約束的，但對翹曲則為自由的。這些支承約束保證了箱梁結(jié)構(gòu)的簡支狀對翹曲則為自由的。這些支承約束保證了

6、箱梁結(jié)構(gòu)的簡支狀態(tài)。態(tài)?？闯墒前鍐卧屯矚卧慕M合體看成是板單元和筒殼單元的組合體看成是復式折板結(jié)構(gòu)進行分析看成是復式折板結(jié)構(gòu)進行分析第3頁/共50頁（）比擬桿法（）比擬桿法a.將箱梁看做是理將箱梁看做是理想化的加勁桿與等想化的加勁桿與等效薄板的組合體系效薄板的組合體系進行受力分析進行受力分析;b.理想化的加勁桿理想化的加勁桿承受軸力承受軸力,而等效而等效的薄板僅承受水的薄板僅承受水平剪力平剪力;c.理想化的加勁桿理想化的加勁桿的截面積等于實的截面積等于實際加勁桿面積再際加勁桿面積再加上鄰近薄板所加上鄰近薄板所提供的面積提供的面積.第4頁/共50頁（）數(shù)值分析法（）數(shù)值分析法有限元法有限元法

7、有限條法有限條法有限段法有限段法可以解決各種問題，但是由于其剛度矩陣過大，輸入的數(shù)據(jù)多，可以解決各種問題，但是由于其剛度矩陣過大，輸入的數(shù)據(jù)多，所需內(nèi)存量較大機時費用很高所需內(nèi)存量較大機時費用很高從有限元法發(fā)展出來的一種半解析方法。適用于具有任意邊從有限元法發(fā)展出來的一種半解析方法。適用于具有任意邊界條件的正交異性板、各向同性板以及箱梁結(jié)構(gòu)的分析，并具有界條件的正交異性板、各向同性板以及箱梁結(jié)構(gòu)的分析，并具有一定程度的通用性一定程度的通用性從有限元法發(fā)展出來的一種半解析方法。將箱梁視為一段段的從有限元法發(fā)展出來的一種半解析方法。將箱梁視為一段段的單元拼裝起來的結(jié)構(gòu)，從箱梁剪力滯的基本方程入手，

8、得到單元的單元拼裝起來的結(jié)構(gòu)，從箱梁剪力滯的基本方程入手，得到單元的剛度矩陣剛度矩陣第5頁/共50頁（）能量變分法（）能量變分法變分法不僅能推導出所需求解的微分方程，同時也能得到滿足的邊界條件，變分法不僅能推導出所需求解的微分方程，同時也能得到滿足的邊界條件，不使用計算機就能得到滿意的答案，適用于各種支承條件下箱形薄壁梁，通過不使用計算機就能得到滿意的答案，適用于各種支承條件下箱形薄壁梁，通過迭加法，還可簡捷的計算超靜定箱形梁。迭加法，還可簡捷的計算超靜定箱形梁。二、利用變分法解箱形梁剪力滯效應二、利用變分法解箱形梁剪力滯效應寬箱梁在對稱撓曲時，上、下翼板由于剪切變形的影響，以不符合初等梁寬箱

9、梁在對稱撓曲時，上、下翼板由于剪切變形的影響，以不符合初等梁理論中變形保持平面的假設，所以整個截面的變形不能再用一個廣義位移，既理論中變形保持平面的假設，所以整個截面的變形不能再用一個廣義位移，既梁的撓度梁的撓度w(x)來描述箱形梁的撓曲變形。來描述箱形梁的撓曲變形。dxdwdxdwh0）（xuyxz第6頁/共50頁2Bb0tbwtuth0huhzyo初等梁理論初等梁理論在應用最小勢能原理分析箱梁的撓曲時，在應用最小勢能原理分析箱梁的撓曲時，引入兩個廣義位移，既梁的豎向撓度引入兩個廣義位移，既梁的豎向撓度w(x)與縱與縱向位移向位移u(x,y)，且假定翼板內(nèi)的縱向位移沿橫且假定翼板內(nèi)的縱向位移

10、沿橫向按三次拋物線分布。這個假定符合實測結(jié)果：向按三次拋物線分布。這個假定符合實測結(jié)果：)()1(),()(3xuydxdwhyxuxwwi（在箱的外伸臂部分）（在翼板肋里部分）bbybbybbbybyy)(0dxdwdxdwh0）（xuyxz式中：式中：)(xu翼板剪切變形的縱向最大差函數(shù)；翼板剪切變形的縱向最大差函數(shù)；b箱中翼板凈跨徑的一半；箱中翼板凈跨徑的一半；箱截面豎向坐標（頂板箱截面豎向坐標（頂板0hhiuihh 底板底板 ）；）；)(xw初等梁理論中的撓曲函數(shù)，當初等梁理論中的撓曲函數(shù)，當荷載一定時，該式可求；荷載一定時，該式可求；ih第7頁/共50頁),(yxu為另一個廣義位移函

11、數(shù)為縱向位移；為另一個廣義位移函數(shù)為縱向位移；dxdwhi截面平面假設時的位移項，利用截面平面假設時的位移項，利用此式即可求得整個截面的縱向位移；此式即可求得整個截面的縱向位移；ihxuy)()1 (3不符合平面假設時，不符合平面假設時，縱向位移的差值；縱向位移的差值；2Bb0tbwtuth0huhzyo初等梁理論初等梁理論dxdwdxdwh0）（xuyxz翼板的縱向位移沿橫向為三次拋物線分布翼板的縱向位移沿橫向為三次拋物線分布其中：其中：y為位置參數(shù)，為位置參數(shù)，）（xu為待求函數(shù)為待求函數(shù)當當 時，既肋板和翼板交接處，第二項為時，既肋板和翼板交接處，第二項為零，縱向位移為零，縱向位移為 符

12、合平面假設位移，即符合平面假設位移，即肋板仍滿足平截面假設，其應力線性分布。肋板仍滿足平截面假設，其應力線性分布。by dxdwhi第8頁/共50頁0）（WV 根據(jù)最小勢能原理，在外力作用下，結(jié)構(gòu)處于平衡狀態(tài)，當有任何虛位移根據(jù)最小勢能原理，在外力作用下，結(jié)構(gòu)處于平衡狀態(tài)，當有任何虛位移時，體系總位能的變分為零，既：時，體系總位能的變分為零，既：其中：其中： 體系的應變能體系的應變能 外力勢能外力勢能VW 因為我們這里要求的是為自變函數(shù)，而隨這些函數(shù)而變的量則稱為該自變函數(shù)的泛因為我們這里要求的是為自變函數(shù)，而隨這些函數(shù)而變的量則稱為該自變函數(shù)的泛涵，如最小勢能原理求簡支梁的撓曲方程，總有一撓

13、度曲線當滿足平衡條件時，使總勢涵，如最小勢能原理求簡支梁的撓曲方程，總有一撓度曲線當滿足平衡條件時，使總勢能的變分為零，既，在數(shù)學中，統(tǒng)稱為不動邊界的泛函極值問題（在兩端支座處為不動能的變分為零，既，在數(shù)學中，統(tǒng)稱為不動邊界的泛函極值問題（在兩端支座處為不動邊界）邊界）（xu1梁受彎曲時的外力勢能：梁受彎曲時的外力勢能：dxdxwdxMW222）（梁的應變能有三部分：梁的應變能有三部分：肋板部分肋板部分考慮矩形箱的肋板變形仍滿足平截面假設，其應變能只計算彎曲考慮矩形箱的肋板變形仍滿足平截面假設，其應變能只計算彎曲一項一項 dxdxwdEIVw22221）（第9頁/共50頁11 變形能本身是彈性

14、體各點的函數(shù),U這樣的積分依賴于這些函數(shù)取得不同的數(shù)值,這樣的積分通常稱為泛函.一般的函數(shù)只依賴于自變量的值.關(guān)于變分概念 微分是變量的增量，變分是函數(shù)的增量，通常用表示，具有以下的性質(zhì)：SuudSuxxuwuwud)(第10頁/共50頁12最小勢能原理的意義: 彈性體在外力的作用下，發(fā)生位移，產(chǎn)生變形。位移可以是各種各樣的，但必須滿足位移的邊界條件。滿足位移邊界條件的位移稱為容許位移，容許位移也有無窮多組，其中只有一組是真實的，真實位移除了滿足位移邊界條件外，根據(jù)它們求得的應力還應滿足應力邊界條件和平衡微分方程。第11頁/共50頁13 變分法為數(shù)值計算提供了理論基礎。其中最小勢能原理指出：在

15、無窮多組的容許位移中，使彈性體總勢能為最小的一組位移，就是我們要找的位移，根據(jù)它們求得的應力還滿足應力邊界條件和平衡微分方程。 在無窮多組的容許位移中找到這一組，就必須求解微分方程的邊值問題，很可惜，只有在簡單的情況下，才能得到解析解。多數(shù)情況下，只能采用數(shù)值計算的方法。 變分方法從能量角度分析，提供了解決問題的另一種思路，為數(shù)值計算奠定了理論基礎。第12頁/共50頁2021-12-1214 例如在兩端固定的柔索，可以有各種形狀，但只有一種是真實的，這一種使得柔索的總勢能為最小。最小勢能原理的簡單例子最小勢能原理的簡單例子 再以最簡單的軸向受壓的桿件為例，總勢能包括外力勢能和彈性體的變形勢能，

16、這兩個勢能都以桿件頂部的位移為參數(shù)，隨位移增大，彈性體的應變能增大，而外力勢能減小，其變化曲線如圖所示：FuVCuU221其中C為桿的剛度。F第13頁/共50頁2021-12-1215外力勢能隨位移成直線下降，彈性體勢能成拋物線上升，總勢能為開始，總勢能呈下降趨勢，到達某一位置，總勢能為最小，過了這一點，彈性體的勢能的增加超過了外力勢能的減少，總勢能又開始增加。在總勢能最小點，彈性體在該外力作用下達到平衡。這時的位移是真實的位移。FuCuVU221F第14頁/共50頁如果對于變量 x 在某一變域上的每一個值，變量 y 有一個值和它對應，則變量 y 稱為變量 x 的函數(shù), 記為：如果由于自變量

17、x 有微小增量 dx，函數(shù) y 也有對應的微小增量 dy，則增量 d y 稱為函數(shù) y 的微分, 記為：假想函數(shù) 的形式發(fā)生改變而成為新函數(shù) ，如果對于 x 的一個定值，y 具有微小增量：增量 稱為函數(shù) 的變分。第15頁/共50頁yx1x2xu*uu 是函數(shù)是函數(shù) u的的變分變分。uuuuudxdudxd*)(ABzu0)(1xu0)(2xu第16頁/共50頁泛函：如果對于某一類函數(shù) 中的每一個函數(shù) ,變量 J 有一個值和它對應，則變量 J 稱為依賴于函數(shù)的泛函，簡單的說，泛函就是函數(shù)的函數(shù)。記為：例如，連接平面內(nèi)給定的兩點之間的曲線長度可以寫為：顯然，曲線長度依賴于函數(shù) 的形式，則 是函數(shù)

18、的泛函。 第17頁/共50頁設泛函 I 有如下形式：下面計算泛函 I 的變分：首先，函數(shù) 的變分為：第18頁/共50頁接著考察泛函 I 的變分：另一方面：只要積分上下限不變，變分的運算可以和定積分的運算交換次序。第19頁/共50頁泛函 I 在曲線 上達到極大值或極小值的必要條件為：例如對于：其達到極值必須有：第20頁/共50頁0設函數(shù) 通過A，B兩點，且具有邊界條件： 試 寫 出 泛函的極值條件。第21頁/共50頁頂板和底板部分：頂板和底板部分：假設豎向纖維無擠壓假設豎向纖維無擠壓 0z板平面外的剪切變形為零板平面外的剪切變形為零00yzxz橫向應變?yōu)榱銠M向應變?yōu)榱?0y 2Bb0tbwtut

19、h0huhzyo初等梁理論初等梁理論dxdwdxdwh0）（xuyxz由彈性力學知：空間彈性體三個方向、由彈性力學知：空間彈性體三個方向、九個應變分量，由剪力互等定理兩兩相九個應變分量，由剪力互等定理兩兩相等，還剩六個分量：又由于四個為零，等，還剩六個分量：又由于四個為零，只剩兩項，則：只剩兩項，則：頂板頂板 ）（）（4122120200dxdyGEtVxso底板底板 ）（）（4222122dxdyGEtVuxusuu式中：式中： 彈性模量彈性模量 剪切模量剪切模量 頂板厚度頂板厚度 底板厚度底板厚度EG0tut第22頁/共50頁dxdwdxdwh0）（xuyxz2Bb0tbwtuth0huh

20、zyo初等梁理論初等梁理論xyxux），（00 xyxuuxu），（yyxuuu），（ yyxu），（00（2-43）體系總勢能：體系總勢能：00WVVVsusw將位移函數(shù)（將位移函數(shù)（2-37）代入（）代入（2-43）式得：）式得：）（）（）（45231313230320300 uhbyuywhuhbyuywhuuuxxu繼而代入式（繼而代入式（2-41）和（）和（2-42）得：）得： ）（）（）（）（）（）（4725914923214625914923212222222200dxubGuuwwEIVdxubGuuwwEIVsususs第23頁/共50頁200200022bhtbhtIsdx

21、dwdxdwh0）（xuyxz2Bb0tbwtuth0huhzyo初等梁理論初等梁理論（為頂板慣性性移軸到（為頂板慣性性移軸到y(tǒng)軸，忽略了本身軸，忽略了本身 項）項） 1230bt22uusubhtI （為底板慣性性移軸到（為底板慣性性移軸到y(tǒng)軸）軸）sussIII0sWIII0h上翼板中心到中性軸的距離上翼板中心到中性軸的距離uh下翼板中心到中性軸的距離下翼板中心到中性軸的距離b箱的外伸臂長度箱的外伸臂長度將式將式(2-39)、（、（2-40）及式（）及式（2-47）代入（）代入（2-44）得到：得到： dxubGuuwwEIdxdxwdEIdxdxWdxMsw591492321212222

22、2222）（）（）（）（2-49） 使總勢能取得極值的充要條件，利用變分學中的歐拉公式（不動邊界的泛函極使總勢能取得極值的充要條件，利用變分學中的歐拉公式（不動邊界的泛函極值問題），既：值問題），既：令令 5914923212222bGuuuwwIEwxMF ）（）（）（第24頁/共50頁 00021xxuuFwFuFdxduF邊界條件：）（dxdwdxdwh0）（xuyxz2Bb0tbwtuth0huhzyo初等梁理論初等梁理論代入上列各式：代入上列各式： ）（）（）（）（）（cuwuEIbwuEbGuEIauEIxMwEIxxsss04314953204314959043212上面（上面（

23、c）為變分所要求的縱向剪力滯位移函數(shù)的自然邊界條件。此變分表）為變分所要求的縱向剪力滯位移函數(shù)的自然邊界條件。此變分表示在示在 兩控制點，不管自變函數(shù)兩控制點，不管自變函數(shù) 的形式如何變化，但其值應為零的形式如何變化，但其值應為零（不動邊界的泛函極值問題）。整理式（不動邊界的泛函極值問題）。整理式（2-53）將（）將（a）式求一次導數(shù)代入（）式求一次導數(shù)代入（b）式得：式得：21xx，）（xu第25頁/共50頁 ）（）（）（）（）（562552672242EIMnEIxMkwkwEIxnQukudxdwdxdwh0）（xuyxz2Bb0tbwtuth0huhzyo初等梁理論初等梁理論其中：其中

24、：IIns8711EGnbk5141邊界條件由式（邊界條件由式（2-53）（）（c）可知：）可知： 0431490021xxWuuu）當板非固支時：（，當板固支時：如簡支梁如簡支梁 021xxxM）（ 則：則：021 xxW 021xxu方程式（方程式（2-53）解的一般形式為：）解的一般形式為：）（）（uchkxCshkxCEInxu2167 僅與剪力僅與剪力 分布有關(guān)的特解，分布有關(guān)的特解，系數(shù)系數(shù) 由邊界條件確定。由邊界條件確定。u）（xQ21CC，第26頁/共50頁1）翼板中的應力和剪力滯系數(shù)）翼板中的應力和剪力滯系數(shù)將式（將式（2-53）（）（a）式寫成：）式寫成：）（）（）（602

25、143 FsMxMEIuIIEIxMw其中：其中：）（61243uEIMsFdxdwdxdwh0）（xuyxz2Bb0tbwtuth0huhzyo初等梁理論初等梁理論 第一項為初等梁理論表達式，第一項為初等梁理論表達式， 是由于剪是由于剪力滯效應而產(chǎn)生的附加彎矩，它是翼板縱向位力滯效應而產(chǎn)生的附加彎矩，它是翼板縱向位移差函數(shù)移差函數(shù) 的一階導數(shù)的函數(shù)，并與頂板、的一階導數(shù)的函數(shù)，并與頂板、底板彎曲剛度成正比。底板彎曲剛度成正比。FM）（xu從式中可以看出考慮剪力滯影響后，梁的曲率與彎矩的關(guān)系已經(jīng)不再是梁的初從式中可以看出考慮剪力滯影響后，梁的曲率與彎矩的關(guān)系已經(jīng)不再是梁的初等理論的等理論的 關(guān)

26、系，而增加了附加彎矩的修正項，這是由于箱形梁剪力關(guān)系，而增加了附加彎矩的修正項，這是由于箱形梁剪力滯影響使翼板的有效剛度降低，從而使撓度增大。在求得滯影響使翼板的有效剛度降低，從而使撓度增大。在求得 （由邊界條件）（由邊界條件）值后，經(jīng)兩次積分上式可得梁的撓度，將式（值后，經(jīng)兩次積分上式可得梁的撓度，將式（2-60）代入式（）代入式（2-45）翼板彎曲）翼板彎曲正應力：正應力：EIxMw）（ ）（xu第27頁/共50頁dxdwdxdwh0）（xuyxz2Bb0tbwtuth0huhzyo初等梁理論初等梁理論）（）（）（6224313uIIyEIxMEhsix式中：式中： 頂板頂板 底板底板0h

27、hiuihh 上式中第二項是考慮剪力滯影響的修正項，正應上式中第二項是考慮剪力滯影響的修正項，正應力沿橫橋向按三次拋物線分布，翼板與肋板交界力沿橫橋向按三次拋物線分布，翼板與肋板交界處的應力達到最大值（處的應力達到最大值（ ）。）。在求得翼板應力分量后，也就可以求得肋板的應在求得翼板應力分量后，也就可以求得肋板的應力，因為肋板符合初等梁理論沿高度線性分布。力，因為肋板符合初等梁理論沿高度線性分布。 為了更簡便地描述箱型梁剪力滯效應的影響，為了更簡便地描述箱型梁剪力滯效應的影響，引進剪力滯系數(shù)引進剪力滯系數(shù) 的概念。的概念。1byyby，應力按初等梁理論所求的正正應力考慮剪力滯效應所求得第28頁

28、/共50頁2）簡支箱梁、懸臂箱梁的剪力滯效應）簡支箱梁、懸臂箱梁的剪力滯效應ABCPablxya簡支梁承受集中荷載簡支梁承受集中荷載等截面簡支梁承受集中荷載等截面簡支梁承受集中荷載 （對稱作用箱（對稱作用箱梁肋板處，無扭轉(zhuǎn)）上，彎矩和剪力都是分梁肋板處，無扭轉(zhuǎn)）上，彎矩和剪力都是分段函數(shù)：段函數(shù)：PaxPxQPxxM011）（）（lxaPxQPxxaxM）（）（）（22式中：式中： 為已知為已知lb la則縱向位移差函數(shù)則縱向位移差函數(shù) 亦分成兩段，由式（亦分成兩段，由式（2-55）知：）知： ）（xu當當 時：時：ax 0)642()(67672211121 kchkxCshkxCEInPu

29、EIPnukulxa當當 時：時：)652()(67672432222 kchkxCshkxCEInPuEIPnuku第29頁/共50頁ABCPablxy邊界條件：邊界條件：由式（由式（2-58） 04314921 xxwu）（而而 簡支梁兩端簡支梁兩端 所以所以EIxMw）（ 0M0 w得到：得到：00201lxxuu在在 點的變形連續(xù)條件以及變分要求：點的變形連續(xù)條件以及變分要求：ax 067672121aaaxaxEInMuEInMuuu）（）（此時在（此時在 為可動邊界的泛函極為可動邊界的泛函極值，端點必須滿足橫截面條件）值，端點必須滿足橫截面條件）ax 4321CCCC，聯(lián)立上面四式

30、，求得四個積分常數(shù)聯(lián)立上面四式，求得四個積分常數(shù) 代入：代入：）（）（）（67267662672221chkxcthklshkashkxshkaEIknPuchkxshklalshkEIknPu從而有：從而有：）（）（）（）（段：）（）（）（）（段：692431676824316733shkxcthklshkachkxshkaIIyknPxMIhCBshkxshklalshkIIyknPxMIhACsixsix第30頁/共50頁ABCPablxy當集中力當集中力 作用在跨中時：作用在跨中時： P21）（）（）（702431673shklshkxIIyknPxMIhsix跨中剪力滯系數(shù)（跨中剪力

31、滯系數(shù)（ ）42PlxMlx）（，2431127142431127433klthIIyknPPlIhklthIIyknPPlIhsisi）（）（2-71）此外，由于剪力滯的影響，撓度也將隨著增大，對于跨中作用一集中力時，此外，由于剪力滯的影響，撓度也將隨著增大，對于跨中作用一集中力時，216743klchshkxIknPIuEIMssF216721klchshkxIknPIPxEIws 代入式（代入式（2-60）：）：經(jīng)兩次積分：經(jīng)兩次積分：2167122133CxCklchshkxIknIxEIPws附加彎矩為：附加彎矩為：第31頁/共50頁ABCPablxy由邊界條件：由邊界條件：0020

32、lxxww得：得：0167162221CIknIlCs）（）（72221671216232klchkshkxxIknIxxlEIPws當當 時（在跨中截面），時（在跨中截面）， 為最大值為最大值2lx w21216748232）（klthklIknIlEIPwsl上式中括號中的第二項是上式中括號中的第二項是由于剪力滯產(chǎn)生的撓度增由于剪力滯產(chǎn)生的撓度增量量 b. 簡支梁承受均布荷載簡支梁承受均布荷載c. 懸臂梁承受集中荷載懸臂梁承受集中荷載d. 懸臂梁承受均布荷載懸臂梁承受均布荷載（簡支梁受跨中荷載根（簡支梁受跨中荷載根據(jù)對稱性轉(zhuǎn)角為零）據(jù)對稱性轉(zhuǎn)角為零）第32頁/共50頁算例算例有一跨徑有一跨

33、徑40米箱形截面梁，跨中米箱形截面梁，跨中作用集中力，其截面尺寸如圖，作用集中力，其截面尺寸如圖，求跨中截面的剪力滯系數(shù)。求跨中截面的剪力滯系數(shù)。解：解：85. 125. 01 . 575. 24 . 021125. 0225. 225. 01 . 52275. 275. 24 . 085. 21125. 0a由式（由式（2-48）77. 0258. 92164. 7047. 1)5 . 185. 1 (34 . 01234 . 0794. 3)225. 085. 1 (55. 225. 02202222IIIIIIIIIbhtISSwSuSSwuuSu211a25. 075.24.025.0

34、m3xyo初等梁理論初等梁理論75.2第33頁/共50頁mlEGEGnbkIInIhbbbthbtbhtISSS40)43. 0(5141065. 377. 08711871137. 315. 155. 225. 0415. 185. 1355. 255. 225. 02220002002000翼板與肋板交界處：翼板與肋板交界處：155.255.2byy代入（代入（2-712-71）式：）式：136.1e考慮剪力滯翼板與肋板交界處應力提高考慮剪力滯翼板與肋板交界處應力提高13.60翼板中心處：翼板中心處：9 . 00ey考慮剪力滯翼板中心處應力降低考慮剪力滯翼板中心處應力降低10簡支梁橋受均布

35、荷載跨中截面剪力滯系數(shù)簡支梁橋受均布荷載跨中截面剪力滯系數(shù) 懸臂梁橋受集中荷載固定端處截面剪力滯系數(shù)懸臂梁橋受集中荷載固定端處截面剪力滯系數(shù)作業(yè)：作業(yè)：211a25.075.24.025.0m3xyo初等梁理論初等梁理論75.2第34頁/共50頁1001001001001.01.11.21.31.41.5圖4-8 簡支梁受集中力作用圖4-9 簡支梁受均布荷載作用1.11.21.0第35頁/共50頁1.01.11.21.30.90.8正彎矩區(qū)負彎矩區(qū)圖4-10 連續(xù)梁受均布荷載作用第36頁/共50頁三、負剪力滯三、負剪力滯 肋距較寬的簡支梁，在對稱彎曲時，由于翼緣板的剪切變形將發(fā)生剪切效肋距較寬

36、的簡支梁，在對稱彎曲時，由于翼緣板的剪切變形將發(fā)生剪切效應，既遠離肋板的翼板之縱向位移滯后于近肋板的翼板之縱向位移，使彎曲應應，既遠離肋板的翼板之縱向位移滯后于近肋板的翼板之縱向位移，使彎曲應力的橫向分布呈現(xiàn)極不均勻的狀態(tài)，靠近肋板處的應力要比遠離肋板處大得多。力的橫向分布呈現(xiàn)極不均勻的狀態(tài)，靠近肋板處的應力要比遠離肋板處大得多。負剪力滯同正剪力滯一樣，均是由于同一截面上各點的剪切變形的不同而產(chǎn)生負剪力滯同正剪力滯一樣，均是由于同一截面上各點的剪切變形的不同而產(chǎn)生的。但結(jié)果正好相反。的。但結(jié)果正好相反。zo初等梁理論初等梁理論yzo初等梁理論初等梁理論y 當懸臂箱形梁受荷彎曲時，不僅在固定端附

37、近的截面發(fā)生剪力滯效應，使當懸臂箱形梁受荷彎曲時，不僅在固定端附近的截面發(fā)生剪力滯效應，使肋板與翼板交界處的應力要比用初等梁理論所求值大得多。而且剪力滯沿跨長肋板與翼板交界處的應力要比用初等梁理論所求值大得多。而且剪力滯沿跨長的變化也很復雜的變化也很復雜,在均布荷載作用下，在離在均布荷載作用下，在離第37頁/共50頁固定端一定距離后（約固定端一定距離后（約4）則會出現(xiàn)負剪力滯效應，既近肋板的翼板之縱向）則會出現(xiàn)負剪力滯效應，既近肋板的翼板之縱向位移滯后于遠離肋板的翼板之縱向位移，且翼板中心的應力反而要大于翼板與位移滯后于遠離肋板的翼板之縱向位移，且翼板中心的應力反而要大于翼板與肋板交界處的應力

38、，這種與剪力滯相反的效應稱為負剪力滯。肋距較寬的箱梁肋板交界處的應力，這種與剪力滯相反的效應稱為負剪力滯。肋距較寬的箱梁受彎時發(fā)生負剪力滯效應是由于同一截面上各點的剪切變形不一致而產(chǎn)生的。受彎時發(fā)生負剪力滯效應是由于同一截面上各點的剪切變形不一致而產(chǎn)生的。是否會出現(xiàn)負剪力滯現(xiàn)象主要取決于位移邊界條件與外力邊界條件，其解法類是否會出現(xiàn)負剪力滯現(xiàn)象主要取決于位移邊界條件與外力邊界條件，其解法類似于正剪力滯效應。似于正剪力滯效應。影響因素影響因素邊界的約束條件：固定端，板被完全約束，而從肋板與翼板交界處往板邊界的約束條件：固定端，板被完全約束，而從肋板與翼板交界處往板中心的剪力傳遞總是滯后的。中心的

39、剪力傳遞總是滯后的。外荷載的形式：對集中力不會，對均布荷載有時會出現(xiàn)情況外荷載的形式：對集中力不會，對均布荷載有時會出現(xiàn)情況a懸臂箱梁受均布荷載離固定端約懸臂箱梁受均布荷載離固定端約4處；處；b連續(xù)箱梁在靠近彎矩零點區(qū)域，有時亦出現(xiàn)負剪力滯連續(xù)箱梁在靠近彎矩零點區(qū)域，有時亦出現(xiàn)負剪力滯第38頁/共50頁4025 25 30027527520000-10-20-30-40Mf 沿跨度的分布-5020003601640 1/2單箱截面（cm） 從上式可知，從上式可知，MF沿縱向分布復雜，會出現(xiàn)變號的情況，一旦變號，即沿縱向分布復雜，會出現(xiàn)變號的情況，一旦變號，即將產(chǎn)生負剪力滯現(xiàn)象。計算表明，附加撓曲力矩為在離固定端一定距離（將產(chǎn)生負剪力滯現(xiàn)象。計算表明，附加撓曲力矩為在離固定端一定距離（約約L/4L/4）后則會出現(xiàn)與剪力滯后效應相