人造板多層熱壓機設(shè)計畢業(yè)論文

1、.河海大學畢業(yè)論文 學號 * 年級 * 本科畢業(yè)設(shè)計人造板多層熱壓機設(shè)計專 業(yè) * 姓 名 * 指導(dǎo)教師 * 評 閱 人 * 2016年2月中國 南京:河海大學畢業(yè)論文學術(shù)聲明： 鄭 重 聲 明本人呈交的畢業(yè)設(shè)計，是在導(dǎo)師的指導(dǎo)下，獨立進行研究工作所取得的成果，所有數(shù)據(jù)、圖片資料真實可靠。盡我所知，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本設(shè)計（論文）的研究成果不包含他人享有著作權(quán)的內(nèi)容。對本設(shè)計（論文）所涉及的研究工作做出貢獻的其他個人和集體，均已在文中以明確的方式標明。本設(shè)計（論文）的知識產(chǎn)權(quán)歸屬于培養(yǎng)單位。本人簽名： * 日期： 2016.2.15 摘 要多層熱壓機是生產(chǎn)膠合板、刨花板、中密度纖維板

2、等人造板的主要設(shè)備。目前設(shè)備制造廠生產(chǎn)的熱壓機已基本定型，為了改進熱壓機的結(jié)構(gòu)性能和降低制造成本，本文主要對五層側(cè)壓式熱壓機結(jié)構(gòu)進行了設(shè)計,并對熱壓機的重要部件下托板的結(jié)構(gòu)、強度和剛度進行了設(shè)計分析和計算,使下托板在結(jié)構(gòu)上更加合理,降低了材料和能源消耗,提高了生產(chǎn)率。設(shè)計主要結(jié)合現(xiàn)有的設(shè)計理念，在符合設(shè)計要求的前提下，設(shè)計時熱壓機的機架整體上主要采用了鋼板焊接閉式結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)制造方便無需大型加工設(shè)備，并且，選材主要使用了工字鋼、角鋼等常用材料，使用鋼板焊接的加工工藝，因而，生產(chǎn)工藝性較好，一般機械廠均能制造。設(shè)計中主要使用了CAD、ProE等工程制圖軟件，使用了ProE軟件進行受力分析。關(guān)鍵

3、詞： 側(cè)壓式， 熱壓機 ，結(jié)構(gòu)設(shè)計 ，受力分析河海大學畢業(yè)論文AbstractThe multi-layered hot press is the production plywood, the shaving board, building board and so on density fiberboard major installations. At present the equipment factory production's hot press has finalized basically, to improve hot press's structure

4、performance and reduce the production cost, this article mainly has carried on the design to five side thrust type hot press structure, and to hot press's important part under carrier's structure, the intensity and the rigidity has carried on the project analysis and calculates, causes the c

5、arrier to be more reasonable in the structure, reduced the material and the energy consumption, raised the productivity. The design main union existing design idea, in conforms to under the design requirements premise, in the design in press's rack whole has mainly used the steel plate welding c

6、losed type rack, this kind of structure manufacture convenience does not need the large-scale processing equipment, and, the selection has mainly used the I-steel, the angle steel and so on commonly used material, uses processing craft which the steel plate welds, thus, the production technology cap

7、ability is good, generally the machine shop can make. In the design has mainly used CAD, engineering drawing soft wares Pro E and so on, used the software Pro E to carry on the stress analysis.窗體頂端Key words: lateral pressure type, thermal-pressing machine, structural design, stress analysis窗體底端河海大學畢

8、業(yè)論文目錄1.引言51.1五層側(cè)壓式熱壓機的發(fā)展概況及現(xiàn)狀51.2熱壓機的特點61.3熱壓機的發(fā)展帶來的機遇和挑戰(zhàn)72.熱壓機的結(jié)構(gòu)設(shè)計82.1框架結(jié)構(gòu)92.2柱塞結(jié)構(gòu)102.3上托板結(jié)構(gòu)102.4下托板結(jié)構(gòu)112.5平衡機構(gòu)簡要設(shè)計122.5.1工作原理122.5.2齒條的設(shè)計142.6軸承的選取152.7側(cè)壓缸支架結(jié)構(gòu)162.8側(cè)壓缸螺栓設(shè)計校核173.熱壓機主要部件的受力分析183.1立柱的設(shè)計校核183.2上托板的設(shè)計校核183.3下托板的結(jié)構(gòu)設(shè)計253.4下橫梁底板受力分析28附錄30參考文獻35致 謝36IV河海大學畢業(yè)論文1.引言熱壓機是人造板生產(chǎn)線的主要設(shè)備之一 。熱壓機的生產(chǎn)

9、能力決定了人造板生產(chǎn)線的產(chǎn)量，而熱壓機的技術(shù)水平也在很大程度上決定了人造板產(chǎn)品的質(zhì)量 。人造板生產(chǎn)的發(fā)展與熱壓機技術(shù)水平的進步息息相關(guān)。人造板行業(yè)的發(fā)展對熱壓機生產(chǎn)提出了更高的要求，而更先進水平的熱壓機的出現(xiàn)則又極大地促進了人造板行業(yè)的發(fā)展。新的人造板國家標準對產(chǎn)品質(zhì)量提出了更高的要求。為保證產(chǎn)品質(zhì)量,就熱壓機而言,一方面：要求工藝上采取最佳熱壓工藝曲線和工藝參數(shù),控制產(chǎn)品質(zhì)量；另一方面：熱壓機設(shè)備本身在結(jié)構(gòu)和性能上要滿足諸如制品的厚度公差、傳熱的均勻度等要求,確保壓制品質(zhì)量。熱壓機的發(fā)展促進了人造板工業(yè)的繁榮。而近年來我國人造板行業(yè)的超快速發(fā)展也為我國熱壓機技術(shù)的發(fā)展提供了廣泛的發(fā)展空間。遺

10、憾的是目前我國還不具備連續(xù)壓機的生產(chǎn)能力，國內(nèi)需要的連續(xù)壓機還需要從國外進口,這嚴重影響了我國人造板機械行業(yè)整體水平的提高。國內(nèi)的有關(guān)單位也在抓緊時間組織必要的人力、物力、技術(shù)力量進行連續(xù)壓機的研制工作。相關(guān)的產(chǎn)品也有望在未來幾年問世。本次設(shè)計在借鑒以往前人的實際設(shè)計經(jīng)驗和部分參數(shù)結(jié)構(gòu)的前提下重點對其下托板的結(jié)構(gòu)進行了可行改進設(shè)計，使用了CAD、Pro/e等工程制圖軟件對該機器進行結(jié)構(gòu)設(shè)計、繪制和分析。在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下以及同組同學的共同研討下基本達到了預(yù)期目標。1.1五層側(cè)壓式熱壓機的發(fā)展概況及現(xiàn)狀最早在人造板行業(yè)出現(xiàn)的熱壓機就是多層壓機，它主要是借鑒并根據(jù)紡織工業(yè)使用的壓機改造而來，用于以

11、紙漿來生產(chǎn)最早的纖維板。最初的多層熱壓機盡管還不完善，但已經(jīng)具有現(xiàn)代多層壓機的雛形。裝卸板系統(tǒng)、加熱裝置、壓機閉合開啟裝置等都為人們所了解。這些多層壓機的制造商則是來自人造板設(shè)備技術(shù)比較發(fā)達的德國,如辛北爾康普公司和貝克一馮赫倫公司,前者至今仍然在世界人造板設(shè)備供應(yīng)領(lǐng)域占據(jù)重要的地位而后者卻已于20世紀80年代退出了市場的競爭行列。后來多層壓機在刨花板生產(chǎn)中獲得了極大的成功,并推廣開來。多層壓機的使用在促進刨花板工業(yè)的發(fā)展的同時推動了整個人造板工業(yè)的進步。而刨花板行業(yè)的發(fā)展又為多層熱壓機的不斷改進提供了生產(chǎn)依據(jù)。最初人造板多層壓機的主要制造商主要集中在歐洲，包括比松公司、辛北爾康普公司、貝克馮

12、赫倫公司迪芬巴赫公司和順智公司等之后隨著多層熱壓機制造技術(shù)的推廣,美洲以及包括中國在內(nèi)的一些亞洲國家也加入到多層熱壓機設(shè)備供應(yīng)商之列。近年來,隨著熱壓機技術(shù)的發(fā)展,歐洲的主要熱壓機生產(chǎn)廠家已經(jīng)將主要的生產(chǎn)力轉(zhuǎn)移到連續(xù)熱壓機的生產(chǎn)上,而我國的上海人造板機器廠、美國的華盛頓鐵工廠則成為除歐洲廠商外的多層熱壓機市場上較為重要的供應(yīng)商。美國的華盛頓鐵工廠一直致力于多層熱壓機的發(fā)展,產(chǎn)品的層數(shù)、壓機幅面也不斷加大。而我國的上海人造板機器廠則是多層熱壓機市場的后期之秀，依靠國內(nèi)強大的市場支持,目前已向國內(nèi)外市場提供了多套多層熱壓機設(shè)備。為了提高單機生產(chǎn)能力,多層熱壓機采用兩種途徑提高產(chǎn)能,一是增加壓機層數(shù)

13、，二是增大熱壓板的幅面。目前通常使用的熱壓機層數(shù)為10-15層，最多可達40層，幅面主要有4英寸和8英尺。1.2熱壓機的特點熱壓機除整個結(jié)構(gòu)布局合理、緊湊、外形美觀、精密度高外，還具有以下特點：控制系統(tǒng)多樣化。此熱壓機的控制系統(tǒng)有光電管、無觸點開關(guān)和行程開關(guān)。這些控制電器元件靈敏、耐用，而且大部分元件安裝在熱壓機頂部，使得熱壓機結(jié)構(gòu)緊湊、整潔。熱壓機主體部分是由一定厚度的鋼板焊接成的框架式，不易變形；梯形塊上設(shè)置倒角，便于找正。熱壓機的低壓泵、高壓泵和電機全部安裝在油箱架下邊，占地面積小。該熱壓機由于裝有蓄壓器，因此可起到緩沖作用， 以增加熱壓機的穩(wěn)定性。當液壓系統(tǒng)達到一定壓力時，高、低壓泵可

14、自動停止工作；當壓力不足時，可自動開啟高、低壓泵補充到規(guī)定油壓，使液壓系統(tǒng)總保持在規(guī)定的油壓范圍內(nèi)。1.3熱壓機的發(fā)展帶來的機遇和挑戰(zhàn)隨著房地產(chǎn)業(yè)的飛速發(fā)展，帶動了裝修業(yè)的快速發(fā)展，從而帶動了集成材業(yè)的發(fā)展。集成材保留了天然木材的材質(zhì)感，外表美觀，材質(zhì)均勻，克服了木材易變形、開裂的缺點，利用短小料可獲得人造板和實木不能替代的方材板，提高了木材的使用價值。它是室內(nèi)裝飾、木質(zhì)地板和中高檔家具生產(chǎn)的理想材料。集成材的生產(chǎn)主要由拼板機來完成，使得拼板機的市場需求量越來越大。隨著板材生產(chǎn)廠家的需要的不斷提高，要求拼接出來的板材盡量平整，木條之間的不平度較小，拼接的整板變形量小，沒有彎曲、扭曲、翹曲現(xiàn)象。

15、為此保證設(shè)備上下工作面的平面度、剛性、上下平面的平行度比較關(guān)鍵。另外，必須改善拼接工藝，減少板材拼接受力不均，保證熱拼板機承載面內(nèi)受熱均勻。但我國的拼接設(shè)備與德國、意大利等發(fā)達國家比還相對比較落后，主要表現(xiàn)在設(shè)備的自動化程度低，配套使用的設(shè)備較少，還存在很多單機使用現(xiàn)象。全自動拼板生產(chǎn)線在國內(nèi)尚還空白。另外，我國的拼接板精度不高，后序加工量大，余料浪費較多。隨著生產(chǎn)規(guī)模的不斷擴大，多層熱壓機的層數(shù)在不斷增多，幅面也在不斷加大。然而多層熱壓機的缺點也越來越顯現(xiàn)出來：1）熱壓輔助時間長，壓機有效生產(chǎn)率低。使用多層壓機，需要相應(yīng)配置附屬的裝板、卸板系統(tǒng)，這無形中增加了熱壓的輔助時間，再加上壓機自身所

16、需要的閉合開啟時間，導(dǎo)致熱壓周期長，生產(chǎn)效率低。而且壓機的層數(shù)越多，輔助時間越長，輔助系統(tǒng)也越復(fù)雜。2）隨著層數(shù)的增多，多層壓機對系統(tǒng)的同時閉合系統(tǒng)要求更高。而且由于在熱壓過程中各層板坯受壓不同，造成成品板的產(chǎn)品厚度不均，產(chǎn)品穩(wěn)定性差。3）由于裝板以及熱壓板閉合后板坯在未加壓的情況下受熱，使產(chǎn)品產(chǎn)生較厚的預(yù)固化層，砂光余量大。4）熱壓板在熱壓過程中,直接受濕熱蒸汽的作用，熱壓板腐蝕嚴重，影響使用壽命。5）受壓機開檔和熱壓板的限制，多層壓機生產(chǎn)的產(chǎn)品規(guī)格具有一定的限制，不能滿足人們對產(chǎn)品多規(guī)格的要求。盡管多層壓機具有以上缺點，但是到目前為止，多層壓機仍然占據(jù)熱壓機市場的大部分市場份額，成為人造板

17、生產(chǎn)的主要壓機之一。改善機架應(yīng)力狀態(tài)的措施：（1）在同樣重量下減簿板厚,增加寬度，以提高機架抗彎剛度,減少應(yīng)力。（2）避免在機架內(nèi)側(cè)鉆孔、焊接零件，以免引起應(yīng)力集中，可將零件布置在立柱的外側(cè)。（3）在機架上增加幾塊補板，以提高上、下橫梁的抗彎剛度和立柱的剛度。（4）減小拐角處的應(yīng)力集中，可以采取圓弧過渡,或斜角過渡。（5）正確選擇焊縫位置。機架板一般都是拼焊而成的，焊縫強度一般都低于母材，而且有焊接應(yīng)力，所以焊縫要選在應(yīng)力較小的位置，而且要沿立柱方向，不能沿橫梁方向。2.熱壓機的結(jié)構(gòu)設(shè)計五層側(cè)壓式熱壓機的整機設(shè)計采用了框架式結(jié)構(gòu)，整體使用工字鋼和鋼板焊接而成，根據(jù)熱壓板的具體的參數(shù)，選擇成品壓

18、板和側(cè)壓板。整機結(jié)構(gòu)見下圖：圖2-1 五層側(cè)壓式熱壓機的結(jié)構(gòu)其中熱壓機的主要技術(shù)參數(shù)為：上下壓力：90噸（將層層熱壓板向上頂起且保證壓機工作時板坯不發(fā)生翹曲，泄壓時靠壓機自重下降）側(cè)向壓力：10噸（將板坯側(cè)向加緊）熱壓板尺寸：2550*1370*42mm兩熱壓板之間的間距為100mm詳細尺寸結(jié)構(gòu)參考零件圖：BYSJ-01。2.1框架結(jié)構(gòu)最上部為上托板，為加強強度，上托板與第一個熱壓板間需焊接厚度為10 mm的鋼板。每個熱壓板間距離是100mm。側(cè)壓缸在同一側(cè)，與側(cè)壓板連接。止推板在另一側(cè)，厚度均為10mm。熱壓板通過方形鋼管和階梯形擋塊定位。為了方便熱壓機在工作時熱壓板上升過程中位置的找正，將

19、梯形擋塊開有45度倒角，以便起到引導(dǎo)作用。為了使兩個側(cè)壓缸推力相同以及下托板在上升過程中的平穩(wěn)，使用齒輪齒條機構(gòu)進行調(diào)節(jié)。第六塊熱壓板直接焊接于下托板上，它與下托板之間同樣有一厚度為10mm鋼板加強其強度。柱塞缸與焊接在底座上的法蘭通過螺栓連接在一起，使用厚度為14mm的鋼板。四個柱塞缸通過兩組齒輪齒條控制同步壓力。立柱采用H鋼，型號為28a。2.2柱塞結(jié)構(gòu)該結(jié)構(gòu)主要有兩部分組成柱塞和柱塞缸，兩者的結(jié)構(gòu)分別表示如下圖示：圖2.1柱塞結(jié)構(gòu)柱塞缸主要采用14mm的鋼板卷筒焊接而成，其結(jié)構(gòu)簡單制造方便。將該結(jié)構(gòu)安裝在下橫梁上，并通過一塊14mm厚的鋼板與之焊接為一體。鋼板上安裝法蘭以實現(xiàn)工作要求。2

20、.3上托板結(jié)構(gòu)為了考慮材料和該結(jié)構(gòu)的受力特點，通過對不同結(jié)構(gòu)形式的托板受力分析，選擇受力最小且受力最為合理的結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)設(shè)計為兩邊帶有加強肋，中部為正方形結(jié)構(gòu)且加強肋在其對角線上。結(jié)構(gòu)示意圖如下所示：圖2.3 上托板結(jié)構(gòu)詳細尺寸結(jié)構(gòu)參考零件圖BYSJ-02。2.4下托板結(jié)構(gòu)下托板是該機器的主要受力部件之一，為了使受力均勻和節(jié)省材料從而降低生產(chǎn)成本，在參考了以往的設(shè)計經(jīng)驗并通過對不同結(jié)構(gòu)形式的托板進行受力分析，最終選擇了受力最小且受力最為合理的結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)設(shè)計為將托板均勻分成四部分，每部分的加強肋設(shè)計在其對角線上，連接柱塞法蘭的結(jié)構(gòu)設(shè)計在該肋板的幾何中心上。結(jié)構(gòu)如下圖所示：圖2.4下托板結(jié)構(gòu)詳細

21、尺寸結(jié)構(gòu)參考零件圖：BYSJ-03。2.5平衡機構(gòu)簡要設(shè)計2.5.1工作原理由于液壓系統(tǒng)在工作時，對柱塞缸的壓力油供應(yīng)不均勻，而使下托板以及側(cè)壓板在工作時不平衡。為了使液壓缸柱塞將下托板頂起工作時下托板平衡的上升，及側(cè)壓板工作時平衡的對板坯進行加緊而設(shè)計了該平衡機構(gòu)。它主要由齒輪齒條機構(gòu)來保證，將兩個相同的齒輪安裝在同一根軸上，將齒條與下托板相連。在側(cè)壓板上的平衡機構(gòu)的結(jié)構(gòu)于此相同，在此僅以下托板處的平衡機構(gòu)的結(jié)構(gòu)為例加以說明。具體結(jié)構(gòu)如下圖所示：圖2.5平衡機構(gòu)（齒輪齒條機構(gòu)）參考了機械設(shè)計齒輪設(shè)計例題分析，由于該壓機的工作壓力最大為90噸，所以平衡機構(gòu)中齒輪轉(zhuǎn)速不高，受力不是太大的特點，可

22、將齒輪精度等級確定為IT7(GB10095-88)。選擇其材料為40Cr（）硬度為280HBS，齒條的材料選為45鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為240HBS，兩者材料硬度差為40HBS，符合了設(shè)計的基本要求?，F(xiàn)將其主要的設(shè)計過程簡要敘述如下：1)初選齒輪齒數(shù)為=24，齒數(shù)比u=4；2)主要公式：接觸疲勞許用應(yīng)力分度圓直徑： T=Fd/2=11250。其中F為液壓缸工作參數(shù)90t；d為平衡軸直徑；有機械設(shè)計表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)=189.8,有圖10-21d按齒面硬度查齒輪的接觸疲勞強度極限=600；由圖10-19去接觸疲勞壽命系數(shù)=0.95。3)按齒根彎曲強度設(shè)計時=0.93mm由圖10-20c查

23、得齒輪的彎曲疲勞強度極限=500,查圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.85,取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，故而 =303.6，載荷系數(shù) 查表10-5查得。齒輪的接觸疲勞強度決定了承載能，它僅與齒輪的直徑有關(guān)，為同時考慮制造及安裝方便，可將該齒輪的模數(shù)適當放大，取為m=2.5，這樣設(shè)計的齒輪齒條傳動既能滿足齒面接觸疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并做到了結(jié)構(gòu)緊湊便于生產(chǎn)制造。齒輪的主要設(shè)計參數(shù)：齒輪材質(zhì)精度等級模 數(shù)壓 力 角齒 槽 寬40Cr（調(diào)質(zhì)）IT72.520°3.93 mm齒頂高齒根高齒高齒厚齒根圓半徑2.5 mm68.76 mm5.62 mm3.93 mm64.38

24、mm具體尺寸參閱零件圖：BYSJ-04。2.5.2齒條的設(shè)計根據(jù)齒條的特性及該機構(gòu)的特點，其設(shè)計參數(shù)有：材質(zhì)精度等級模 數(shù)齒形角齒 槽 寬45鋼（調(diào)質(zhì)）IT72.520°3.93 mm齒頂高齒根高齒高齒厚齒根圓半徑2.5 mm3.12 mm5.62 mm3.93 mm26.88 mm結(jié)構(gòu)示意圖如下：圖2.5.2齒條結(jié)構(gòu)參考零件圖：BYSJ-05。2.6軸承的選取 分析軸承會將受到徑向力的影響，所以選取深溝球軸承，結(jié)構(gòu)代號為60000，其性能和特點如下：主要承受徑向載荷，也可同時承受小的軸向載荷，當量摩擦系數(shù)最小。在高轉(zhuǎn)速且輕量化要求的場合，可用來承受單向或雙向的軸向載荷。工作中允許內(nèi)

25、、外圈軸線偏斜量，大量生產(chǎn)，價格低。2.6.1：軸承代號的確定：確定寬度系列代號為0；確定直徑系列代號為3；確定內(nèi)徑系列代號為09；初選輸入軸的軸承代號為6309，其基本尺寸為:,，基本額定動載荷為，基本額定靜載荷為。2.6.3：輸出軸的軸承代號的確定：確定寬度系列代號為0；確定直徑系列代號為4；確定內(nèi)徑系列代號為12；初選輸入軸的軸承代號為6412，其基本尺寸為:，基本額定動載荷為，基本額定靜載荷為。2.6.2：輸入軸軸承的校核：（1）求軸承所受的徑向載荷； 求兩軸承的計算軸向力：因為選用直齒輪，不會產(chǎn)生派生軸向力，且外自身沒有受到軸向力。所以：（3）求軸承的當量動載荷：因,查得徑向載荷系數(shù)

26、為,軸向載荷系數(shù)；因軸承運轉(zhuǎn)中所受載荷基本平穩(wěn)，取。則： 驗算軸承壽命：因為，所以選取軸承1的受力大小驗算：式中，因為所用軸承為球軸承，。軸承工作條件為每天二班制，使用期限10年（每年工作日300天），故所選軸承滿足壽命要求。2.6.3：輸出軸軸承的校核：（1）求軸承所受的徑向載荷；，（2）求兩軸承的計算軸向力：因為選用直齒輪，不會產(chǎn)生派生軸向力，且外自身沒有受到軸向力。所以：（3）求軸承的當量動載荷：因,查得徑向載荷系數(shù)為,軸向載荷系數(shù)；因軸承運轉(zhuǎn)中所受載荷基本平穩(wěn)，取。則： 驗算軸承壽命：因為，所以選取軸承1的受力大小驗算：式中，因為所用軸承為球軸承，。軸承工作條件為每天二班制，使用期限1

27、0年（每年工作日300天），故所選軸承滿足壽命要求。根據(jù)前文中設(shè)計的軸的最小直徑d=25mm查機械設(shè)計手冊選取深溝球軸承代號為：6000。具體參數(shù)見下圖：2.7側(cè)壓缸支架結(jié)構(gòu)由于該支架主要對側(cè)壓缸起固定作用，將其焊接在熱壓板上，工作時隨熱壓板一起上下運動。經(jīng)受力計算該結(jié)構(gòu)主體部分可由14mm鋼板焊接；加強肋部分由10mm鋼板焊接組成，這種結(jié)構(gòu)在受力方面比較理想。結(jié)構(gòu)示意圖如下：圖2.7側(cè)壓鋼支架三視圖具體尺寸參閱零件圖：BYSJ-06。2.8側(cè)壓缸螺栓設(shè)計校核根據(jù)熱壓機的側(cè)壓力10噸以及部件的連接需要，初選公稱直徑為13mm的螺栓，為保證其正常工作現(xiàn)對其進行校核。受軸向載荷的緊螺栓（靜載荷）連

28、接的校核計算結(jié)果：工作載荷 Fc = 3.125 kN 殘余預(yù)緊力系數(shù)K = 1.6 總載荷 F0 = 8.13 kN 相對剛度 = 0.25 預(yù)緊力 Fp = 7.34 kN 螺栓機械性能等級 = 6.8 螺栓屈服強度 s = 480 MPa 安全系數(shù) Ss1 = 2 螺栓許用應(yīng)力 = 160.00 MPa 選擇材料為：45鋼 螺栓公稱直徑 Md = M13 螺栓小徑d1 = 10.106 mm 螺栓計算應(yīng)力 = 132.1 MPa 校核計算結(jié)果： 滿足強度要求受軸向載荷的緊螺栓（動載荷）連接校核計算結(jié)果：工作載荷 Fc = 3.125 kN 相對剛度 = 0.25 螺栓材料：Q235A 螺

29、栓抗拉強度 = 440 MPa 螺栓屈服強度 = 240 MPa 抗壓疲勞強度= 140 MPa 尺寸因數(shù) = 1 制造工藝因數(shù)= 1 受力不均勻因數(shù) = 1 缺口應(yīng)力集中因數(shù)= 3.9 安全系數(shù)= 2 螺栓許用應(yīng)力幅= 17.95 MPa 螺栓公稱直徑= M12 螺栓小徑= 10.106 mm 螺栓計算應(yīng)力幅= 4.89 MPa校核計算結(jié)果： 滿足故選擇公稱直徑為13的螺栓，材料為Q235A，處理。3.熱壓機主要部件的受力分析3.1立柱的設(shè)計校核 立柱采用工字鋼，根據(jù)熱壓機的對稱結(jié)構(gòu)，立柱僅受拉力作用，沒有附加的彎矩和扭矩。由計算公式： 式中: 所選材料的彈性極限，這里選取Q235A，=21

30、0MPa。 A工字鋼的橫截面積 S設(shè)計計算安全系數(shù)，取S=2. F工字鋼受力將數(shù)據(jù)代入公式得： A=61.4c據(jù)此選取型號：熱軋工字鋼28a（GB706-88），詳細尺寸見零件圖。3.2上托板的設(shè)計校核上托板與熱壓板間附有10mm厚鋼板來加強其強度。上托板由厚度為14mm高為300mm的鋼板焊接而成。由于其復(fù)雜的交叉結(jié)構(gòu)，傳統(tǒng)的材料力學分析解決問題的方法十分繁瑣，此處借用WildfirePro/E 5.0里面的有限元分析工具進行校核計算。首先建立三維模型如圖：圖3.2.1上托板三維模型三維模型建成后進行受力分析的準備工作：先進行模型設(shè)置材料選擇材料的分配施加位移約束定義位移約束定義載荷性質(zhì)（第

31、一塊熱壓板受到均勻的壓力載荷，將90t壓力均勻分配到熱壓板上）建立模型分析定義結(jié)果定義。圖3.2.2上托板受力模型系統(tǒng)開始運行，隨后便可運行出想要得到的結(jié)果。如圖所示：圖3.2.2整體受力系統(tǒng)開始運行，隨后便可運行出想要得到的結(jié)果。如圖所示：圖3.2.3運行結(jié)果圖3.2.5受力結(jié)果從圖3.2.5中看出，該結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力處應(yīng)力為79.9Mpa，該結(jié)構(gòu)用45號鋼，其抗拉強度為353MP，由于90t為該熱壓機極限壓力，熱壓機在工作是幾乎不會達到該力，此設(shè)計結(jié)構(gòu)是偏安全的，符合設(shè)計要求。3.3下托板的結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)合該部件的結(jié)構(gòu)特點利用三維ProE建立立體模型如下圖所示：圖3.3.1加力后的三維立體模型 按

32、照以上方法進行加力、加約束、建立靜態(tài)分析模型。運行結(jié)果如圖：圖3.3.2運行結(jié)果圖3.3.3運行結(jié)果圖3.3.4運行結(jié)果從圖中可以看出該結(jié)構(gòu)受到的最大壓應(yīng)力為70Mpa，材料為45號鋼（抗壓強度為353Mpa）的結(jié)構(gòu)，該壓機的額定工作壓力為90噸，在工作壓力極少達到所設(shè)壓力的情況下，這種設(shè)計是偏于安全的，因而符合設(shè)計要求。3.4下橫梁底板受力分析由于該機械工作時推力最大只有90噸，而在正常工作情況下是很少達到此壓力的。所以按照設(shè)計要求，在比較了幾種設(shè)計方案后，確定了下橫梁的結(jié)構(gòu)?？紤]到其復(fù)雜的結(jié)構(gòu)，用傳統(tǒng)的力學方法很難實現(xiàn)對它的受力分析。為了便于受力校核，此處使用了Pro/E 里的有限元分析工

33、具對其進行受力分析和校核，并根據(jù)該機械的工作特點以及其受力特點人為地模擬施加力。建立如下三維模型：圖3.4.1加力后的三維模型設(shè)定相應(yīng)的約束后，運行出結(jié)果如圖：圖3.4.2整體受力運行結(jié)果圖3.4.3運行結(jié)果從圖中可以看出該結(jié)構(gòu)所受最大壓強為25.7MPa，對45號鋼（抗壓強度為353Mpa）來說是非常安全。綜上所述，該設(shè)計在結(jié)構(gòu)和受力方面都符合設(shè)計要求。附錄【1】型鋼結(jié)構(gòu)表：【2】調(diào)質(zhì)：淬火后又高溫回火的雙重熱處理。其目的是：提高了強度，又保持了材料的韌性，還改善了材料的切削加工性?！?】回火：淬硬后加熱到AC1以下的某一溫度，保溫一定時間，然后冷卻到室溫的熱處理工藝。其目的是： (a)消除

34、工件淬火時產(chǎn)生的殘留應(yīng)力，防止變形和開裂； (b)調(diào)整工件的硬度、強度、塑性和韌性，達到使用性能要求； (c)穩(wěn)定組織與尺寸，保證精度； (d)改善和提高加工性能?！?】附零件圖：軸承座，圖號BYSJ-07。 【5】受力分析程序如下：-Mechanica Structure Version L-03-38:spg設(shè)計研究 "Analysis1" 的摘要Sat Jun 8, 2011 22:46:54運行設(shè)置 塊求解器的內(nèi)存分配: 128.0 并行處理狀態(tài) 當前運行的并行任務(wù)限制: 2 當前平臺的并行任務(wù)限制: 64 自動檢測到的處理器數(shù): 2創(chuàng)建元素前正在檢查模型.這些檢查

35、考慮到了以下事實:AutoGEM 會自動在具有材料屬性的體積塊中、具有殼屬性的曲面上和具有梁截面屬性的曲線上創(chuàng)建元素。 自動生成元素。創(chuàng)建元素后正在檢查模型.未在模型中發(fā)現(xiàn)錯誤。Mechanica 結(jié)構(gòu)模型匯總 主單位制: millimeter Newton Second (mmNs) 長度: mm 力: N 時間: sec 溫度: C 模型類型: 三維 點: 2486 邊: 12685 面: 18003 彈簧: 0 質(zhì)量: 0 梁: 0 殼: 0 實體: 7803 元素: 7803標準設(shè)計研究靜態(tài)分析 "Analysis1": 收斂方法: 單通道自適應(yīng) 繪制柵格: 4 收

36、斂環(huán)日志: (22:47:32) >> 通道 1 << 計算元素方程 (22:47:33) 方程總數(shù): 129213 最大邊階數(shù): 3 解方程 (22:47:40) 后處理解 (22:48:04) 檢查收斂 (22:48:10) 資源檢查 (22:48:15) 過去的時間 (秒): 81.67 CPU 時間 (秒): 79.34 內(nèi)存使用量 (kb): 339829 工作目錄磁盤使用量 (kb): 495616 >> 通道 2 << 計算元素方程 (22:48:16) 方程總數(shù): 153891 最大邊階數(shù): 6 解方程 (22:48:24) 后處

37、理解 (22:48:55) 檢查收斂 (22:49:01) 計算位移和應(yīng)力結(jié)果 (22:49:07) RMS 應(yīng)力誤差估計: 載荷集 應(yīng)力誤差 占最大主應(yīng)力的百分比 - - - LoadSet1 8.66e+00 8.2% of 1.06e+02 資源檢查 (22:49:27) 過去的時間 (秒): 153.27 CPU 時間 (秒): 138.64 內(nèi)存使用量 (kb): 355804 工作目錄磁盤使用量 (kb): 619520 模型的總質(zhì)量: 1.088271e+00 模型的總成本: 0.000000e+00 WCS 原點的質(zhì)量慣性矩: Ixx: 7.44852e+05 Ixy: -1.

38、54093e+05 Iyy: 3.17051e+06 Ixz: -9.50469e+05 Iyz: -8.27875e+04 Izz: 2.47457e+06 相對于 WCS 原點的主 MMOI 和主軸: 最大主應(yīng)力 中間主應(yīng)力 最小主應(yīng)力 3.18179e+06 2.89414e+06 3.14004e+05 WCS X: -3.68288e-02 -4.06791e-01 9.12779e-01 WCS Y: 9.97058e-01 4.64826e-02 6.09449e-02 WCS Z: -6.72202e-02 9.12338e-01 4.03882e-01 相對于 WCS 原點的

39、質(zhì)心位置: ( 1.27500e+03, 1.11055e+02, 6.85000e+02) 質(zhì)心的質(zhì)量慣性矩: Ixx: 2.20786e+05 Ixy: 9.89530e-10 Iyy: 8.90748e+05 Ixz: 2.44472e-09 Iyz: 2.91038e-10 Izz: 6.92026e+05 相對于 COM 的主 MMOI 和主軸: 最大主應(yīng)力 中間主應(yīng)力 最小主應(yīng)力 8.90748e+05 6.92026e+05 2.20786e+05 WCS X: 0.00000e+00 0.00000e+00 1.00000e+00 WCS Y: 1.00000e+00 0.00

40、000e+00 0.00000e+00 WCS Z: 0.00000e+00 1.00000e+00 0.00000e+00 約束集: ConstraintSet1: PRT0001 載荷集: LoadSet1: PRT0001 模型上的合成載荷: 在全局 X 方向: -7.205480e-08 在全局 Y 方向: 8.803620e+05 在全局 Z 方向: 6.876427e-09 測量: max_beam_bending: 0.000000e+00 max_beam_tensile: 0.000000e+00 max_beam_torsion: 0.000000e+00 max_beam

41、_total: 0.000000e+00 max_disp_mag: 3.651136e-01 max_disp_x: -5.989933e-02 max_disp_y: 3.651109e-01 max_disp_z: 4.774524e-02 max_prin_mag*: -1.058371e+02 max_rot_mag: 0.000000e+00 max_rot_x: 0.000000e+00 max_rot_y: 0.000000e+00 max_rot_z: 0.000000e+00 max_stress_prin*: 8.868574e+01 max_stress_vm*: 8.

42、874455e+01 max_stress_xx*: 7.934842e+01 max_stress_xy*: 4.213737e+01 max_stress_xz*: -2.307811e+01 max_stress_yy*: -6.292490e+01 max_stress_yz*: 2.411726e+01 max_stress_zz*: 4.270502e+01 min_stress_prin*: -1.058371e+02 strain_energy: 2.373799e+04* 警告: 在結(jié)果奇點 (或接近位置) 計算由星號 (*) 標記的測量。這些測量的值 可能不準確，在對它們進行解釋時，必須使用工程評價。分析 "Analysis1" 已