鋼筋混凝土單層廠房課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書.doc

1、鋼筋混凝土單層廠房課程設(shè)計(jì)計(jì)算書和說(shuō)明書建筑平面示意圖如下：一.構(gòu)件選型L=24 m（Lk=241。5=22。5 m）,軌頂標(biāo)志標(biāo)高為8.4m，A4級(jí)工作級(jí)別，軟鉤橋式吊車Q1=150KN、Q2=200KN兩臺(tái)的工業(yè)廠房。1。屋面板04G410-1一冷二氈三油一砂 0。35 = 0。35 kN/m220厚水泥砂漿找平 0。40 = 0.40 kN/m2屋面恒荷載 = 0。75 kN/m2屋面活荷載 0。5 kN/m2荷載組合：組合一：1。2×0。75+1.4×0.5=1.6 kN/m2組合一：1。35×0.75+1.4×0.5×0。7=1.50

2、25 kN/m2選YWB-2（中間跨）;YWB2S（端跨)。允許荷載2。05 kN/m2 >1。6 kN/m2 ，滿足要求。2。屋架04G415（一）屋面板的一冷二氈三油一砂 0.35 kN/m2屋面板的20厚水泥砂漿找平0。40 kN/m2屋面板自重 1.4 kN/m2灌縫重 0.1 kN/m2屋架鋼支撐自重 0.05 kN/m2恒荷載 2。3 kN/m2屋面活荷載 0。5 kN/m2荷載組合:組合一：1.2×2.3+1。4×0。5=3。46 kN/m2組合一：1。35×2.3+1.4×0。5×0。7=3.595 kN/m2選YWJ24

3、1Ba（無(wú)天窗、挑天溝）允許荷載4。0 kN/m2 >3。595 kN/m2 ，滿足要求。屋架自重112.75KN（未包括挑出牛腿部分,挑牛腿部分根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)圖集另外計(jì)算自重）。3.天溝板04G410-2根據(jù)屋架24m確定外天溝寬為770mm,根據(jù)天溝荷載（天溝自重除外）選天溝型號(hào)。溝壁平均厚度80mm。設(shè)落水管水平間距24m，天溝流水坡長(zhǎng)12m,焦渣找坡取5,最薄取20mm。防水層 0。40 kN/m220厚水泥砂漿找平 0.40 kN/m265厚焦渣混凝土找坡 0。065×14= 0。91 kN/m220厚水泥砂漿抹面 0.40 kN/m2積水按230mm高計(jì) 2.3 kN/m

4、2 卷材防水層考慮高、低肋覆蓋部分，按天溝平均內(nèi)寬b的2.5倍計(jì)算。（b=770-190=580mm)q=1。35b(2.5×0。40+0.40+0.91+0。4+2.3)=6.7635b=3.923 kN/m選用:中間跨：TGB77（無(wú)落水洞口) TGB77a、TGB77b（有落水洞口） 邊跨： TGB77sa、TGB77sb允許荷載4。26 kN/m3.923 kN/m,滿足要求.注：積水荷載取230mm高,比其它活載大，故天溝板驗(yàn)算取積水荷載。當(dāng)排架分析時(shí)仍取屋面活載0.50 kN/m2。4。吊車梁04G323-2當(dāng)二臺(tái)吊車Q不相同時(shí)，選吊車梁時(shí)按Q較大者選（200KN)。按A

5、4級(jí)工作級(jí)別（按兩臺(tái)吊車考慮），Lk=22。5m，柱距6m，吊車起重量20t，吊車總重 Q=36。5t，小車重g=7。961t,最大輪壓Pk=202。0KN,車寬B=5.5m，輪距W=4。4m，試選用吊車編號(hào)。解：假定吊車規(guī)格不符合附錄一四時(shí)，需進(jìn)行內(nèi)力驗(yàn)算后套用,按起重量和跨度,試選用DL-9或DL-10計(jì)算長(zhǎng)度取 L=5.8m，a=（B-W）/2=（5。54。4)/2=0.55m x=（L-a)/2=（5。80。55)/2=2。625m1）.承載力計(jì)算(按兩臺(tái)吊車考慮）：a.按移動(dòng)荷載最不利位置吊車豎向荷載作用下的最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：MQK=2PKX2/L=2×202.0×

6、2.6252/5。8= 479.968 kN。m基本組合（不包括梁體和軌道自重)：M=1.4×1.05MQK =1.4×1。05×479。968=705.553 kN。m641.8 kN.m M732。8 kN.mb剪力取距梁端約min（1.14，5。8/6)=0.97m 處吊車豎向荷載作用下的最大剪力標(biāo)準(zhǔn)值：VQK=PK(L-0.97)+（L-0。97-（ B-W）/L=298.124 kN基本組合(不包括梁體和軌道自重）：Va=1.4×1。05 VQK =438。243 kN419。5 kN < Va480。5 kN c跨中最大剪力設(shè)計(jì)值Vz=

7、1。4PkL/2+ L/2（BW)/L=240。624 kN216。9 kN Vz<249.8 kN2)。疲勞計(jì)算（按一臺(tái)吊車考慮）：a按移動(dòng)荷載最不利位置吊車豎向荷載作用下的最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值:MQK =PKL/4=292。9 kN.mMQK =1.05 MQK =307。545 kN。mMQK<328。3 kN.m <376.0 kN。mb。 剪力取距梁端約0.97m 處吊車豎向荷載作用下的最大剪力標(biāo)準(zhǔn)值:VQK=PK（L-0.97)+(L-0.97W）/L=183.193 kNVQK =1.05 VQK =192.353 kN199。3 kN VQK222.7 kNc. 跨

8、中最大剪力設(shè)計(jì)值VZ=×0。5×Pk=1.05×0.5×Pk=106。05 kNVZ113.2kN<129。7 kN3）.裂縫驗(yàn)算（按兩臺(tái)吊車考慮）：MQK= 479。968 kN。m標(biāo)準(zhǔn)組合（不包括梁體和軌道自重）： M= MQK458。4 kN。m <M<523。4 kN。m經(jīng)驗(yàn)算，按A4級(jí)吊車梁選用表,采用DL10合適，承載力、疲勞、裂縫均滿足要求.5。吊車軌道聯(lián)結(jié)04G3251）。 軌道聯(lián)結(jié)按A4級(jí)工作級(jí)別，Q=200kN，Lk=22。5m根據(jù)吊車規(guī)格參數(shù)計(jì)算最大輪壓設(shè)計(jì)值：Pd=1.05×1.4×1.15&

9、#215;Pk=1。05×1.4×1。15×202。0=341。5kN選用：軌道聯(lián)結(jié)DGL11341。5kN <510 kN 滿足要求。吊車梁上螺栓孔間距A=240mm，軌道面至梁頂面距離190mmDGL11 鋼軌 0.387 kN/m聯(lián)結(jié)件 0。086 kN/m彈性墊層 0。004 kN/m混凝土找平層（0.82×10/1000+0。023×25）=0。583 kN/m 1.060 kN/m2）. 車擋大車速度 V=105.4 m/min 碰撞時(shí)大車速度V0=0。5V=0。88 m/sec沖擊體重量 G=G0+0.1Q=365+0.1&

10、#215;200=385 kN有利因素 =0。8吊車荷載分項(xiàng)系數(shù) Q=1。4緩沖器行程 S=0。14 m作用于車檔的吊車縱向水平撞擊力：選用：車擋CD3Fi=86。8kN 144。4 kN 滿足要求。6?；A(chǔ)梁04G320墻厚度240mm，磚強(qiáng)度等級(jí)MU10，砂漿強(qiáng)度等級(jí)M5。柱距為4。5m時(shí)窗寬2m,柱距為6m時(shí)窗寬3m.安全等級(jí)為二級(jí)，重要性系數(shù)1。0。1）。縱墻（柱距為6m)ln=4850 mm lc=5450300=5150 mm根據(jù)以上資料選用：JL3(有門、有窗）2)。山墻柱距為4。5mln=3450 mm lc=4450500=3950 mm根據(jù)以上資料選用：JL24（有窗）柱距

11、為6mln=4950 mm lc=5950-500=5450 mm根據(jù)以上資料選用：JL-3（有門）7。過(guò)梁(GL）G3221 圈梁（QL）、連系梁（LL)4.5m柱距：窗戶寬2400mm，選用GL4240。梁高180mm，混凝土C20，鋼筋HRB235.6m柱距：窗戶寬4200mm，選用GL4420。梁高300mm，混凝土C20，鋼筋HRB335。墻體材料選用機(jī)制普通磚,墻厚240mm，門窗洞口寬4200mm，荷載等級(jí)為0。由于考慮三梁合一統(tǒng)一取為GL-44208.門窗4.5m柱距：窗戶2400mm×4200mm、2400mm×4800mm.6m柱距:窗戶4200mm&#

12、215;4200mm、4200mm×4800mm.門：3000mm×3600mm 選用：03J6114SJM1-3036Y9。支撐05G336柱間支撐：采用十字交叉型計(jì)算數(shù)據(jù)中間跨邊跨分配到柱頂處上柱支撐水平荷載作用（標(biāo)準(zhǔn)值）W1=175.56 kN W1/2=87。78 kNW1=87。78 kN W1/2=43。89 kN作用于每道上柱支撐上節(jié)點(diǎn)處的水平荷載作用設(shè)計(jì)值：Vb1=1.4×W1/3Vb1=1。4×175。56/3= kNVb1=1。4×87。78/3=40。96 kN吊車水平制動(dòng)力（標(biāo)準(zhǔn)值)：T=（Q+g)/421.66 kN2

13、1.66 kN作用于下柱支撐上節(jié)點(diǎn)處的縱向水平作用組合設(shè)計(jì)值：Vb2=1.4(W1+T）276.11 kN153.22 kN選用支撐上柱柱間支撐ZCs421a下柱柱間支撐ZCx8813210.排架柱的材料選用C30混凝土，fc=14。3 N.mm2 ，ftk=2.01 N.mm2 ，ft=1.43 N.mm2鋼筋：受力筋為HRB400，fy=360 N。mm2 ,Es=2.0×105 N。mm2 箍筋為HRB235，fy=210 N.mm2二、柱設(shè)計(jì)1）。尺寸的確定1軌頂標(biāo)志標(biāo)高：8。4m2。牛腿標(biāo)高=8.41.20.19=7。01m（取為7200mm）3.軌頂構(gòu)造標(biāo)高=7。2+1.

14、2+0。19=8。59m4.柱頂標(biāo)高=8。59+2.14+0。22=10.95m（取為11400mm）5.上柱高度H0=1。147.2=4.2m6.下柱高度HL=7。2(-0。9）=8。1m7。柱計(jì)算高度=4.2+8.1=12。3m8.初定尺寸上柱截面400mm×400mm，下柱截面400mm×800mm×100mm×150mm驗(yàn)算：hu=400mm0.5×（2400022500)(260+80)=410mm計(jì)算參數(shù)截面尺寸/mm面積mm2慣性矩/mm4自重/（ KN/m）上柱400×4001。6×10521。3×

15、1084。0下柱400×800×100×1501.76×105143.0×1084.49。柱的插入深度應(yīng)滿足:柱縱筋的錨固長(zhǎng)度。b，吊裝時(shí)柱的穩(wěn)定性,不大于吊裝時(shí)柱長(zhǎng)的1/20.0.9h且800取為：800mm。2）。荷載計(jì)算1.荷載位置e1=hu/20。15=0。05； e2=hl/2-hu/2=0.40。2=0。2;e4=（L-Lk)/2-hl/2=0.75-0.4=0.35；e5=hl/2+0。12=0。52；(0。12為墻厚一半)注：1）以上單位為m；2）hu為上柱截面高；3)hl為下柱截面高.2。屋蓋荷載(永久荷載G，活荷載Q）G1K

16、=0.5×(跨度×柱距）×(屋面荷載+支撐荷載）+0。5×屋架重+柱距×(天溝自重+天溝構(gòu)造層重） =0。5×（24×6）×(2.25+0。05）+0。5×112.75+6×(2。02+1。829）=245.069 kN設(shè)計(jì)值G1= 1.2 G1K=1。2×245.069=294。083 kNQ1K(挑牛腿邊至軸線距為705mm，天溝邊至牛腿端為20mm，故天溝外沿相互距離為24+2×0。725=25.45m）Q1K=(跨度/2+天溝外邊至軸線距離） ×活載

17、5;柱距=25.45/2×0。5×6=38.175kN3.上柱自重：G2K=4。0× HU =4×4。2=16。8 kN4。下柱自重：G3K=4。4HL =4。4×8。1=35。64 kN5。吊車梁等自重G4K(G4K包括:吊車梁重,軌道及聯(lián)結(jié)重，吊車梁間灌縫,吊車梁與柱間灌縫。）G4K=40。8+1.060×6+0.46+3。32=50.94 kN6。吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值Dmax,Dmin，Tmax吊車按兩臺(tái)考慮：S=BK=5。54.4=1.1 m兩臺(tái)吊車Q不相同（P1maxP2max）：Dmax= P1max（y1+y2）+P2max(

18、y3+y4）= 202×（0.267+1）+173×（0。817+0.083)=411。63 kN;Dmin= P1min(y1+y2)+P2min（y3+y4)= 35×(0.267+1）+43×(0。817+0.083）=83。045 kN；（T1=(Q+g）/4=0。1×(365+79。61）/4=11.11 kN、T2=(Q+g）/4=0。1×(350+71.86)/4=10.55 kN）Tmax= T1（y1+y2）+T2(y3+y4）= 11.11×（0。267+1）+10.55×（0。817+0.08

19、3）=23.57 kN7.圍護(hù)墻等永久荷載G5k（G5k包括JL，QL，墻體,門窗等重量）.240厚墻（雙面抹灰）自重 5.24 kN/m3鋼窗自重 0.45 kN/m2C1鋼窗自重 2。4×4。2×0。45=4.54 kNC2鋼窗自重 4。2×4。2×0.45=7。94 kNC3鋼窗自重 4。2×4.8×0。45=9.07 kN墻自重 （6×13。534。2×4。2-4。2×4。8）×5。24=227。3 kNG5k=4.54+7。94+9。07+227.3=248.85 kN 8。風(fēng)荷載屋面

20、坡度=arctan（3100-1180)/12000=9o15º風(fēng)載體型系數(shù)s查規(guī)范如下: k=zzso基本風(fēng)壓o =0。55kN/m2風(fēng)振系數(shù)z=1.0 風(fēng)壓高度變化系數(shù)按地面粗糙變化類別為B類，查規(guī)范如下：離地面（或海面）高度5m10m15m20mz1。001.001.141.25中間按線性插入:柱頂Z1=11。40+0.4=11.80m： z1=1.050檐口Z2=11。40+1。53+0。4=13。30m： z2=1。092屋脊Z3=15。05+0.40=15。45m： z3=1.150排架迎風(fēng)面和背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：1k=Zs1z1o =1。0×0。8&#

21、215;1。050×0。55=0.462 kN/m22k=Zs2z2 o =1。0×0。5×1。092×0。55=-0.300kN/m2則作用于排架計(jì)算簡(jiǎn)圖上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為:q1k=0.462×6=2.77 kN/mq2k=0.300×6=1.80 kN/mh1=2。3m；h2=1.4mFwk=(s1-s2） z2h1+（s3-s4）z3h2 o 柱距 =（0。8+0。5）×1。092×2。3+（-0.6+0。5）×1。150×1.4×0。55×6=10.24kN四。橫向排

22、架內(nèi)力分析控制截面為：-上柱底面；下柱頂面(截面尺寸取牛腿下）；基礎(chǔ)頂面。1恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算1） 在G1K作用下內(nèi)力計(jì)算由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，荷載對(duì)稱，故結(jié)構(gòu)可取半邊計(jì)算，上端為不動(dòng)鉸支座。求支反力R的系數(shù)C1、C2: M1K作用時(shí)，M2K作用時(shí),內(nèi)力正向：以截面順時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正.M1K=G1Ke1=245。069×0。05=-12.25 kN。mM2K=G1Ke2=-245。069×0.2=-49。01 kN。mR= （M1KC1+ M2KC2)/h2=（-12。25×2。035+-49.01×1。256）/12。3=7.03 kNV1k=R=7。03 kN

23、 ()求出未知反力R后，求解靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力： 由圖一M=0得：M=12。3V1k M1K M2K =12.3×7。03-12。25-49.01=25。21 kN。m由圖二M=0得:M=4.2V1k M1K =4.2×7。0312.25=17。28 kN.m由圖三M=0得：M=4。2V1k- M1K - M2K =4。2×7。0312.2549。01=-31.73 kN.m2） 在G2k,G3k，G4k作用下的內(nèi)力在上述荷載作時(shí)柱底端固定上端自由的懸臂柱,屬靜定結(jié)構(gòu).M4K = G4Ke4 G2Ke2 =50.94×0.35-16。8×0。2=1

24、4。47 kN.mNK=G2k+G3k+G4k=16.8+35.64+50。94=103.38 kN 2?；钶dQ1K作用下的內(nèi)力計(jì)算Q1K內(nèi)力圖與G1K內(nèi)力圖成比例，比例系數(shù)k=Q1K/G1K=38.175/245.069=0.156 3.吊車荷載Dmax作用在A柱上，Dmin作用于B柱上時(shí)內(nèi)力（當(dāng)Dmin作用于A柱，Dmax作用于B柱上時(shí)內(nèi)力，利用對(duì)稱性即可求出內(nèi)力）：MaK = Dmaxe4=411。63×0.35=144。07 kN.mMbK = Dmine4=83。045×0.35=-29。06 kN.mVaK =C2（MaK MbK )/2h2=-1。256

25、15;(144.07+29。06）/（2×12。3）=-8。84kNVbK = VaK =8.84kN1）求A柱彎矩：由圖一M=0得:M=MaK -12.3VAk =144。07-12.3×8.84=35。34 kN.m由圖二M=0得：M=4。2VAk=-4。2×8.84=-37。13 kN.m由圖三M=0得：M= MaK 4.2VAk =144。07-4。2×8。84=106。94 kN。m2)求B柱彎矩：由圖一M=0得：M=12。3Vbk- MbK =12.3×8.8429.06=79.67 kN。m由圖二M=0得：M=4。2Vbk=4。2

26、×8。84=37。13 kN。m由圖三M=0得：M=4。2VAkMbK=4。2×8.84-29.06=8.07 kN。m利用對(duì)稱性當(dāng)Dmin作用于A柱時(shí)內(nèi)力圖：4.在吊車水平荷載Tmax作用下：當(dāng)不考慮廠房空間作用時(shí),利用對(duì)稱性可簡(jiǎn)化為靜定的下端固定上端自由的二階柱.吊車梁頂：M=0吊車梁底：M=1.2×Tmax=1。2×23。57=28。28 kN.m柱底: M=（8.1+1。2）×Tmax=（8。1+1.2)×23.57=219。20 kN。m5。在風(fēng)荷載（Fwk,q1k，q2k)作用下，以左風(fēng)作用進(jìn)行計(jì)算.（右風(fēng)作用時(shí)，利用對(duì)稱

27、性A，B兩柱內(nèi)力值對(duì)換，符號(hào)相反即可,不必另算。）在風(fēng)荷載作用下柱底端固定上端不動(dòng)鉸支座，超一次靜定結(jié)構(gòu)。Vak=-R=0。5Fwk-0.5（q1kq2k） h2C3=0。5×10。240.5×（2。772-1.801）×12.3×0。329=3。16 kN(）Vbk=0。5Fwk+0。5(q1k-q2k) h2C3=0。5×10。24+0.5×（2.7721.801)×12。3×0。329=7.08 kN（）求內(nèi)力圖如下：(當(dāng)左風(fēng)作用時(shí)A柱的內(nèi)力）由上圖Mx=0得： Vx=0= Vak=3.16 kN Vx=0=

28、 Vbk=7。08 kN Vx=4。2=3。16+2。772×4.2=14.80 kN Vx=4。2=7.08+1。801×4.2=14。64 kNVx=12.3=3。16+2.772×12。3=37。26 kN Vx=12。3=7.08+1.801×12.3=29.23 kN內(nèi)力圖見下圖：用同樣的方法可求出右風(fēng)的內(nèi)力圖。 五.荷載組合及最不利內(nèi)力組合考慮的是以下四種的內(nèi)力組合：（1）+Mmax及相應(yīng)的N，V;（2）Mmax及相應(yīng)的N，V；(3）Nmax及相應(yīng)的M，V；(4)Nmin及相應(yīng)的M，V；以上四種內(nèi)力組合中的某一種就是我們要尋求的最不利內(nèi)力（即

29、在截面尺寸，材料強(qiáng)度相同條件下，使截面配筋量最大的內(nèi)力）。在尋求上述四種內(nèi)力時(shí),考慮這些荷載同時(shí)出現(xiàn)以及同時(shí)出現(xiàn)且達(dá)到最大值的可能性.為此，我們?cè)趯で笞畈焕麅?nèi)力組合時(shí)還要考慮荷載組合.按荷載規(guī)范中對(duì)于一般排架、框架結(jié)構(gòu)由可變荷載效應(yīng)控制的組合的表達(dá)式為:S=GSGK +Q1SQ1K 及 S=GSGK+ 0。9QiSQiK 據(jù)此,對(duì)一般排架結(jié)構(gòu)的荷載組合有下列兩類：(1) 永久荷載+ 一個(gè)可變荷載；(2) 永久荷載+ 0。9（兩個(gè)或兩個(gè)以上可變荷載)。內(nèi)力組合下要點(diǎn)：(1) 內(nèi)力組合目標(biāo)是尋找各控制截面的+Mmax，Mmax，Nmax和Nmin四組內(nèi)力，內(nèi)力組合中要注意幾種荷載同時(shí)出現(xiàn)的可能性以

30、及荷載的折減；(2) 組合原則：恒載恒在，有T必有D,有D可無(wú)T;(3) 對(duì)-截面無(wú)D的荷載效應(yīng)組合（通常為永久荷載+風(fēng)荷載），往往起控制作用，因無(wú)D時(shí)柱計(jì)算長(zhǎng)度Lo為1.5H2,有D時(shí)Lo為H1；(4) 由于R。C受壓構(gòu)件在大偏心受壓破壞時(shí)，當(dāng)M接近時(shí)，隨N而As。組合中應(yīng)注意次要因素起控制的組合；(5) 荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合用于裂縫控制和地基的承載力驗(yàn)算。A柱內(nèi)力匯總表下面根據(jù)內(nèi)力匯總表進(jìn)行A柱的內(nèi)力最不利組合計(jì)算。計(jì)算以下三個(gè)截面：-截面：上柱下端處；截面：下柱上端處；截面:下柱下端處.（一）-截面：1。 +Mmax及相應(yīng)的N，V組合荷載組合項(xiàng)目： SM=1。2×(+)+1.4&

31、#215;SN=1.2×（+)+ 1。4×荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值：M=1。2×(17.28+0）+1。4×37。72=73.544 kN。mN=1。2×（245.069+16.8)+1.4×0=314。24 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值:M= 17。28+0+37.72=55 kN。mN=245。069+16.8+0=261.87 kN2.Mmax及相應(yīng)的N，V組合荷載組合項(xiàng)目： SM=1.2×（+)+0。9×1.4×（0。9×(+）+）SN=1。2×（+)+0.9×1.4×

32、(0.9×（+)+）荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值：M=1。2×(17。28+0）+ 0。9×1.4×（0。9×(37。13-28。28）45。62)=110.92 kN.mN=1.2×（245.069+16。8）+ 0=314。24 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值：M= 17.28+0-45。62+0.7×（-37。13-28。28）=74。13 kN。mN=245.069+16。8+0=261.87 kN3. Nmax及相應(yīng)的M，V組合荷載組合項(xiàng)目: SM=1.2×(+)+1。4×SN=1.2×(+）+1。4&

33、#215;荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值：M=1。2×（17。28+0)+1。4×2.91=24。81 kN.mN=1。2×（245。069+16。8)+1.4×38.175= 367.69 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值：M= 17.28+0+2。91=20.19 kN。mN=245。069+16。8+38。175=300。04 kN4。 Nmin及相應(yīng)的M，V組合荷載組合項(xiàng)目： SM=1.2×(+）+ 1.4×SN=1。2×(+）+ 1.4×荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值:M=1.2×(17.28+0）+ 1.4×37。7

34、2=73。544 kN。mN=1。2×(245。069+16.8）+ 0=314。24 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值：M= 17。28+37。72=55 kN。mN=245。069+16.8=261。87 kN（二)截面：1。 +Mmax及相應(yīng)的N，V組合荷載組合項(xiàng)目： SM=1。2×（+）+1.4×0.9×（0.9×（+）+）SN=1.2×(+）+ 1。4×0。9×（0。9×（+）+）荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值：M=1.2×（31.73+14。47）+1。4×0。9×（0。9×

35、（106.94+28。28）+37。72）=180.15kN。mN=1。2×(245.069+50。94)+1.4×0。9×(0.9×(411。63+0)+0）=822。0 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值：M=-31。73+14.47+0。9×106。94+0.7×(0.9×28。28+37.72）=123.20 kN.mN=245.069+50.94+411.63=707.64 kN2.Mmax及相應(yīng)的N,V組合荷載組合項(xiàng)目： SM=1.2×(+）+ 1。4×SN=1。2×(+)+ 1。4×

36、荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值：M=1.2×(-31。73+14。47)+ 1.4×45.62=-84.58kN.mN=1.2×(245.069+50。94）+ 0=355。21 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值：M= 31.73+14.47-45。62=62。88 kN。mN=245。069+50。94+0=296.0 kN3。 Nmax及相應(yīng)的M，V組合荷載組合項(xiàng)目： SM=1。2×（+）+1.4×0.9×（+0。9×）SN=1。2×(+）+1.4×0.9×(+0.9×)荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值:M=1.2&

37、#215;（31.73+14.47)+1。4×0.9×（4。73+0.9×106.94)=94.60 kN。mN=1.2×（245.069+50。94）+1。4×0。9×（38.175+0。9×411.63)=870.10 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值:M=31。73+14。47+106.940。7×4。73=86。37 kN。mN=245。069+50。945+411.63+0。7×38.175=734.37 kN4. Nmin及相應(yīng)的M，V組合荷載組合項(xiàng)目： SM=1。2×（+）+1。4×

38、;SN=1.2×(+)+ 1。4×荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值:M=1。2×(-31。73+14.47）+ 1.4×37。72=32.10 kN。mN=1。2×（245。069+50.94）+ 0 =355.21 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值：M= -37。13+14.47+37.72=15.06 kN。mN=245.069+50.94=296。00 kN三：截面1. +Mmax及相應(yīng)的N,V組合荷載組合項(xiàng)目： SM=1.2×（+)+ 1.4×SN=1。2×（+）+ 1。4×SV=1.2×（+)+ 1.4

39、15;荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值：M=1.2×（25。21+14.47）+1。4×248。56=395。60kN。mN=1.2×（245。069+103.38）+0=418.14 kNV=1。2×（7。03+0）+1。4×37.72=61.24 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值:M=25。21+14。47+248。56=288.24 kN.mN=245。069+103.38=348.449 kNV=7.03+37.72=44。75 kN2。Mmax及相應(yīng)的N,V組合荷載組合項(xiàng)目： SM=1.2×（+)+0.9×1.4×（0。9

40、15;(+）+）SN=1。2×（+)+0.9×1。4×(0.9×（+)+）SV=1.2×(+）+0.9×1。4×（0.9×（+)+）荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值：M=1.2×（25.21+14。47)+ 0。9×1。4×（0.9×(79.67219。20)223。3)=-572。66 kN。mN=1。2×（245。069+103.38）+ 0.9×1。4×（0.9×83.045)=512.31 kNV=1。2×(7。03+0）+ 0。9

41、×1。4×（0.9×（8。84-23.57)29。23)=-65。15 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值:M= 25.21+14.47223.3+0.7×（-79.67219。20)=-392.829 kN。mN=245。069+103。38+83.045=431。49 kNV=7。03+028。95+0.7×(8.84-29.23）=48。57 kN3. Nmax及相應(yīng)的M,V組合荷載組合項(xiàng)目：SM=1。2×(+)+1.4×0.9×(+0.9×）SN=1.2×（+）+1.4×0。9×

42、(+0.9×）SV=1.2×（+)+1。4×0。9×(+0。9×）荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值：M=1.2×(25.21+14。47）+1.4×0.9×（4.56+0。9×35。34）=93.44 kN.mN=1.2×（245.069+103.38）+1.4×0。9×（38.175+0。9×411。63)=933。03 kNV=1.2×(7。03+0）+1。4×0.9×(1.146+0.9×-8。84）= 0。14kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值

43、：M=25。21+14.47+35.34+0.7×4。56=78。21 kN。mN=245。069+103.38+411。63+0。7×38。175=786.80 kNV=7.03+0-8.84+0。7×1。146=-1.01 kN4. Nmin及相應(yīng)的M，V組合荷載組合項(xiàng)目:SM=1。2×（+）+ 1.4×SN=1.2×(+)+ 1。4×SV=1.2×（+)+ 1。4×荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值：M=1。2×(25。21+14.47)+1.4×248。56=395.60kN.mN=1.2&#

44、215;（245.069+103。38）+0=418。14 kNV=1。2×(7。03+0）+1。4×37。72=61。24 kN荷載效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值:M=25。21+14。47+248。56=288。24kN.mN=245.069+103。38=348。449kNV=7.03+37。72=44.75 kN六。柱配筋計(jì)算1。柱按對(duì)稱配筋單向偏心受壓構(gòu)件正截面強(qiáng)度計(jì)算。計(jì)算公式：按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010-2002規(guī)定的公式計(jì)算.基本公式：(7.3.41）(7。3.42)由于對(duì)稱配筋，令和代入（7.3。41）得，X要滿足: (7.2。13）和(7.2.1-4）當(dāng)不滿足

45、此條件時(shí)，應(yīng)滿足下式；（由7。3。4的2知：將7.2。5公式中的M用代替（7。2。5）由7.3.4條的1中的1）得：時(shí)為大偏心,時(shí)為小偏心.（一)- 截面配筋：1. Mmax組合（與Nmin組合相同）M=73.544 kN。m N=314.24 kNh0=h-as=40040=360mm L0=2H0=2×4200=8400mm A=160000mm2cu=0.0033（fck-50）×105=0。0033-（20.1-50) ×10-50。0033取cu=0.0033 (7.1.25)ea=max（h/30，20)=20 mm e0M/N=234。04 mm e

46、i= e0+ ea =254。04 mm1=0.5fc/N=0.5×14。3×160000/314240=3。641>1取1=1（7.3.102）2= =1.150.01×L0×1000/h=0.940 （7。3。103）（7。3.101)e=ei+h/2-as=1。42×254.04+400/240=520.63 mm （7。3.43）b 大偏心受壓X= h0=360×0.153=54。94mmh0b=360×0。52=186.4 mm 2as=80 mmX h0b且X 2as，則說(shuō)明受壓筋不能達(dá)到屈服強(qiáng)度，此時(shí)應(yīng)按

47、7.2。5計(jì)算.es=eih/2+ as =1。42×254.04400/2+40=200。63 mmAs=N es/fy（h2as)=314。24×200。63/360×(400-80）=547。0 mm2Amin=0.2×160000=320 mm22. Mmax組合M=-110。92 kN。m N=314。24 kNh0=has=400-40=360 mm L0=2H0=2×4200=8400 mm A=160000 mm2cu=0.0033（fck-50）×105=0.0033（20.150) ×10-50.0033

48、取cu=0。0033 （7.1。2-5)ea=max（h/30,20)=20 mm e0M/N=352。98 mm ei= e0+ ea =372.98 mm1=0.5fc A /N =0.5×14。3×160000/314240=3.6411取1=1(7。3.102）2= =1。15-0.01×L0×1000/h=0。940 （7。3。103）（7.3.10-1）e=ei+h/2-as=1。29×372.98+400/2-40=639.58 mm (7.3.4-3）b 大偏心受壓X= h0=360×0。153=54.9 mmh0b=

49、360×0。52=186.4 mm 2as=80 mmX h0b且X 2as，則說(shuō)明受壓筋不能達(dá)到屈服強(qiáng)度，此時(shí)應(yīng)按7。2。5計(jì)算.es=ei-h/2+ as =1.29×372。98400/2+40=319.58 mmAs=N es/fy（h-2as)=314240×319。58/360×(400-80)=872。0 mm2Amin=0.2×160000=320 mm23. Nmax組合M=24.81 kN.m N=367.69 kNh0=has=400-40=360 mm L0=2H0=2×4200=8400 mm A=16000

50、0 mm2cu=0。0033-(fck-50)×10-5=0.0033（20.1-50） ×10-5>0.0033取cu=0.0033 （7。1。25）ea=max（h/30,20）=20 mm e0M/N=67。48 mm ei= e0+ ea =87。48 mm1=0。5fc A /N =0.5×14.3×160000/367690=3。111>1取1=1（7。3.10-2）2= =1.15-0.01×L0×1000/h=0.940 （7.3.10-3）（7。3。101）e=ei+h/2as=2。22×87。

51、48+400/2-40=354。07 mm （7.3。43）b 大偏心受壓X= h0=360×0。179=64。3 mmh0b=360×0。52=186。4 mm 2as=80 mmX h0b且X< 2as,則說(shuō)明受壓筋不能達(dá)到屈服強(qiáng)度，此時(shí)應(yīng)按7.2.5計(jì)算。es=eih/2+ as =2。22×87.48-400/2+40=34.07 mmAs=N es/fy(h2as）=367690×34.07/360×（40080)=108。7 mm2Amin=0。2%×160000=320 mm2(二）- 截面配筋：1. +Mmax組

52、合M=180。15 kN。m N=822.0 kNh0=h-as=800-40=760mm L0=1。0H0=8100=8100mm A=176000mm2cu=0。0033（fck50）×105=0.0033（20。150) ×1050。0033取cu=0.0033 （7。1.25)ea=max(h/30，20)=26。7 mm e0M/N=219。16 mm ei= e0+ ea =245。83 mm1=0。5fc A /N =0。5×14.3×176000/822=1.5311 取1=1(7.3.102）2= =1.15-0。01×L0&

53、#215;1000/h=1.049>1.0 取2=1（7.3。10-3）(7。3.101）e=ei+h/2as=1。23×245.83+800/2-40=661.48 mm (7。3.4-3）b 大偏心受壓X= h0=760×0.189=143.7 mmh0b=760×0.52=393.4 mm 2as=80 mm hf=150 mm2as <X< hf <h0b此時(shí)應(yīng)按（7.3。42）計(jì)算。Amin=0。2%×bh=0.2%×100×800=160 mm22. -Mmax組合M=-84。58 kN。m N=3

54、55。21 kNh0=has=80040=760 mm L0=1.0H0=8100 mm A=176000mm2cu=0.0033-（fck50)×105=0.0033-（20。1-50) ×105>0。0033取cu=0.0033 (7.1。2-5）ea=max(h/30,20）=26.7 mm e0M/N=238.11 mm ei= e0+ ea =264。8 mm1=0.5fc A /N =0。5×14。3×176000/355210=3.543>1取1=1（7。3。10-2）2= =1.150.01×L0×1000

55、/h=1.049>1取2=1 (7。3.10-3）（7。3.10-1）e=ei+h/2as=1.21×264.8+800/2-40=680。43 mm （7。3。43）<b 大偏心受壓X= h0=760×0.082=62.1 mmh0b=760×0。52=393。4 mm 2as=80 mm hf=150 mmX h0b且X 2as,則說(shuō)明受壓筋不能達(dá)到屈服強(qiáng)度，此時(shí)應(yīng)按7.2。5計(jì)算.es= h/2-ei- as =800/2-1.21×264。8-40=40。0 mmAs=N es/fy（h-2as)=355210×40。0/3

56、60×（800-80）=54.0 mm2Amin=0.2×bh=0.2×170×800=272 mm23. Nmax組合M=94.60 kN.m N=870。10 kNh0=h-as=800-40=760 mm L0=1.0H0=8100=8100 mm A=176000 mm2cu=0.0033(fck50）×10-5=0.0033-（20。1-50) ×10-5>0.0033取cu=0.0033 (7。1。25）ea=max(h/30，20)=26。7 mm e0M/N=108。7 mm ei= e0+ ea =135。40

57、 mm1=0。5fc A /N =0。5×14.3×176000/870.10=1.4461 取1=1（7.3。10-2)2= =1.15-0.01×L0×1000/h=1.0491。0 取2=1（7。3.10-3）（7.3。10-1）e=ei+h/2-as=1。41×135.40+800/240=551.0 mm （7.3.4-3）b 大偏心受壓X= h0=760×0。200=149 mmh0b=760×0.52=393。4 mm 2as=80 mm hf=150mm2as X hf h0b此時(shí)應(yīng)按（7。3。4-2）計(jì)算。

58、Amin=0.2%×bh=0。2%×100×800=160 mm24. Nmin組合M=32.10 kN.m N=355。21 kNh0=h-as=80040=760 mm L0=1。0H0=8100 mm A=176000 mm2cu=0.0033-(fck-50）×105=0。0033（20。150） ×10-5>0.0033取cu=0.0033 （7.1。25）ea=max（h/30,20)=26。7 mm e0M/N=90。4 mm ei= e0+ ea =117。1 mm1=0.5fc A /N =0。5×14.3×176000/355210=3.543>1取1=1（7.3.10-2）2= =1.150.01×L0×1000