混合結(jié)構(gòu)計算書

1、1.工程概況1.1設(shè)計題目 某兩層倉庫采用混合結(jié)構(gòu)方案。樓蓋為現(xiàn)澆混凝土單向板肋梁樓蓋，現(xiàn)澆鋼筋混凝土柱及磚墻作為承重體系，現(xiàn)澆鋼筋混凝土柱下單獨基礎(chǔ)及墻下條形基礎(chǔ)。1.2設(shè)計任務(wù) 1.按建筑平、立、剖面圖進行結(jié)構(gòu)平面布置 2.按選定的結(jié)構(gòu)方案進行結(jié)構(gòu)計算 (1)估算鋼筋混凝土柱截面尺寸 (2)樓蓋結(jié)構(gòu)計算 板及次梁按塑性計算 主梁按彈性計算 (3)鋼筋混凝土樓梯計算 (4)承重外墻驗算 確定結(jié)構(gòu)靜力計算方案 驗算墻體高厚比 驗算底層墻體承載力 (5)墻下條形基礎(chǔ)計算 3.繪制施工圖(2號圖紙三張) (1)基礎(chǔ)平面布置圖及基礎(chǔ)配筋圖 (2)樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置圖(包括連續(xù)板配筋) (3)次梁配筋圖

2、和剖面圖 (4)主梁配筋圖和剖面圖 (5)樓梯配筋圖1.3設(shè)計資料1.3.1建筑圖兩層混合結(jié)構(gòu)房屋，柱網(wǎng)尺寸為3×6m4×5.1m，建筑平、立、剖圖如下。建筑平面圖建筑立面圖1-1剖面圖1.3.2荷載 二氈三油加綠豆砂 0.35kN/m2 石灰砂漿容重（天花板抹灰,20mm厚） 17kN/m3 水泥砂漿容重（樓面面層，30mm厚) 20kN/m3 鋼筋混凝土容重 25kN/m3 細石混凝土容重 24kN/m3 磚墻容重 19kN/m3 鋼窗自重 0.45kN/m2 屋面活荷載 0.5kN/m2樓面活荷載 5kN/m22.樓蓋的設(shè)計2.1樓面做法和材料選用 （1）樓面構(gòu)造做法

3、:30mm厚水泥砂漿面層，20mm厚石灰砂漿天棚抹灰。 （2）材料選用: 混凝土:采用C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/m2）； 鋼筋:梁中受力縱筋均采用HRB400鋼筋（級鋼，fy=360N/mm2 )； 其他鋼筋均采用HPB300鋼筋（級鋼，fy=270N/mm2 ）。2.2結(jié)構(gòu)布置與截面尺寸選擇柱:考慮抗震，取為400mm×400mm。板:h1/35=2000/35=57mm，考慮隔聲及板面裝修等因素，取板厚h=1OOmm。次梁:h=（1/181/12）l=5100/185100/12=284425mm，取h=350mm； b=（1/31/2） h=350/3

4、350/2=117175mm, b=150mm。主梁:h=（1/141/8）l=6000/146000/8=429750mm，取h=600mm； b=（1/31/2）h=600/3600/2=200300mm，取b=250mm。樓蓋結(jié)構(gòu)布置如下圖所示。單向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置圖2.3板的設(shè)計(按塑性理論計算)2.3.1荷載樓板的荷載（取1m寬板帶計算）荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）永久荷載30mm水泥砂漿面層0.03×20×1.0=0.6kN/m100mm鋼筋混凝土板0.1×25×1.0=2.5kN/m20mm石灰砂漿天花板抹灰0.02×17&#

5、215;1.0=0.34kN/m小計3.44kN/m可變荷載5.0×1.0=5.0kN/m可變荷載控制的組合:（是工業(yè)廠房，故可變荷載分項系數(shù)取1.3） 永久荷載設(shè)計值g=1.2×3.44=4.13kN/m 可變荷載設(shè)計值q=1.3×5.0=6.5kN/m 荷載總設(shè)計值g+q=10.63kN/m永久荷載控制的組合: 永久荷載設(shè)計值g=1.35×3.44=4.64kN/m 可變荷載設(shè)計值q=0.7×1.4×5.0=4.9kN/m 荷載總設(shè)計值g+q=9.54kN/m取較大的荷載組合值，即為g+q=10.63kN/m。2.3.2計算簡圖

6、按塑性理論計算。計算跨度:取lm寬板按連續(xù)梁進行計算，由于中間跨板與次梁固接；而邊跨擱置在承重墻上，可以視為鉸接。故板的計算長度為: 中間跨:l0=ln=2.00-0.15=1.85m 邊跨:ln=2.00-0.15/2-0.24/2=1.805m l0=ln+a/2=1.805+0.12/2=1.865m 且應(yīng)有l(wèi)0ln+h/2=1.805+0.10/2=1.855m，取l0=1.855m。因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)板計算。計算簡圖如下圖所示。樓板計算簡圖2.3.3正截面受彎承載力計算及配筋取混凝土板的保護層厚度c=15mm，假定縱向鋼筋直徑d=1Omm。取lm寬板帶計算，則有:b=

7、1000mm,h=100mm,h0=h-c-d/2=100-15-10/2=80mm。C30混凝土，1=1.0，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。HPB300鋼筋，fy=270N/mm2。配筋計算過程列于下表。板的受彎承載力及配筋計算(取1m寬板帶計算)截面A支座1跨跨間B支座2(或3)跨跨間C支座彎矩系數(shù)M01/11-1/111/16-1/14M=M(g+q)l02(kN·m)3.33-3.332.27-2.60s=M/(1fcbh02)0.0360.0360.0250.028=1-1-2s0.0370.0370.0250.028計算配筋A(yù)s=bh01fc/fy(

8、mm2)156.8156.8105.9118.6選配A8200A8200A8200A8200實際As(mm2)251.3251.3251.3251.3配筋率(%)0.250.250.250.25min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.45×1.43270)=0.24%，因此配筋滿足最小配筋率要求。b=0.81+ft0.0033ES=0.81+2700.0033×2×105= 0.568。均小于b，為適筋構(gòu)件，且小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則。2.3.4構(gòu)造要求 (1)沿單向板長邊方向的分布鋼筋通長采用A6200；(2)支座處負

9、彎矩鋼筋截斷距離:可變荷載與永久荷載的比值q/g=6.5/4.13=1.57<3 ，ll=ln/4=1855/4=464mm，取ll=500mm；(3)板中垂直于主梁的構(gòu)造鋼筋取A8200，伸出主梁的長度l0/4=1855/4=464mm，取500mm；(4)嵌固在承重墻內(nèi)板上部的構(gòu)造鋼筋取A8200，伸出墻邊長度ly=500mm。二層樓板配筋圖2.4次梁的設(shè)計(按塑性理論計算)2.4.1荷載次梁的荷載荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）永久荷載由板傳來3.44×2.0=6.88kN/m次梁自重0.15×（0.35-0.10）×25=0.94kN/m梁側(cè)抹灰0.0

10、2×（0.35-0.10）×2×17=0.17kN/m小計7.99kN/m可變荷載（由板傳來）5.0×2.0=10.0kN/m可變荷載控制的組合:（是工業(yè)廠房，故可變荷載分項系數(shù)取1.3） 永久荷載設(shè)計值g=1.2×7.99=9.59kN/m 可變荷載設(shè)計值q=1.3×10.0=13.0kN/m 荷載總設(shè)計值g+q=22.59kN/m永久荷載控制的組合: 永久荷載設(shè)計值g=1.35×7.99=10.79kN/m 可變荷載設(shè)計值q=0.7×1.4×10.0=9.8kN/m 荷載總設(shè)計值g+q=20.59kN

11、/m取較大的荷載組合值，即為g+q=22.59kN/m。2.4.2計算簡圖按塑性理論計算。計算跨度：次梁與主梁整澆，故中間跨次梁跨度取凈跨邊跨次梁擱置在承重墻上，視為鉸支。故計算跨度為：中間跨:l0=ln=5.10-0.25=4.85m 邊跨: ln=5.10-0.25/2-0.24/2=4.855m l0=ln+a/2=4.555+0.24/2=4.975m 且應(yīng)有l(wèi)01.025ln=1.025×4.855=4.976m，所以取l0=4.975m。因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)板計算。計算簡圖如下圖所示。次梁計算簡圖2.4.3正截面受彎計算及配筋 正截面受彎時，跨內(nèi)按T形截面計

12、算，翼緣寬度取bf=minl0/3，b+sn，b+12hf=min 4850/3或4975/3 ，150+1850 ，150+12×100= min1617或1658，2000，1350=1350mm。 取梁的保護層厚度為20mm，假定箍筋直徑為10mm，縱向鋼筋直徑20mm，布置一排鋼筋，則h0=350-20-10-20/2=3 l 0mm。 C30混凝土，1=1.0，fc=14.3N/mm2 ，ft=1.43N/mm2；縱筋采用HRB400鋼，fy=360N/mm2。MU=1 fc bf hf(h0-0.5 hf)=1.0× 14.3× 1350×

13、100×(310-0.5×100)=501.93kNm，大于各跨中截面彎矩。經(jīng)判別跨內(nèi)截面屬第一類T形截面。配筋計算過程列于下表。次梁的受彎承載力及配筋計算截面A支座1跨跨間B支座2(或3)跨跨間C支座彎矩系數(shù)M 01/11-1/111/16-1/14M=M(g+q)l02(kN·m)50.83-50.8333.28-38.03s=M/(1fcbh02)或s=M/(1fcbfh02)0.02740.24660.01790.1845=1-1-2s0.02780.28810.01810.2056計算配筋A(yù)s=bh01fc/fy或As=bfh01fc/fy(mm2)46

14、2.1532.1300.9379.8選配3C163C162C163C16實際As(mm2)603.2603.2402.1603.2配筋率(%)1.151.150.771.15min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.45×1.43360)=0.2%，因此配筋滿足最小配筋率要求。b=0.81+ft0.0033ES=0.81+3600.0033×2×105= 0.518。均小于b，為適筋構(gòu)件，且小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則。2.4.4斜截面受剪承載力及箍筋計算C30混凝土，c=1.0 ，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/

15、mm2，箍筋采用HPB300鋼，fyv=270N/mm2。計算結(jié)果列于下表中。次梁的斜截面承載力計算及配筋截面A支座VAB支座外側(cè)VBlB支座內(nèi)側(cè)VBrC支座外側(cè)VClC支座內(nèi)側(cè)VCr剪力系數(shù)v0.450.600.550.550.55V=v(g+q)ln (kN)50.5767.4360.2660.2660.26Asv/s=(V-0.7ftbh0)/(fyvh0) (mm)0.0480.2500.1640.1640.164選配（雙肢箍）A6200A6200A6200A6200A6200實際As/s (mm)0.2830.2830.2830.2830.283配箍率As/sb (%)0.190.1

16、90.190.190.19按塑性理論計算，有：sv,min= 0.34ftfy =0.34× 1.43270=0.18%，因此配筋滿足最小配筋率要求。hw=h0-bf=310-100=210mm，hw/b=210/150=1.44，則：Vu,max=0.25cfcbh0=0.25×1.0×14.3×150×310=166.24kN。剪力設(shè)計值均小于Vu,max，不會出現(xiàn)斜壓破壞。2.4.5構(gòu)造要求(1)由于各跨跨度相差不超過20%，可變荷載與永久荷載的比值q/g=13.0/9.59=1.36<3 故可以不必要畫抵抗彎矩圖，直接按構(gòu)造規(guī)定確

17、定鋼筋的截斷。(2)承重墻支座處負彎矩鋼筋的豎向錨固長度:取las=15d=15×16=240mm。 水平錨固長度0.4lab=0.4×0.14×360×16/1.43=226mm，取250mm 。(3)主次梁節(jié)點處支座鋼筋錨固長度:由于采用了帶肋鋼筋，可取las=12d=12 ×16=192mm，取200mm。(4)支座處的負彎矩鋼筋可在距離支座邊ln/3=(5100-120-125)/3=1818mm的距離處切斷，取1850mm。(5)架立筋與負彎矩鋼筋的搭接長度按構(gòu)造要求取為150mm。次梁配筋圖2.5主梁的設(shè)計按彈性理論計算2.5.1荷

18、載主梁的荷載荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）永久荷載由次梁傳來7.99×5.1=40.75kN/m主梁自重0.25×（0.6-0.10）×2.0×25=6.25kN/m梁側(cè)抹灰0.02×（0.6-0.10）×2.0×2×17=0.68kN/m小計47.68kN/m可變荷載（由板傳來）5.0×2.0×5.1=51.0kN/m可變荷載控制的組合:（是工業(yè)廠房，故可變荷載分項系數(shù)取1.3）永久荷載設(shè)計值G=1.2×40.75=48.9kN可變荷載設(shè)計值Q=1.3×51.0=66.3k

19、N荷載總設(shè)計值G+Q=115.2kN永久荷載控制的組合:永久荷載設(shè)計值G=1.35×40.75=55.01kN 可變荷載設(shè)計值Q=0.7×1.4×51.0=49.98kN 荷載總設(shè)計值G+Q=104.99kN取較大的荷載組合值，即為G+Q=115.2kN。2.5.2計算簡圖按彈性理論的多跨情況計算。計算長度為:中間跨:l0=lc=6.0m 且l01.05ln=1.05×(6.0-0.4)=5.88m，所以取l0=5.88m邊跨:l0=ln+a/2+b/2=(6.0-0.12-0.2)+0.36/2+0.4/2=6.06m， 且l01.025ln+b/2=

20、1.025×5.6+0.4/2=6.022m，所以取l0=6.022m主梁擱置在壁柱上，且線剛度和柱相比較大，故豎向荷載下主梁內(nèi)力可近似按三跨等截面簡支連續(xù)梁計算，安全起見，計算跨度近似取中間跨與邊跨的較大值，即l0=6.022m，計算簡圖如下圖所示。主梁計算簡圖2.5.3內(nèi)力計算 計算過程整理在下表中。主梁內(nèi)力計算表工況各跨荷載分布圖M1MBM2VAVBlVBr10.244-0.2670.0670.733-1.2671.00071.85-78.6319.2635.84-61.9648.9020.289-0.133-0.866-1.1340115.39-53.1057.42-75.1

21、803-0.1330.200-0.133-0.1331.000-53.1077.97-8.82-8.8266.3040.229-0.3110.1700.689-1.3111.22291.43-124.1766.2745.68-86.9281.02荷載組合得到的Mmax(Kn·m)或Qmax(kN)1+21+41+31+21+41+4187.24-202.8097.2393.26-148.88129.92B支座處布置兩排縱向受力鋼筋，考慮彎矩折減：MB,max=-202.8-V0b/2=-202.8+129.92×0.4/2=-176.82kN·m2.5.4正截面受

22、彎計算及配筋 正截面受彎時，跨內(nèi)按T形截面計算，因跨內(nèi)設(shè)有間距小于主梁間距的次梁，所以翼緣寬度取bf=minl0/3，b+sn=mini6022/3，250+4850=min2007.3，5100=2007.3mm，為便于計算，可偏安全取bf=2000mm。 取梁的保護層厚度為20mm，假定箍筋直徑為10mm，縱向鋼筋直徑20mm，布置一排鋼筋，則跨中h0=600-20-10-20/2=560mm；B支座處近似取h0=h-60=600-60=540mm。 C30混凝土，1=1.0,，fc=14.3N/mm2，ft= 1.43N/mm2；縱筋采用HRB400鋼，fy =360N/mm2。Mu=1

23、 fc bf hf(h0-0.5 hf)=1.0×14.3×2000×100×(600-0.5×100)=1573kN·m，大于各跨間截面彎矩。經(jīng)判別跨內(nèi)截面屬第一類T形截面。配筋計算過程如下表。主梁的受彎承載力及配筋計算截面A支座1跨跨間B支座2跨跨間Mmax (kN·m)-187.24-176.8297.23s=M/(1fcbh02)或s=M/(1fcbfh02)0.02090.16960.0109=1-1-2s0.02110.18710.0110計算配筋A(yù)s=bh01fc/fy或As=bfh01fc/fy(mm2)93

24、8.721003.32489.38選配3C223C222C22實際As(mm2)1140.31140.3760.3配筋率(%)0.760.760.51min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.45×1.43360)=0.2%，因此配筋滿足最小配筋率要求。b=0.81+ft0.0033ES=0.81+3600.0033×2×105= 0.518。均小于b，為適筋構(gòu)件。2.5.5斜截面受剪承載力及箍筋計算C30混凝土，c=1.0，fc=14.3N/mm2，ft= 1.43N/mm2，箍筋采用HPB300鋼，fyv=270N/mm2。驗算截面

25、尺寸： hw=h0-hf=540-100=440mm，因hw/b=440/250=1.764，截面尺寸按下式驗算：0.25cfcbh0=0.25×1.0×14.3×250×540=482.625kNVmax=148.88kN，截面尺寸滿足要求。計算所需腹筋：采用A6150雙肢箍筋，Vcs=0.7ftbh0+fyvAsvsh0=0.7×1.43×250×540+360×57150×540=209.01kNVmax=148.88kN，不需要配置彎起鋼筋。驗算最小配筋率： sv=Asvbs=57250×

26、;150=0.15%0.24ftfyv =0.13%，滿足要求。次梁兩側(cè)附加箍筋計算：次梁傳來集中力F=G+Q=115.2kN選配雙肢A6，nAsv1=56.55mm2則附加箍筋排數(shù)m=F/(fyvnAsv1)=115200/(270× 56.55)=7.5，可取m=8每側(cè)各配4根A6雙肢箍。2.5.6構(gòu)造要求 (1)實際配箍率均大于最小配箍率，滿足要求，不需要彎起鋼筋。 (2)承重墻支座處負彎矩鋼筋的豎向錨固長度取15d=15×22=330mm。水平錨固長度 0.4lab=0.4×0.14×360×22/1.43=0.4×775=3

27、10 mm，取320mm。 (3)主次梁節(jié)點處支座鋼筋錨固長度:由于采用了帶肋鋼筋，可取las=12d=12×22=264mm，取270mm。(4)附加箍筋分布在2h1+3b=2×(600-350 ) +3×250=1250mm范圍內(nèi)?？扇￠g距為100。(100× 6+250+50×2=950mm< 1250mm)(5)腹板高hw= 560-100=460mm>450mm，故應(yīng)配置4C14的腰筋，上下兩層分別距離梁頂梁底200mm布置。(6)錨固長度la=alab=(1040/1140) ×775=707mm。(7)支座處

28、剪力V>0.7ftbh0，且位于負彎矩區(qū)，故取伸出長度為1.2la+1.7h0=1.2×707+1.7×540=1766mm，取1800mm；延伸長度為max20d，1.3h0=max20 ×22，1.3×540=702mm，取750mm。彎矩包絡(luò)圖抵抗彎矩圖主梁配筋圖3.樓梯的設(shè)計3.1樓梯面層做法和材料選用(1)樓梯面層構(gòu)造做法: 30mm厚水泥砂漿板面層，20mm厚石灰砂漿天棚抹灰。(2)材料選用: 混凝土:采用C30 (fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2)； 鋼筋:平臺梁中受力縱筋均采用HRB400鋼筋(級鋼，fy=3 60

29、N/mm2 ) ； 其他鋼筋均采用HPB300鋼筋(級鋼，fy=270N/mm2 ) 。3.2尺寸選擇及跨度計算取踏步尺寸為167mm×270mm，滿足b+2h=604mm(600mm,620mm)，b+h=437mm<450mm，每跑樓梯12個踏步。=31.7° ( 25°,45°)，cos=0.8505。梯段水平投影跨度:(12-1) ×270=2970mm< 3000mm，可采用板式樓梯。樓梯剖面圖梯段板:水平計算跨度:l0=ln= (12-1)×270=2970mm，斜向計算跨度l0'=l0/cos=349

30、2mm，梯段板厚h (1/351/25)l0'=99.8mm139.7mm，取h=120mm。平臺梁: la+a=2600-240+240=2600mm，1.05ln=1.05×(2600-240)=2478mm，所以計算跨度l0=minln+a,1.05ln=min2600,2478=2478mm；截面高度hl0/12=2478/12=206.5mm，考慮構(gòu)造要求，取h=350mm，b=150mm。平臺板:板厚取h=80mm，則凈跨ln= (6000-2970-150×2-240)/2=1245mm，擱置長度a=120mm，所以計算跨度l0=minln+a/2,

31、ln+h/2=min 1305mm,1285mm=1285mm。3.3梯段板設(shè)計3.3.1荷載計算梯段板的荷載(取1m寬板帶計算)荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)永久荷載30mm水泥砂漿面層(0.167+0.27) ×0.03×20×1.0/0.27=0.97kN/m120mm鋼筋混凝土板0.12×25×1.0/0.8505=3.53 kN/m20mm石灰砂漿天花板抹灰0.02×17×1.0/0.8505=0.40 kN/m三角形踏步0.167×0.27/2×25×1.0/0.27=2.09kN/

32、m小計6.99 kN/m可變荷載3.5×1.0=3.5 kN/m可變荷載控制的組合:（是工業(yè)廠房，故可變荷載分項系數(shù)取1.3）永久荷載設(shè)計值g=1.2×6.99=8.39kN/m可變荷載設(shè)計值q=1.3×3.5=4.55kN/m荷載總設(shè)計值g+q=12.94kN/m永久荷載控制的組合:永久荷載設(shè)計值g=1.35×6.99=9.44kN/m 可變荷載設(shè)計值q=0.7×1.4×3.5=3.43kN/m 荷載總設(shè)計值g+q=12.87kN/m取較大的荷載組合值，即為g+q=12.94kN/m。3.3.2正截面配筋計算梯段板計算簡圖M=110

33、(g+q)ln2=110×12.94×2.972=11.41kN·mh0=h-20=120-20=100mms=M/(1fcbh02)=11.41×106/(1.0×14.3×1000×1002)=0.0798=1-1-2s=1-1-2×0.0803=0.0833As=1fcbh0/fy=1.0×14.3×1000×100×0.0833/270=441.2mm2min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.45×1.43270)=0.24%A

34、s,min=minbh=0.0024×1000×100=240mm2<441.2mm2選配A10160，As=491mm2>441.2mm2且b=0.81+ft0.0033ES=0.81+2700.0033×2×105=0.568>=0.0838，故為適筋構(gòu)件。3.4平臺板設(shè)計3.4.1荷載計算平臺板的荷載(取1m寬板帶計算)荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)永久荷載30mm水泥砂漿面層0.03×20×1.0=0.6kN/m80mm鋼筋混凝土板0.08×25×1.0=2.0kN/m20mm石灰砂漿天花

35、板抹灰0.02×17×1.0=0.34 kN/m小計2.94kN/m可變荷載3.5×1.0=3.5 kN/m可變荷載控制的組合:（是工業(yè)廠房，故可變荷載分項系數(shù)取1.3）永久荷載設(shè)計值g=1.2×2.94=3.53kN/m可變荷載設(shè)計值q=1.3×3.5=4.55kN/m荷載總設(shè)計值g+q=8.08kN/m永久荷載控制的組合:永久荷載設(shè)計值g=1.35×2.94=3.97kN/m 可變荷載設(shè)計值q=0.7×1.4×3.5=3.43kN/m 荷載總設(shè)計值g+q=7.4kN/m取較大的荷載組合值，即為g+q=8.08k

36、N/m。3.4.2正截面配筋計算平臺板計算簡圖M=18(g+q)ln2=18×8.08×1.2852=1.67kN·mh0=h-20=80-20=60mms=M/(1fcbh02)=1.67×106/(1.0×14.3×1000×602)=0.0324=1-1-2s=1-1-2×0.0324=0.0329As=1fcbh0/fy=1.0×14.3×1000×60×0.0329/270=104.5mm2min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.45&

37、#215;1.43270)=0.24%As,min=minbh=0.0024×1000×100=240mm2>104.5mm2選配A8200，As=251mm2>240mm2且b=0.81+ft0.0033ES=0.81+2700.0033×2×105=0.568>=0.0329，故為適筋構(gòu)件。3.5平臺梁設(shè)計3.5.1荷載計算平臺梁的荷載荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)永久荷載平臺板傳來2.94×1.285/2=1.89kN/m梯段板傳來6.99×2.97/2=10.38 kN/m平臺梁自重25×0.15&

38、#215;(0.35-0.08)=1.01kN/m梁側(cè)抹灰17×0.02×(0.35-0.08) ×2=0.18kN/m小計13.46 kN/m可變荷載(由板傳來)3.5×(1.285/2+2.97/2)=7.45 kN/m可變荷載控制的組合:（是工業(yè)廠房，故可變荷載分項系數(shù)取1.3）永久荷載設(shè)計值g=1.2×13.46=16.15kN/m可變荷載設(shè)計值q=1.3×7.45=9.69kN/m荷載總設(shè)計值g+q=25.84kN/m永久荷載控制的組合:永久荷載設(shè)計值g=1.35×13.46=18.17kN/m 可變荷載設(shè)計值q=

39、0.7×1.4×7.45=7.30kN/m 荷載總設(shè)計值g+q=25.47kN/m取較大的荷載組合值，即為g+q=25.84kN/m。3.5.2正截面配筋計算平臺梁計算簡圖平臺梁計算截面 正截面受彎時，按倒L形截面計算，翼緣寬度取bf=minl0/6,b+5hf=min2478/6, 150+5×8=min=413，550=413mm。 Mu=1fcbfhf(h0-0.5hf)=1.0×14.3×1350×100×(310-0.5×100)=501.93kN·m，大于各跨中截面彎矩。經(jīng)判別跨內(nèi)截面屬第一類

40、“倒L形截面”。M=18(g+q)l02=18×25.84×2.4782=19.83kN·mh0=h-40=350-40=310mms=M/(1fcbfh02)=19.83×106/(1.0×14.3×413×3102)=0.0349=1-1-2s=1-1-2×0.0349=0.0356As=1fcbfh0/fy=1.0×14.3×413×310×0.0356/360=181.05mm2min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.45×1.

41、43360)=0.2%As,min=minbh=0.002×150×350=105mm2<181.05mm2選配2C12，As=226.2mm2>181.05mm2且b=0.81+ft0.0033ES=0.81+3600.0033×2×105=0.518>=0.0356，故為適筋構(gòu)件。3.5.3斜截面配筋計算V=12(g+q)ln= 12×25.84×(2600-240)=30.49kN0.7ftbh0=0.7×1.43×150×310=46.55kN>V，故只需構(gòu)造配箍。sv,m

42、in=0.24ftfy=0.24×1.43270=0.13%選配A6250，sv=0.15%>sv,min=0.13%V < 0.7ftbh0，且300h500，故smax=300mm > 250mm，滿足要求。3.6樓梯構(gòu)造要求 1.梯段板、平臺板受力鋼筋支座處錨固長度應(yīng)大于5d=50mm且應(yīng)伸過支座中線，取為100mm。2.梯段板端負彎矩鋼筋伸出長度水平投影應(yīng)大于14ln=14×2970=742.5 mm，取為750mm。3.梯段板端負彎矩鋼筋同板底鋼筋用A10160，其支座處橫向錨固長度應(yīng)大于0.4lab=0.4×0.16×270

43、1.43×8=96.7mm，取為100mm，豎向錨固長度應(yīng)大于15d=15×8=120mm。4.平臺板墻端負彎矩鋼筋伸出長度應(yīng)大于110l0=110×1285=128.5mm，且應(yīng)大于300mm，取為330mm；平臺板梁端負彎矩鋼筋伸出長度應(yīng)大于14l0=14×1285= 321.3mm，取為330mm。負彎矩鋼筋采用A6200。5.梯段板分布筋采用A8，每踏步一根；平臺板分布筋采用A6200。6.平臺梁頂部設(shè)置2C12架立筋。樓梯配筋圖4.承重外墻的設(shè)計4.1材料選用 磚：MU10燒結(jié)多孔磚 砂漿：M5混合砂漿(±0.000以上)抗壓強度：1

44、.50MPa4.2確定靜力計算方案 樓（屋）蓋類別為整澆鋼筋混凝土樓（屋）蓋，橫墻間距S= 20m<32m，故該房屋采用剛性方案。 剛性方案多層房屋外墻符合下列要求時，靜力計算不考慮風(fēng)荷載作用： 1）洞口水平截面面積不超過全截面面積的2/3（滿足） 2）在基本風(fēng)壓0.55kN/m下，層高不超過4m，總高不超過24m （滿足） 3）屋面自重不小于0.8kN/m2（滿足）要求均滿足，故可不考慮風(fēng)荷載。4.3高厚比驗算縱墻上開窗，較不利，故選取縱墻進行高厚比驗算。4.3.1整片墻的驗算帶壁柱的窗間墻截面A=240×2700+370×130=696100mm2y1=240&#

45、215;2700×120+130×370×(130/2+240)696100=133mmy2=370-y1=237mmI=112×2700×2403+2700×240×(133-120)2+112×370×1303+370×130×(237-130/2)2=4.711×109mm4i=IA=4.711×109696100=82mm折算厚度hT=3.5i=3.5×82=287mm假設(shè)墻高從室外地坪以下0.5m起算，則H=4.0+0.45+0.5=4.95m橫

46、墻間距s=5.1×4=20.4m，即有s2H，由此查得：計算高度H0=1.0H=4.95m考慮門窗削弱，2=1-0.4bss=1-0.4×24005100=0.812查得=24，則2=0.812×24=19.488=H0 hT=4950287=17.2472=19.488，高厚比滿足要求。4.3.2壁柱間墻的驗算壁柱間墻屬自承重墻，己知墻厚240mm，查得修正系數(shù)1=1.2考慮門窗削弱，修正系數(shù)2=1-0.4bss=1-0.4×24005100=0.812查得=24，則12=1.2×0.812×24=23.386壁柱間墻仍按剛性方案計

47、算，壁柱間距s=4.8m，即有sH，由此查得：計算高度H0=0.6s=0.6×5.1=3.06m=H0 hT=3060240=12.7512=23.386，高厚比滿足要求。4.4受壓承載力驗算4.4.1計算單元計算單元：取縱墻上兩相臨窗軸線間的墻作為計算單元。受荷范圍：5.1m×3m。控制截面：取底層頂?shù)慕孛婧突A(chǔ)頂面的一截面進行計算。計算簡圖如下圖所示。底層縱墻計算簡圖4.4.2荷載計算（1）屋面荷載計算二氈三油加綠豆砂 0.35kN/m230mm水泥砂漿找平層 0.03 ×20=0.60kN/m280mm現(xiàn)澆混凝土樓板 0.08×25=2.00kN/

48、m220mm石灰砂漿天花板抹灰 0.02×17=0.34 kN/m2gk=3.29kN/m2活荷載 qk=0.5kN/m2設(shè)計值 1.2×3.29+1.4×0.5=4.65kN/m2（2）樓面荷載計算30mm水泥砂漿面層 0.03 ×20=0.60kN/m2100mm鋼筋混凝土板 0.1×25=2.50kN/m220mm石灰砂漿天花板抹灰 0.02×17=0.34 kN/m2gk=3.44kN/m2活荷載 qk=5.0kN/m2設(shè)計值 1.2×3.44+1.4×5.0=11.13kN/m2（3）每層梁重（包括20m

49、m石灰砂漿抹灰）次梁自重 25×0.15× (0.35-0.10) +17×0.02×(0.35-0.10) ×2 ×5.1=5.65kN主梁自重 25×0.25×(0.6-0.10) +17×0.02× (0.6-0.10) ×2 ×3=10.40kN標(biāo)準(zhǔn)值 5.65+10.40=16.05kN設(shè)計值 1.2×16.05 =19.26kN（4）計算單元內(nèi)的墻體自重（雙面30mm水泥砂漿抹灰）240磚墻 (0.24×19+0.03×20×

50、;2) ×5.1× (12.25+0.45+0.5)-2.4× 1.6 ×3= 321.41kN壁柱突出部分 0.03× (0.13×2+0.37) ×20+0.37×0.13×19× (12.25+0.45+0.5) =17.05kN鋼窗自重 3×0.45×2.4×1.6=5.18kN標(biāo)準(zhǔn)值 343.64kN設(shè)計值 1.2×343.64kN=412.37kN（5）女兒墻自重（500mm高240mm寬磚墻+100mm高300mm寬砼壓頂）標(biāo)準(zhǔn)值 (0.24

51、×19+0.03×20×2) ×0.5 ×5.1+25×0.3×0.1×5.1=18.51kN設(shè)計值 1.2 ×18.51=22.21kN4.4.3底層縱墻承載力計算取底層頂部的截面和基礎(chǔ)頂面的截面進行計算截面：荷載來源荷載設(shè)計值（kN）上層傳來的荷載設(shè)計值屋蓋4.65×5.1×3+19.26=90.41磚墻1.2×(0.24×19+0.03×20×2) ×(4.25×5.1-2.4×1.6)+1.2×17

52、.05×4.25/12.25+1.2×0.45×2.4×1.6=132.45女兒墻22.21小計245.07本層傳來的荷載設(shè)計值11.13×5.1×3+19.26=189.55總計434.62有效支承長度：a0=10hcf=106001.5=200mm偏心距e1=y1-0.4a0=133-0.4×200=53mmNl=245.07+189.55=434.63kNM=189.55×0.053=10.05kN·me=M/Nl=10.05×103/434.63=23mm0.6y1=0.6×1

53、33=80mme/hT=23/287=0.0801使用M5砂漿，故=0.0015；使用燒結(jié)普通磚，故=1.00=11+2=11+0.0015×17.2472=0.6915=11+12eh+112(10-1)2=11+1223287+112(10.6915-1)2=0.5280A=240×2700+130×370=0.6831m20.3m2fA=0.528×1.5×683100=541.02kNNl=434.63kN承載力滿足要求。截面：軸力N2=90.41+412.37+22.21+189.55=714.54kN此時軸心受壓計算，即=1.0，fA=1.0×1.5×683100=1024.65