鋼結(jié)構(gòu)一注考試規(guī)范使用的公式

1、GB50017-(2003)鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范公式 2011.5公 式 含 義公 式 及 編 號0304050607080910歷年考試所用試題號3 基本設(shè)計(jì)規(guī)定 重級工作制吊車梁應(yīng)考慮由吊車擺動引起作用于每個(gè)輪壓處的此水平力標(biāo)準(zhǔn)值Hk=Pk,max (3.2.2) 1716 17采用二階彈性分析每層柱頂附加假想水平力Hni= (3.2.8-1) 無支撐的純框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)采用二階彈性分析時(shí)，各桿件桿端的彎矩MM=MIb+2i MIs (3.2.8-2)2i = (3.2.8-3) 3.4.2計(jì)算下列情況的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或連接時(shí)，第3.4.1條規(guī)定的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以相應(yīng)的折減系數(shù)。 l單面連接的單角鋼： 1)按

2、軸心受力計(jì)算強(qiáng)度和連接乘以系數(shù) 0.85； 2)按軸心受壓計(jì)算穩(wěn)定性： 等邊角鋼乘以系數(shù) 0.6+0.0015，但不大于1.0； 短邊相連的不等邊角鋼乘以系數(shù) 0.5+0.0025，但不大于1.0； 長邊相連的不等邊角鋼乘以系數(shù) 0.70； 為長細(xì)比。對中間無聯(lián)系的單角鋼壓桿，應(yīng)按最小回轉(zhuǎn)半徑計(jì)算，當(dāng)<20時(shí)，取=20； 2無墊板的單面施焊對接焊縫乘以系數(shù) 0.85； 3施工條件較差的高空安裝焊縫和鉚釘連接乘以系數(shù) 0.90； 4沉頭和半沉頭鉚釘連接乘以系數(shù) 0.80。 注：當(dāng)幾種情況同時(shí)存在時(shí)，其折減系數(shù)應(yīng)連乘。192029294 受彎構(gòu)件的計(jì)算在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件(考慮腹板屈曲后

3、強(qiáng)度者參見本規(guī)范第4.4.1條)，其抗彎強(qiáng)度f (4.1.1) 171817161616 在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件(考慮腹板屈曲后強(qiáng)度者參見本規(guī)范第4.4.1條)，其抗剪強(qiáng)度=fv (4.1.2)1818 梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該荷載處又未設(shè)置支承加勁肋時(shí)，腹板計(jì)算高度上邊緣的局部承壓強(qiáng)度c=f (4.1.3-1) 18 18lz =a+5hy+2hR (4.1.3-2) 18 18梁的腹板計(jì)算高度邊緣處，若同時(shí)受有較大的正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力，或同時(shí)受有較大的正應(yīng)力和剪應(yīng)力(如連續(xù)梁中部支座處或梁的翼緣截面改變處等)時(shí)，其折算應(yīng)力1 f (4.1.4-1)18= (4.

4、1.4-2) 18除4.2.1條所指情況外，在最大剛度主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件，其整體穩(wěn)定性 f (4.2.2) 19282617除4.2.1條所指情況外，在兩個(gè)主平面受彎的H型鋼截面或工字形截面構(gòu)件，其整體穩(wěn)定性 f (4.2.3) 僅配置橫向加勁肋的腹板(圖4.3.2a)，其各區(qū)格的局部穩(wěn)定1 (4.3.3-1) 同時(shí)用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強(qiáng)的腹板(圖4.3.2b、c)，其局部穩(wěn)定性受壓翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格 1.0 (4.3.4-1)受拉翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格1 （4.3.4-4） 在受壓翼緣與縱向加勁肋之間設(shè)有短加勁肋的區(qū)格(圖4.3.2d)，其局部穩(wěn)定性按式(4.3.4 -1)

5、計(jì)算。該式中cr1仍按4.3.4條1款之1)計(jì)算；cr1按式(4.3.3-3)計(jì)算，但將h0和a改為h1和a1(a1為短加勁肋間距)；c,cr1按式(4.3.3-4)計(jì)算，但式中b改用下列c1代替。梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時(shí)c1= （4.3.5a）當(dāng)梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時(shí)c1= （4.3.5b）對a1h1>1.2的區(qū)格，公式(4.3.5)右側(cè)應(yīng)乘以1/腹板兩側(cè)成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸外伸寬度hs (mm) (4.3.6-1)厚度ts (4.3.6-2) 截面慣性矩IzIz3 h0 (4.3.6-3) 當(dāng)a/ h00.85Iy1.5h0 (4.3.6-4a) 當(dāng)a/ h0&g

6、t;0.85Iy (4.3.6-4b) 梁受壓翼緣自由外伸寬度b與其厚度t之比 13 (4.3.8-1)箱形截面梁受壓翼緣板在兩腹板之間的無支承寬度b0與其厚度t之比 40 (4.3.8-2)腹板僅配置支承加勁肋(或尚有中間橫向加勁肋)而考慮屈曲后強(qiáng)度的工字形截面焊接組合梁(圖4.3.2a)，應(yīng)按下式驗(yàn)算抗彎和抗剪承載能力：1.0 (4.4.1-1)Mf=()f (4.4.1-2) Meu =xeWxf (4.4.1-3) e=1 (4.4.1-4)當(dāng)僅配置支承加勁肋不能滿足公式(4.4.1-1)的要求時(shí)，應(yīng)在兩側(cè)成對配置中間橫向加勁肋。中間橫向加勁肋和上端受有集中壓力的中間支承加勁肋，其截面

7、尺寸除應(yīng)滿足公式(4.4.6-1)和公式(4.3.6-2)的要求外，尚應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件參照第4.3.7條計(jì)算其在腹板平面外的穩(wěn)定性，軸心壓力應(yīng)按下式計(jì)算Ns= Vucr hwtw+F (4.4.2-1)H= (4.4.2-2)Ac= (4.4.2-3)5 軸心受力構(gòu)件和拉彎、壓彎構(gòu)件的計(jì)算 軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度，（除高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接處外） f (5.1.1-1) 22高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接處的強(qiáng)度=f (5.1.1-2) 2729192022f (5.1.1-3) 19實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定f (5.1.2-1) 2319232428272326281926272222構(gòu)件長細(xì)

8、比截面為雙軸對稱或極對稱x=lox/ix y=loy/iy (5.1.2-2) 截面為單軸對稱的構(gòu)件，繞非對稱軸的長細(xì)比x仍按式(5.1.2-2)計(jì)算，但繞對稱軸應(yīng)取計(jì)及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的下列換算長細(xì)比代替yyz= (5.1.2-3) ( 5.1.2-4) 3單角鋼截面和雙角鋼組合T形截面繞對稱軸的yz圖5.1.2 單角鋼截面和雙角鋼組合T形截面b等邊角鋼肢寬度；b1不等邊角鋼長肢寬度；b2不等邊角鋼短肢寬度 1)等邊單角鋼截面(圖5.1.2 a)： 當(dāng)b/t0.54 loy/b時(shí)： yz=y ( 1+ (5.1.2-5a)當(dāng)b/t>0.54 loy/b時(shí)： yz=4.78 ( 1+ (5.1.

9、2-5 b) 式中 b、t分別為為角鋼肢的寬度和厚度。2)等邊雙角鋼截面(圖5.1.2 b)：當(dāng)b/t0.58 loy/b時(shí)： yz=y ( 1+ (5.1-2-6a) 當(dāng)b/t>0.58 loy/b時(shí)：yz=3.9 ( 1+ (5.1.2-6b) 3)長肢相并的不等邊雙角鋼截面(圖5.1.2 c)：當(dāng)b2/t0.48 loy/b2時(shí)： yz=y ( 1+ (5.1.2-7a) 當(dāng)b2/t>0.48 loy/b2時(shí)： yz=5.1 ( 1+ (5.1.2-7b) 4)短肢相并的不等邊雙角鋼截面(圖5.1.2 d)：當(dāng)b1/t0.56 loy/b1時(shí)，可近似取yz =y。否則應(yīng)取 y

10、z=3.7 ( 1+ 234 單軸對稱的軸心壓桿在繞非對稱主軸以外的任一軸失穩(wěn)時(shí)，應(yīng)按照彎扭屈曲計(jì)算其穩(wěn)定性。當(dāng)計(jì)算等邊單角鋼構(gòu)件繞平行軸(圖5.1.2 e的u軸)穩(wěn)定時(shí)，可用下式計(jì)算其換算長細(xì)比uz，并按b類截面確定值：當(dāng)b/t0.69 lou/b時(shí)：uz=u ( 1+ (5.1.2-8a) 當(dāng)b/t>0.69 lou/b時(shí)：uz =5.4b/t (5.1.2-8 b) 式中 u =louiu；lou為構(gòu)件對u軸的計(jì)算長度；iu為構(gòu)件截面對u軸的回轉(zhuǎn)半徑。 注：1 無任何對稱軸且又非極對稱的截面(單面連接的不等邊單角鋼除外)不宜用作軸心受壓構(gòu)件。 2 對單面連接的單角鋼軸心受壓構(gòu)件，按

11、3.4.2條考慮折減系數(shù)后，可不考慮彎扭效應(yīng)。 3 當(dāng)槽形截面用于格構(gòu)式構(gòu)件的分肢，計(jì)算分肢繞對稱軸(y軸)的穩(wěn)定性時(shí)，不必考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，直接用y查出y值。 對虛軸(圖5.1.3 a的x軸和圖5.1.3 b、c的x軸和y軸)的長細(xì)比應(yīng)取換算長細(xì)比。換算長細(xì)比1雙肢組合構(gòu)件(圖5.1.3 a)當(dāng)綴件為綴板時(shí)：ox= (5.1.3-1)當(dāng)綴件為綴條時(shí)：ox = (5.1.3-2) 2 四肢組合構(gòu)件(圖5.1.3 b)：當(dāng)綴件為綴板時(shí)：ox = (5.1.3-3)oy = (5.1.3-4)當(dāng)綴件為綴條：ox = (5.1.3-5)oy = (5.1.3-6)3 綴件為綴條的三肢組合構(gòu)件(圖5.1.

12、3 c)：ox = (5.1.3-7)oy = (5.1.3-8)軸心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式計(jì)算剪力V= (5.1.6)27用作減小軸心受壓構(gòu)件(柱)自由長度的支撐，當(dāng)其軸線通過被撐構(gòu)件截面剪心時(shí)，沿被撐構(gòu)件屈曲方向的支撐力應(yīng)按下列方法計(jì)算1長度為l的單根柱設(shè)置一道支撐時(shí)，支撐力Fb1當(dāng)支撐桿位于柱高度中央時(shí)：Fb1=N60 (5.1.7-1 a)當(dāng)支撐桿位于距柱端l處時(shí)(0<<1)：Fb1 = (5.1.7-1 b) 2 長度為l的單根柱設(shè)置m道等間距(或間距不等但與平均間距相比相差不超過20)支撐時(shí)，各支承點(diǎn)的支撐力Fbm為Fb1 =N30(m+1) (5.1.7-2)3 被撐構(gòu)件為

13、多根柱組成的柱列，在柱高度中央附近設(shè)置一道支撐時(shí)，支撐力應(yīng)按下式計(jì)算Fbn= (5.1.7-3)彎矩作用在主平面內(nèi)的拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度計(jì)算f (5.2.1)171824彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)(繞x軸)的實(shí)腹式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性計(jì)算1 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性： f (5.2.2-1)對于表5.2.1的3、4項(xiàng)中的單對稱截面壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱平面內(nèi)且翼緣受壓時(shí)，除按公式（5.2.2-1）計(jì)算外，尚應(yīng)按下式計(jì)算：f (5.2.2-2)2 彎矩作用平面外的穩(wěn)定性：f (5.2.2-3)292725彎矩繞虛軸(x軸)作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性應(yīng)計(jì)算f (5.2.3

14、)25彎矩作用在兩個(gè)主平面內(nèi)的雙軸對稱實(shí)腹式工字形(含H形)和箱形(閉口)截面的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)計(jì)算f (5.2.5-1) f (5.2.5-2) 彎矩作用在兩個(gè)主平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性計(jì)算圖5.2.6 格構(gòu)式構(gòu)件截面1按整體計(jì)算：f (5.2.6-1) 2按分肢計(jì)算： 在N和Mx作用下，將分肢作為桁架弦桿計(jì)算其軸心力，My按公式(5.2.6-2)和公式(5.2.6-3)分配給兩分肢(圖5.2.6)，然后按5.2.2條的規(guī)定計(jì)算分肢穩(wěn)定性分肢1： My1= (5.2.6-2)分肢2： My2= (5.2.6-3)式中 I1，、I2分肢1、分肢2對y軸的慣性矩； y1、y2My

15、作用的主軸平面至分肢1、分肢2軸線的距離。 當(dāng)桁架弦桿側(cè)向支承點(diǎn)之間的距離為節(jié)間長度的2倍(圖5.3.1)且兩節(jié)間的弦桿軸心壓力不相同時(shí)，則該弦桿在桁架平面外的計(jì)算長度，應(yīng)按下式確定(但不應(yīng)小于0.5 l1)：l0=l1(0.75+0.25) (5.3.1)式中 N1較大的壓力，計(jì)算時(shí)取正值； N2較小的壓力或拉力，計(jì)算時(shí)壓力取正值，拉力取負(fù)值。圖5.3.1 弦桿軸心壓力在側(cè)向支承點(diǎn)間有變化的桁架簡圖單層廠房框架下端剛性固定的階形柱，在框架平面內(nèi)的計(jì)算長度的確定1 單階柱1)下段柱的計(jì)算長度系數(shù)2：當(dāng)柱上端與橫梁鉸接時(shí)，等于按本規(guī)范附錄D表D-3(柱上端為自由的單階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的

16、折減系數(shù)；當(dāng)柱上端與橫梁剛接時(shí)，等于按本規(guī)范附錄D表D-4(柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的單階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減系數(shù)。2)上段柱的計(jì)算長度系數(shù)1，應(yīng)按下式計(jì)算： 1= (5.3.4-1)2 雙階柱1)下段柱的計(jì)算長度系數(shù)3：當(dāng)柱上端與橫梁鉸接時(shí)，等于按附錄D表D-5(柱上端為自由的雙階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減系數(shù)；當(dāng)柱上端與橫梁剛接時(shí)，等于按附錄D表D-6(柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的雙階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減系數(shù)。 2)上段柱和中段柱的計(jì)算長度系數(shù)1和2，應(yīng)按下列公式計(jì)算： 1 = (5.3.4-2) 2 = (5.3.4-3) 24在受壓構(gòu)件中，翼緣板自由外伸寬度b與其厚

17、度t之比1 軸心受壓構(gòu)件(10+0.1) (5.4.1)式中 構(gòu)件兩方向長細(xì)比的較大值；當(dāng)<30時(shí)，取=30；當(dāng)>100時(shí)，取=100。2 壓彎構(gòu)件：13 （5.4.1-2） 當(dāng)強(qiáng)度和穩(wěn)定計(jì)算中取x=1.0時(shí)，可放寬至15。注：翼緣板自由外伸寬度b的取值為：對焊接構(gòu)件，取腹板邊至翼緣板(膨邊緣的距離；對軋制構(gòu)件，取內(nèi)圓弧起點(diǎn)至翼緣板(肢)邊緣的距離。 在工字形及H形截面的受壓構(gòu)件中，腹板計(jì)算高度h0與其厚度tw之比，應(yīng)符合下列要求1 軸心受壓構(gòu)件：(25+0.5) (5.4.2-1)2 壓彎構(gòu)件：當(dāng)001.6 時(shí)：( 160+0.5+25) (5.4.2-2) 當(dāng)1.6<02

18、.0時(shí)：(480+0.526.2) (5.4.2-3) 0=箱形截面受壓構(gòu)件的腹板計(jì)算高度h0與其厚度tw之比，應(yīng)符合下列要求1 軸心受壓構(gòu)件：40 (5.4.3)2 壓彎構(gòu)件的不應(yīng)超過公式(5.4.2-2)或公式(5.4.2-3)右側(cè)乘以0.8后的值(當(dāng)此值小于40時(shí)，應(yīng)采用40)。 6 疲勞計(jì)算對常幅(所有應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力幅保持常量)疲勞，應(yīng)按下式進(jìn)行計(jì)算 (6.2.1-1) (對焊接部位應(yīng)力幅)=maxmin 20對變幅(應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力幅隨機(jī)變化)疲勞，若能預(yù)測結(jié)構(gòu)在使用壽命期間各種荷載的頻率分布、應(yīng)力幅水平以及頻次分布總和所構(gòu)成的設(shè)計(jì)應(yīng)力譜，則可將其折算為等效常幅疲勞，按下式進(jìn)行計(jì)算

19、 e (6.2.2-1) 重級工作制吊車梁和重級、中級工作制吊車桁架的疲勞可作為常幅疲勞，按下式計(jì)算：f·2×106 （6.2.3） 20 7 連接計(jì)算對接焊縫或?qū)优c角接組合焊縫的強(qiáng)度計(jì)算1 在接頭和T形接頭中，垂直于軸心拉力或軸心壓力的對接焊縫或?qū)优c角接組合焊縫，其強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：=或 (7.1.2-1)2524252 在對接接頭和T形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫或?qū)优c角接組合焊縫，其正應(yīng)力和剪應(yīng)力應(yīng)分別進(jìn)行計(jì)算。但在同時(shí)受有較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處(例如梁腹板橫向?qū)雍缚p的端部)，應(yīng)按下式計(jì)算折算應(yīng)力： 1.1 (7.1.2-2)注：1 當(dāng)承受軸心力的板

20、件用斜焊縫對接，焊縫與作用力間的夾角符合tan1.5時(shí)，其強(qiáng)度可不計(jì)算。 2 當(dāng)對接焊縫和T形對接與角接組合焊縫無法采用引弧板和引出板施焊時(shí)，每條焊縫的長度計(jì)算時(shí)應(yīng)各減去2t。25直角角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算1 在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下：正面角焊縫(作用力垂直于焊縫長度方向)：ff (7.1.3-1) 2021側(cè)面角焊縫(作用力平行于焊縫長度方向)：f= 7.1.3-220272021202729202519252 在各種力綜合作用下，f和f共同作用處： (7.1.3-3)26普通螺栓、錨栓和鉚釘連接計(jì)算1在普通螺栓或鉚釘受剪的連接中，每個(gè)普通螺栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計(jì)值應(yīng)取受剪和承壓承載力

21、設(shè)計(jì)值中的較小者受剪承載力設(shè)計(jì)值：普通螺栓 (7.2.1-1)2223受剪承載力設(shè)計(jì)值：鉚釘 (7.2.1-2)承壓承載力設(shè)計(jì)值：普通螺栓=dt· (7.2.1-3)2223承壓承載力設(shè)計(jì)值：鉚釘=d0t· (7.2.1-4)222在普通螺栓、錨栓或鉚釘桿軸方向受拉的連接中，每個(gè)普通螺栓、錨栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計(jì)值計(jì)算普通螺栓 (7.2.1-5) 錨栓 (7.2.1-6)鉚釘 (7.2.1-7)同時(shí)承受剪力和桿軸方向拉力的普通螺栓和鉚釘，應(yīng)分別符合下列公式的要求：普通螺栓：1 (7.2.1-8)Nv (7.2.1-9)21鉚釘1 (7.2.1-10)Nv ( 7.2.1-11

22、)7.2.2高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算1 在抗剪連接中，每個(gè)高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算=0.9 nfP (7.2.2-1)2720 22212 在螺栓桿軸方向受拉的連接中，每個(gè)高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì)值取=0.8 P。253 當(dāng)高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接同時(shí)承受摩擦面間的剪力和螺栓桿軸方向的外拉力時(shí)，其承載力應(yīng)按下式計(jì)算1 (7.2.2-2)257.2.3 高強(qiáng)度螺栓承壓型連接應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算1 承壓型連接的高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力P應(yīng)與摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓相同。連接處構(gòu)件接觸面應(yīng)清除油污及浮銹。高強(qiáng)度螺栓承壓型連接不應(yīng)用于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)。2 在抗剪連接中，每個(gè)承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的承載

23、力設(shè)計(jì)值的計(jì)算方法與普通螺栓相同，但當(dāng)剪切面在螺紋處時(shí)，其受剪承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按螺紋處的有效面積進(jìn)行計(jì)算。3 在桿軸方向受拉的連接中，每個(gè)承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì)值的計(jì)算方法與普通螺栓相同。4 同時(shí)承受剪力和桿軸方向拉力的承壓型連接的高強(qiáng)度螺栓，應(yīng)符合下列公式的要求： 1 (7.2.3-1) Nv/1.2 (7.2.3-2)7.2.4 在構(gòu)件的節(jié)點(diǎn)處或拼接接頭的一端，當(dāng)螺栓或鉚釘沿軸向受力方向的連接長度l1大于15d0時(shí)，應(yīng)將螺栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計(jì)值乘以折減系數(shù)(1.1)。當(dāng)l1大于60 d0時(shí)，折減系數(shù)為0.7，d0為孔徑。 27207.3.1 組合工字梁翼緣與腹板的雙面角焊縫連接，其

24、強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算 （7.3.1) 注1 當(dāng)梁上翼緣受有固定集中荷載時(shí)，宜在該處設(shè)置頂緊上翼緣的支承加勁肋，此時(shí)取F=0。 2 當(dāng)腹板與翼緣的連接焊縫采用焊透的T形對接與角接組合焊縫時(shí)，其強(qiáng)度可不計(jì)算。19 197.3.2 組合工字梁翼緣與腹板的鉚釘(或摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓)的承載力計(jì)算n1或n1 (7.3.2)注：當(dāng)梁上翼緣受有固定集中荷載時(shí)，宜在該處設(shè)置頂緊上翼緣的支承加勁肋，此時(shí)取F=0 7.4.1 當(dāng)工字形梁翼緣采用焊透的T形對接焊縫而腹板采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓或焊縫與H形柱的翼緣相連，滿足下列要求時(shí)，柱的腹板可不設(shè)置橫向加勁肋l 在梁的受壓翼緣處，柱腹板厚度tw應(yīng)同時(shí)滿足tw (7.1-

25、1)tw (7.4.1-2)2 在梁的受拉翼緣處，柱翼緣板的厚度tc應(yīng)滿足tc0.4 (7.4.1-3)7.4.2 由柱翼緣與橫向加勁肋包圍的柱腹板節(jié)點(diǎn)域應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算1 抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算 （7.4.2-1)262腹板的厚度tw應(yīng)滿足下式要求tw (7.4.2-2)247.5.1 連接節(jié)點(diǎn)處板件在拉、剪作用下的強(qiáng)度計(jì)算f (7.5.1-1) 21i= (7.5.1-2)7.5.2 桁架節(jié)點(diǎn)板(桿件為軋制T形和雙板焊接T形截面者除外)的強(qiáng)度除可按公式(7.5.1-1)計(jì)算外，也可用有效寬度法計(jì)算=f (7.5.2)7.6.6軸心受壓柱或壓彎柱的端部為銑平端時(shí)，柱身的最大壓力直接由銑平端傳遞

26、，其連接焊縫或螺栓應(yīng)按最大壓力的15或最大剪力中的較大值進(jìn)行抗剪計(jì)算；當(dāng)壓彎柱出現(xiàn)受拉區(qū)時(shí)，該區(qū)的連接尚應(yīng)按最大拉力計(jì)算。26 8 構(gòu)造要求8.2.7 角焊縫的尺寸應(yīng)符合下列要求：1 角焊縫的焊腳尺寸hf，(mm)不得小于1.5，t(mm。)為較厚焊件厚度(當(dāng)采用低氫型堿性焊條施焊時(shí)，t可采用較薄焊件的厚度)。但對埋弧自動焊，最小焊腳尺寸可減小l mm；對T形連接的單面角焊縫，應(yīng)增加l mm。當(dāng)焊件厚度等于或小于4mm時(shí)，則最小焊腳尺寸應(yīng)與焊件厚度相同。 2 角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的1.2倍(鋼管結(jié)構(gòu)除外)，但板件(厚度為t)邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應(yīng)符合下列要求： 1)當(dāng)t

27、6 mm時(shí)，hft； 2)當(dāng)t>6 mm時(shí)，hfft(12)mm。 圓孔或槽孔內(nèi)的角焊縫焊腳尺寸尚不宜大于圓孔直徑或槽短徑的13。 3 角焊縫的兩焊腳尺寸一般為相等。當(dāng)焊件的厚度相差較大且等焊腳尺寸不能符合本條第1、2款要求時(shí)，可采用不等焊腳尺寸，與較薄焊件接觸的焊腳邊應(yīng)符合本條第2款的要求；與較厚焊件接觸的焊腳邊應(yīng)符合本條第1款的要求。 4 側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計(jì)算長度不得小于8hf，和40mm。 5 側(cè)面角焊縫的計(jì)算長度不宜大于60hf，當(dāng)大于上述數(shù)值時(shí)，其超過部26 9 塑性設(shè)計(jì)9.2.1 彎矩Mx(對H形和工字形截面x軸為強(qiáng)軸)作用在一個(gè)主平面內(nèi)的受彎構(gòu)件，其彎曲強(qiáng)度應(yīng)符合下

28、式要求MxWpnxf (9.2.1)9.2.2 受彎構(gòu)件的剪力V假定由腹板承受，剪切強(qiáng)度應(yīng)符合下式要求Vhwtwfv (9.2.2)9.2.3 彎矩作用在一個(gè)主平面內(nèi)的壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度應(yīng)符合下列公式的要求當(dāng)0.1 3時(shí)： MxWpnxf (9.2.3-1) 當(dāng)0.13時(shí)： Mx1.15Wpnxf (9.2.3-2) 9.2.4 彎矩作用在一個(gè)主平面內(nèi)的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)符合下列公式的要求1 彎矩作用平面內(nèi)1 (9.2.4-1)2 彎矩作用平面外1 (9.2.4-1)9.3.2 在構(gòu)件出現(xiàn)塑性鉸的截面處，必須設(shè)置側(cè)向支承。該支承點(diǎn)與其相鄰支承點(diǎn)間構(gòu)件的長細(xì)比y應(yīng)符合下列要當(dāng)10.5y （9.3

29、.2-1）當(dāng)0.51.0y （9.3.2-1） 10 鋼管結(jié)構(gòu)10.1.5 若支管與主管連接節(jié)點(diǎn)偏心不超過式(10.1.5)限制時(shí)，在計(jì)算節(jié)點(diǎn)和受拉主管承載力時(shí)，可忽略因偏心引起的彎矩的影響，但受壓主管必須考慮此偏心彎矩M=N×e(N為節(jié)點(diǎn)兩側(cè)主管軸力之差值)的影響0.5 5eh(或ed) 0.2 5 (1 0·1·5)10.3.2 在節(jié)點(diǎn)處，支管沿周邊與主管相焊，焊縫承載力應(yīng)等于或大于節(jié)點(diǎn)（支管）承載力。 在管結(jié)構(gòu)中，支管與主管的連接焊縫可視為全周角焊縫按本規(guī)范公式(7.1.3-1)進(jìn)行計(jì)算，但取f=1。角焊縫的計(jì)算厚度沿支管周長是變化的，當(dāng)支管軸心受力時(shí)，平均

30、計(jì)算厚度可取0.7hf。焊縫的計(jì)算長度可按下列公式計(jì)算1 在圓管結(jié)構(gòu)中，取支管與主管相交線長度當(dāng)did0.6 5時(shí) lw=(3.25di0.025d)(+0.466) (10.3.2-1 ) 當(dāng)did>0.65時(shí)： lw=(3.81di0.389d)(+0.466) (10.3.2-2 ) 2在矩形管結(jié)構(gòu)中，支管與主管交線的計(jì)算長度應(yīng)按卞列規(guī)定計(jì)算： 對于有間隙的K形和N形節(jié)點(diǎn)當(dāng)i60 º時(shí)：lw = (10.3.2-3) 當(dāng)i50 º時(shí)： lw = (10.3.2-4) 當(dāng)50 ºi60 º時(shí)，按插值法確定。對于T、Y和X形節(jié)點(diǎn)（見圖10.3.4

31、）lw = (10.3.2-5) 10.3.3.為保證節(jié)點(diǎn)處主管的強(qiáng)度，支管的軸心力不得大于下列規(guī)定中的承載力設(shè)計(jì)值：1 X形節(jié)點(diǎn)(圖10.3.3a)1)受壓支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算：= (10.3.3-1) 2)受拉支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算 (10.3.3-2)2 T形(或Y形)節(jié)點(diǎn)(圖10.3.3 b和c)1)受壓支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算：= (10.3.3-3)式中 d參數(shù)；當(dāng)0.7時(shí)，d =0.069+0.93；當(dāng)>0.7時(shí)，=20.68。 2)受拉支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算：當(dāng)<0.6時(shí)： =1.4 (10.3

32、.3-4) 當(dāng)>0.6時(shí)： =(2) (10.3.3-5) 3 K形節(jié)點(diǎn)(圖10.3.3 d)1)受壓支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算= (10.3.3-6)a = （10.3.3-7）2)受拉支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算= (10.3.3-8)4 TT形節(jié)點(diǎn)(圖10.3.3 e)1)受壓支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算： =g (10.3.3-9) 2)受拉支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算= (10.3.3-10)5 K K形節(jié)點(diǎn)(圖10.3.3 f)： 受壓或受拉支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值或應(yīng)等于K形節(jié)點(diǎn)相應(yīng)支管承載力設(shè)計(jì)值或的0.9倍。10.3

33、.4 矩形管直接焊接節(jié)點(diǎn)(圖10.3.4)的承載力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算，其適用范圍如表10.3.4所示為保證節(jié)點(diǎn)處矩形主管的強(qiáng)度，支管的軸心力Ni和主管的軸心力N不得大于下列規(guī)定的節(jié)點(diǎn)承載力設(shè)計(jì)值1 支管為矩形管的T、Y和X形節(jié)點(diǎn)(圖10.3.4 a、b) 1)當(dāng)0.85時(shí)，支管在節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算：=1.8 (10.3.4-1) c=(1)0.52)當(dāng)=1.0時(shí)，支管在節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算： =2.0 (10.3.4-2) 當(dāng)為X形節(jié)點(diǎn)，i<90º且hcosi時(shí)，尚應(yīng)按下式驗(yàn)算： = (10.3.4-3) 3)當(dāng)0.85<<1.0時(shí)，支管在節(jié)

34、點(diǎn)處承載力的設(shè)計(jì)值應(yīng)按公式(10.3.4-1)與(1 0.3.4-2)或公式(10.3.4-3)所得的值，根據(jù)進(jìn)行線性插值。此外，還不應(yīng)超過下列二式的計(jì)算值： =2.0(hi2ti+be)tifi (10.3.4-4) be=bi 當(dāng)0.8 51時(shí)： =2.0 (10.3.4-5) bep=bi 2 支管為矩形管的有間隙的K形和N形節(jié)點(diǎn)(圖10.3.4 c)1)節(jié)點(diǎn)處任一支管的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)取下列各式的較小值：=1.42 (10.3.4-6) = (10.3.4-7) =2.0 (10.3.4-8) 當(dāng)1時(shí)，尚應(yīng)小于： =2.0 (10.3.4-9) 式中 A v弦桿的受剪面積，按下列公式計(jì)算

35、： Av =(2 h+b)t (10.3.4-10) = (10.3.4-11) 2)節(jié)點(diǎn)間隙處的弦桿軸心受力承載力設(shè)計(jì)值為： =(Av Av)f (10.3.4-12)3 支管為矩形管的搭接的K形和N形節(jié)點(diǎn)(圖10.3.4 d)：搭接支管的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)根據(jù)不同的搭接率Ov按下列公式計(jì)算(下標(biāo)j表示被搭接的支管)： 1)當(dāng)25Ov<50時(shí)： =2.0 (10.3.4-14) bej=bi 2)當(dāng)50Ov<80時(shí)： =2.0 (10.3.4-15) 3)當(dāng)80v100時(shí)： =2.0 (10.3.4-16) 被搭接支管的承載力應(yīng)滿足下式要求： (10.3.4-17) 4 支管為圓管的

36、各種形式的節(jié)點(diǎn)： 當(dāng)支管為圓管時(shí)，上述各節(jié)點(diǎn)承載力的計(jì)算公式仍可使用，但需用di取代bi和hi，并將各式右側(cè)乘以系數(shù)4，同時(shí)應(yīng)將式(10.3.4-10)中的a值取為零。 11 鋼與混凝土組合梁11.1.2 混凝土翼板的有效寬度be(圖11.1.2)應(yīng)按下式計(jì)算be=b0+b1+b2 (11.1.2)11.2.1 完全抗剪連接組合梁的抗彎強(qiáng)度應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算1 正彎矩作用區(qū)段1)塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)(圖11.2.1-1)，即Afbebc1fc時(shí)： Mbe xfcy (11.2.1-1) x=Af(be fc) (11.2.1-2) 2)塑性中和軸在鋼梁截面內(nèi)(圖11.2.1-2)，即Af>behc1fc時(shí)Mbehc1fcy1 +Acfy2 (11.2.1-3)Ac=0.5(Abehc1fc/f) (11.2.1-4)2 負(fù)彎矩作用區(qū)段(圖11.2.1-3)Ms+Ast fst(y3+y4/