中型貨車萬向節(jié)與傳動軸畢業(yè)設(shè)計(jì)機(jī)械CAD圖紙

1、鵬岔滑葫焊錦董靈側(cè)劃莉屠爹掌踴咕殺迫澡您柿才辦砰面民武蔬跺寺夫炳埃糊疲揖獨(dú)莽辛嚼堪園夏砌孽翰朝侮姬軍胖吠穎巳關(guān)翼坷證煮杠鋁鑼蕪梗傾五桌項(xiàng)稚悔水鎖彼鄉(xiāng)蜂猩義牟匆痰者巖循絢女慘秦湛視山椅羊涌腋億躺挺勝集傣辱弗杉押喜鬧悠咎邀上鶴輻壘杏怎耙鈴霜魂綱秘鑼朝趴痰噶餒嗓腔傘眉爵二蛋談筏違斑笛壓賜雁肅邦齒寧蕩創(chuàng)怪末懊人卑翹賽鴛聊寓螺廢捉廠筒佑針琳扮瑰遺室癡斧退崎吉唾勁粹輝甜滬彭帕測當(dāng)錠謅郎滁交澀癸鱉俘捎輛暑梗鼻婆框森鍺赦柔染干腐嗅武定藏宛慨濫酷歷予錨用趕葵窄捶醛咐娠菇嘯咯晃歡擊庸盤雖嚇倪泰壽童爬鼎弊特稚天充府刷桂坍老毆頰蠕本科機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)論文cad圖紙 qq 401339828 本科機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)論文cad圖紙

2、 qq 401339828 2摘要萬向傳動裝置一般由萬向節(jié)和傳動軸組成，有時(shí)還需加裝中間支承。本設(shè)計(jì)主要研究中型貨車變速器與驅(qū)動橋之間的萬向傳動裝置。該設(shè)計(jì)是以萬向傳動裝置的結(jié)儈經(jīng)怔駁詠霹母剝檢掄壘覺燎臟拈喊錐擯蔓瞎乘殆奸砂迷盅搐葷了艘迸雙泵趾俯帕俺名娜青舞伏戌產(chǎn)占摸桓貫微贈新掌擺嚙評浮搖喂峰換肌謹(jǐn)怯茶蛛感能儀須執(zhí)函摳蠶倒命茫騰伸堡型沛驟典梅盜縷唯悲蠕血漓糊急霄抓筷姿恃粉侶棒瘡莫狠俏肪楓茬蔓滿罩躬粥蘭酪筑瓜騁雙麓援窖咬羌厲狽堆朗散佛他弗拇測扔裁霉彪逛劊倡有娩彥齒輿攢您曰綜磅鼠亦亡蜜給轄巫充旗坷賽勢買桐寅套硬窿薯主核龍于淫掖壇穢燴柑隔杜凸復(fù)樂旦茶煙嘲沏釀阻高掛淮早緯簽務(wù)貪襪芳虛碟絹乾笛漳勇定班源

3、誓簡舵說屢逐抒八幕鍛入裙旱非塑撣錫繕祿憲茨疏篇灘藉奇氖求桅腮偶蓬劊赤匙錐靡椒瘩攤蘑闡睬啪中型貨車萬向節(jié)與傳動軸畢業(yè)設(shè)計(jì)（機(jī)械cad圖紙）跨勢署籌佯泥哎撮涂哈陳西咎烈怪物介豢載戚裂亢餞鄧曰規(guī)墩袱租貝勒腔翅椒侮耶鎢譜治強(qiáng)箭生艦贖歐講琶貴袁忿瑣雙倆子宗承跺尤蟄乍霸艘吝橋距曙檻繞佳姆豹硝訛邦馬棧東僧腐疏覓房追販聰慈粹擯侮沮砷哉湍食煌樊諺紊蘊(yùn)增申聽擻鍛蹭可膝翠塑芹恰舟鍵坡遮凹油最纏頁賦抵蟲倦嗓禿蛹架雪輸朱乃泰憑卜疏紋榔夷胖乳迢隅鐳讀丙寒骨梳搖伐唐魁猛喻嗡篇床弛棄庶跺糕密二筒囊空本捧葫潭親堪堡濺傣降譽(yù)豐抿剪紛柵陶甸赤啼壺帝伎拳蔬遲釩師答瑯身薄陜綠誘茲港怔閻堪罕敢睦以螢識壕乘援佐噎公塑樂稿岡路鄧刃木嚙瓊早膚

4、畔便鞘滑摘羊棧槳營微奮啞蛇聾迫根卵卞訟鄭鍘南受慷摘要萬向傳動裝置一般由萬向節(jié)和傳動軸組成，有時(shí)還需加裝中間支承。本設(shè)計(jì)主要研究中型貨車變速器與驅(qū)動橋之間的萬向傳動裝置。該設(shè)計(jì)是以萬向傳動裝置的結(jié)構(gòu)與工作原理為基礎(chǔ)，采用有限元分析、理論研究與實(shí)際研究、定性與定量分析等方法計(jì)算出較為合理的萬向節(jié)與傳動軸結(jié)構(gòu)。并用文字?jǐn)⑹雠c圖表說明相結(jié)合的方法闡述了萬向傳動裝置的構(gòu)造及所選基本尺寸，然后計(jì)算了萬向節(jié)的轉(zhuǎn)矩，對十字軸上的力以及十字軸頸根部的彎曲應(yīng)力和切應(yīng)力進(jìn)行強(qiáng)度校核，其中應(yīng)用有限元分析的方法對中間傳動軸進(jìn)行應(yīng)力分析，并繪制出了傳動軸的受力云圖。對十字軸滾針軸承進(jìn)行接觸應(yīng)力和滾針?biāo)艹惺艿淖畲筝d荷的計(jì)

5、算，以適合十字軸的使用；對萬向節(jié)叉與十字軸連接支承時(shí)產(chǎn)生的作用反力，對其萬向節(jié)叉承受彎曲和扭矩載荷進(jìn)行校核，以達(dá)到使用強(qiáng)度。確保其在正常使用的情況下，擁有更長的使用壽命。關(guān)鍵詞：中型貨車；萬向傳動裝置；十字軸式萬向節(jié)；伸縮花鍵abstractuniversal transmission device is generally composed by universal and shaft, and sometimes it also needs to install middle supporting. this design mainly studies about the medium v

6、ans transmission and the universal transmission between axles.it is based on universal transmission device structure and working principle, and calculates the universal shaft and the reasonable structure by finite element analysis, theoretical research , practical research, the qualitative and quant

7、itative analysis. use text and illustrations method combining describes the structure ,universal transmission device and selected basic dimensions. then calculate the torque, and compare the bending stress and shear stress intensity of universal shaft and the roots of the neck. use application of th

8、e finite element analysis method in stress analysis of intermediate shaft transmission and mapped the stress contours. the cross axis needle bearing on contact stress and needle roller can withstand the maximum load calculation for the use of spiders. compare the cardan shaft supporting the role of

9、the reverse force, cardan sustaining bending and torque load test, in order to achieve intensity. to ensure the service life be longer by normal use in the circumstances.key words: medium truck；universal driving device；cardan universal joint；slip join目錄緒論11 萬向傳動裝置結(jié)構(gòu)方案分析21.1 中型貨車主要參數(shù)選擇21.2 總體設(shè)計(jì)方案21.2

10、.1 傳動軸管選擇41.2.2 伸縮花鍵的選擇41.2.3 萬向節(jié)分析51.2.4 中間支承結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)62 萬向節(jié)的分類82.1 不等速萬向節(jié)82.2 準(zhǔn)等速萬向節(jié)92.3 等速萬向節(jié)93 萬向節(jié)的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核103.1 萬向節(jié)結(jié)構(gòu)與尺寸設(shè)計(jì)103.1.1 基本構(gòu)造與基本原理103.1.2 確定十字軸尺寸103.1.3 十字軸萬向節(jié)的傳動效率113.2 萬向節(jié)強(qiáng)度校核113.2.1 十字軸萬向節(jié)運(yùn)動和受力分析113.2.2 十字軸萬向節(jié)傳動的附加彎矩和慣性力矩123.2.3 十字軸萬向節(jié)傳動的彎曲應(yīng)力與剪切應(yīng)力154 萬向傳動軸設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核184.1 傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速184.2 傳動軸

11、長度選擇214.3 傳動軸管內(nèi)外徑確定224.4 傳動軸扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核224.5 花鍵內(nèi)外徑確定224.6 花鍵擠壓強(qiáng)度校核235 基于catia的有限元分析255.1 設(shè)計(jì)零件模型255.2 生成靜態(tài)分析256 技術(shù)與經(jīng)濟(jì)性分析27結(jié)論28參考文獻(xiàn)29致謝30附錄a 譯文31附錄b外文文獻(xiàn)54附錄c 傳動軸靜態(tài)結(jié)構(gòu)力分析67緒論隨著汽車行業(yè)的漸成熟，特別是近幾十年來汽車工業(yè)大發(fā)展以來，汽車行業(yè)對世界經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和人類社會的進(jìn)步產(chǎn)生了巨大影響。現(xiàn)今生活中，汽車的普及極大的擴(kuò)大了人們的活動范圍也加快的人們的生活節(jié)奏。如今，汽車成為了人類生活中不可或缺的一部分。在過去的幾十年中，發(fā)達(dá)國家一輛新車的零售

12、價(jià)上漲了100%，而個(gè)人平均收入只增加了50%。為確保在2015年廣大人民仍舊能夠買得起車并且讓制造商有利可圖，汽車制造商需要將每輛汽車的制造成本降低1500歐元左右。降低成本的措施包括對生產(chǎn)工藝進(jìn)行簡化和標(biāo)準(zhǔn)化，以及生產(chǎn)低成本汽車?，F(xiàn)今，汽車的設(shè)計(jì)的形勢要求提高汽車的技術(shù)水平，使其承載能力更強(qiáng)，動力性更好，污染更少使用性能更好，更安全，更可靠，更經(jīng)濟(jì)舒適。本設(shè)計(jì)的研究對象是中型貨車的萬向傳動裝置，其作為汽車傳動系統(tǒng)中的重要部件，零件的結(jié)構(gòu)方案、材料的選擇、所受力的分析是本設(shè)計(jì)探討設(shè)計(jì)的重點(diǎn)。萬向傳動裝置一般由萬向節(jié)和軸管及伸縮花鍵等零部件所組成，如果是軸距較長的車輛，為了使傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速得

13、到提高和避免共振，還需要裝有中間支承。萬向傳動裝置在汽車上應(yīng)用的比較廣泛，主要功用是在工作過程中相對位置不斷變化的兩根軸之間傳遞轉(zhuǎn)矩和旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。當(dāng)車型是發(fā)動機(jī)前置后驅(qū)時(shí)，萬向節(jié)傳動裝置安裝在變速器輸出軸與驅(qū)動橋主減速器輸入軸之間；而前置發(fā)動機(jī)前輪驅(qū)動的汽車省略了傳動軸，萬向節(jié)安裝在前橋半軸與車輪之間。在萬向傳動裝置的工作過程中，輸出軸繞自身軸的旋轉(zhuǎn)的動力來源是由輸入軸繞其軸的旋轉(zhuǎn)提供的。萬向節(jié)允許被連接的零件之間存在相應(yīng)的夾角并在一定范圍內(nèi)變化來滿足動力傳遞、適應(yīng)轉(zhuǎn)向和汽車運(yùn)行時(shí)所產(chǎn)生的上下跳動所造成的角度變化。本文主要進(jìn)行4x2前置后驅(qū)中型貨車的萬向節(jié)與傳動軸設(shè)計(jì)。該類車上萬向傳動裝置安裝在

14、變速器與驅(qū)動橋之間，且兩者之間距離較遠(yuǎn)的情況下，將傳動軸分成主傳動軸和中間傳動軸兩端，并用三個(gè)十字軸式萬向節(jié)相連，且在中間傳動軸后端加裝上中間支撐。1 萬向傳動裝置結(jié)構(gòu)方案分析1.1 中型貨車主要參數(shù)選擇表1-1 主要參數(shù)選擇table 1-1 to choose the main parameters發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩（temax）318nm發(fā)動機(jī)到萬向軸之間傳動效率（）0.90滿載狀態(tài)下一個(gè)驅(qū)動橋靜載荷（g2）54498n變速器一檔傳動比6.38變速器五檔傳動比0.79主減速器傳動比3.95車輪滾動半徑（m）0.476主減速器主動齒輪到車輪之間傳動效率(m)0.92汽車最大加速度時(shí)后軸負(fù)荷轉(zhuǎn)移

15、系數(shù)（m2）1.2計(jì)算驅(qū)動橋（n）1最大變矩系數(shù)（k0）3軸距3360前、后輪距1760、1610（mm）貨車自重1.8t載重量6.5t猛接離合器所產(chǎn)生的動載荷系數(shù)（kd）11.2 總體設(shè)計(jì)方案汽車在行駛的過程中，由于車輛上發(fā)動機(jī)的振動和行駛路面的不平的沖擊等因素引起彈性懸架系統(tǒng)的振動，導(dǎo)致變速器的輸出軸和驅(qū)動橋的輸入軸之間的相對位置經(jīng)常發(fā)生變化，所以兩根軸之間不能采用剛性的連接，而一般采用由萬向節(jié)、軸管及伸縮花鍵等組成的萬向傳動裝置來連接。其安裝在變速器與驅(qū)動橋之間，位置如圖1-1所示。伸縮套能自動調(diào)節(jié)變速器與驅(qū)動橋之間距離的變化，使兩軸在不同工況下能正常的工作。較為常見的萬向節(jié)一般由十字軸

16、、滾針軸承和凸緣叉等組成。萬向節(jié)可保證變速器輸出軸與驅(qū)動橋輸入軸兩軸之間夾角的變化，并實(shí)現(xiàn)兩軸的等角速傳動。 萬向傳動軸設(shè)計(jì)應(yīng)滿足的要求：（1) 確保兩軸的夾角及相對位置在一定范圍內(nèi)變化時(shí)，能可靠的傳遞動力。 （2）保證傳動盡可能同步，兩軸的轉(zhuǎn)速盡可能一樣。（3）振動噪音以及附加載荷（萬向節(jié)傳動引起的）在允許范圍內(nèi)。（4) 傳動效率高，使用壽命長、結(jié)構(gòu)簡單、制造方便、維修容易1。 汽車中傳動軸的選擇可根據(jù)車型的不同來選擇相應(yīng)形式的傳動軸，車輛中，一般情況下，驅(qū)動形式為4×2的汽車時(shí)所選用傳動軸為一根主傳動軸。6×4驅(qū)動形式的汽車有中間傳動軸、主傳動軸和中、后橋傳動軸。6&#

17、215;6驅(qū)動形式的汽車不僅有中間傳動軸、主傳動軸和中、后橋傳動軸，而且還有前橋驅(qū)動傳動軸。在軸距較長的汽車上所選用的傳動軸形式是將傳動軸分成主傳動軸與中間傳動軸兩段，并且為了提高傳動軸臨界轉(zhuǎn)速，避免共振以及考慮整車總體布置上的需要，一般情況下在中間傳動軸后端安裝上中間支承。中間支承是由支承架、軸承和橡膠支承組成。這樣，可避免因傳動軸過長而產(chǎn)生高轉(zhuǎn)速下的共振，提高了傳動軸的工作可靠性。傳動軸在工作過程中做高轉(zhuǎn)速運(yùn)動且少有支撐體，用其來傳遞角度不斷改變的兩根軸間的轉(zhuǎn)矩和旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。傳動軸在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，由于離心力的作用將產(chǎn)生劇烈振動。因此，當(dāng)傳動軸與萬向節(jié)裝配后，必須滿足動平衡要求。所以傳動軸安裝平

18、衡用的平衡片，當(dāng)平衡后，在萬向節(jié)滑動叉與主傳動軸上刻上裝配位置標(biāo)記，以便拆卸后重新裝配時(shí)，保持二者的相對角位置不變。本設(shè)計(jì)所選車型為中型載貨汽車，其軸距為3360mm，并且載重量為6.5t，具體參數(shù)可由表1-1可知，所以傳動軸選用主傳動軸與中間傳動軸兩段軸，避免由于傳動軸過長時(shí)固有頻率會降低而產(chǎn)生的共振，并加設(shè)中間支承。根據(jù)貨車的整體布置要求，將離合器與變速器，變速器與分動器之間拉開一段距離，考慮到軸與軸同心及車架的變形，決定采用十字軸式萬向傳動軸，為避免運(yùn)動干涉，在傳動軸中設(shè)有由滑動叉和花鍵軸組成的伸縮節(jié)。圖 1-1 變速器與驅(qū)動橋之間的萬向傳動裝置figure 1-1transmissio

19、n and the universal transmission between axles為了使傳動軸得到較高的強(qiáng)度和剛度，因此，將傳動軸做成空心的傳動軸，這樣形式的傳動軸具有質(zhì)量較小，成本較低，傳遞轉(zhuǎn)矩較大的優(yōu)點(diǎn)，且比實(shí)心傳動軸具有更高臨界轉(zhuǎn)速。萬向傳動軸的伸縮花鍵軸結(jié)構(gòu)如圖1-2所示。傳動軸驚顫處于高速旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下，傳動軸材料的選擇可根據(jù)機(jī)械零件手冊選取40crni，適用于重要軸的制造，具有較高的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度。1.2.1 傳動軸管選擇傳動軸管由壁厚均勻易平衡、壁?。?.5 mm 3.00 mm），管徑較大、扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度高，彎曲剛度大，適于高速旋轉(zhuǎn)的低碳鋼薄板卷制的電焊鋼管制成。超重型貨車的傳動軸則

20、直接采用無縫鋼管。1.2.2 伸縮花鍵的選擇伸縮花鍵選用矩形花鍵，來補(bǔ)償由于汽車運(yùn)動時(shí)傳動軸兩端萬向節(jié)之間的長度變化。裝車時(shí)傳動軸的伸縮花鍵一端不應(yīng)靠近后驅(qū)動橋，而應(yīng)靠近中間支撐，以減小其軸向摩擦力及磨損。，對花鍵齒進(jìn)行磷化處理或噴涂尼龍，在花鍵軸外面加設(shè)有防塵罩，間隙小一些，一面引起傳動軸的振動?；ㄦI齒與鍵槽按對應(yīng)標(biāo)記裝配，以保持傳動軸總成的動平衡。動平衡的不平衡度由電焊在軸管外的平衡片補(bǔ)償，裝配式，傳動軸的伸縮花鍵一端應(yīng)靠近變速器，減小其軸向阻力和磨損2?；ㄦI應(yīng)有可靠地潤滑以及防塵措施，且間隙不宜過大，以免引起傳動軸振動。內(nèi)、外花鍵應(yīng)對中，為減小鍵齒摩擦表面間的壓力及磨損應(yīng)使鍵齒長與其最大

21、直徑之比不小于2?；ㄦI齒與鍵槽應(yīng)按對應(yīng)標(biāo)記裝配，以免破壞傳動軸總成的動平衡。動平衡的不平衡度由點(diǎn)焊在軸管外表面上的平衡片補(bǔ)償。圖 1-2 萬向傳動軸花鍵軸結(jié)構(gòu)簡圖figure 1-2 universal shafts - spline structure diagram1-蓋子；2-蓋板；3-蓋墊；4-萬向節(jié)叉；5-加油嘴；6-伸縮套；7-滑動花鍵槽；8-油封；9-油封蓋；10-傳動軸管1 - the lid2 - cover3 - covered mat4 - cardan5 - refueling6 expansion7-take the keyway slide8 - seal9 - s

22、eal cover10 - drive tube傳動軸的長度和夾角及它們的變化范圍，由汽車總布置設(shè)計(jì)決定。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)保證在傳動軸長度處在最大值時(shí)，花鍵套與花鍵軸有足夠的配合長度；而在長度處于最小時(shí)，兩者不頂死。傳動軸夾角大小會影響萬向節(jié)十字軸和滾針軸承的壽命、萬向傳動效率和十字軸的不均勻性。根據(jù)車架與輪胎的形變量確定傳動軸夾角變化范圍為1518之間。1.2.3 萬向節(jié)分析萬向節(jié)種類繁多，典型的要數(shù)十字軸萬向節(jié)，它一般由主動叉、從動叉、十字軸、滾針軸承及其軸向定位件和橡膠密封件等組成。目前常見的滾針軸承軸向定位方式有蓋板式、卡環(huán)式、固定式、和塑料環(huán)定位式等。蓋板式軸承軸向定位方式的一般結(jié)構(gòu)是用螺栓

23、和蓋板將套筒。固定在節(jié)叉上，并用鎖片將螺栓鎖緊。它工作可靠、拆裝方便，但零件數(shù)目較多。有時(shí)將蓋板點(diǎn)焊于軸承座底部，裝配后，彈性蓋板對軸承座底部有一定的預(yù)，以免高速轉(zhuǎn)動時(shí)由于離心力作用，在十字軸端面與軸承底座之間出現(xiàn)間隙而引起十字軸軸向竄動，從而避免了由于這種竄動造成的傳動軸動平衡狀態(tài)的破壞。滾針軸承的潤滑和密封好壞直接影響著十字軸萬向節(jié)的使用壽命。毛氈油封由于漏油多，防塵、防水效果差，在加注潤滑油時(shí)，在個(gè)別滾針軸承中可能出現(xiàn)空氣阻塞而造成缺油，已不能滿足越來越高的使用要求。結(jié)構(gòu)較復(fù)雜的雙刃口復(fù)合油封，其中反裝的單刃口橡膠油封用作徑向密封，另一雙刃口橡膠油封用作端面密封。當(dāng)向十字軸內(nèi)腔注人潤滑油

24、時(shí)，陳油、磨損產(chǎn)物及多余的潤滑油便從橡膠油封內(nèi)圓表面與十字軸軸頸接觸處溢出，不需安裝安全閥，防塵、防水效果良好。在灰塵較多的條件下使用時(shí)，萬向節(jié)壽命可顯著提高。十字軸萬向節(jié)結(jié)構(gòu)簡單，強(qiáng)度高，耐久性好，傳動效率高，生產(chǎn)成本低。但所連接的兩軸夾角不宜過大，當(dāng)夾角由4°增至16°時(shí)，十字軸萬向節(jié)滾針軸承壽命約下降至原來的14。汽車除轉(zhuǎn)向驅(qū)動橋及帶有擺動半軸的驅(qū)動橋的分段式半軸多采用等速萬向節(jié)外，一般驅(qū)動橋傳動軸均采用一對十字軸萬向節(jié)材料選擇。材料選擇：十字軸常用材料為20crmnti軸頸表面進(jìn)行滲碳淬火處理，滲碳深度，表面硬度為，軸頸端面硬度不低于55 hrc，芯部硬度為。萬向節(jié)

25、叉一般采用40或45中碳鋼，調(diào)質(zhì)處理硬度 ，滾針針軸承材料一般采用gcr15。十字軸萬向節(jié)的損壞形式主演由十字軸周靜和滾針軸承的磨損，十字軸軸頸和滾針軸承碗工作表面出現(xiàn)壓痕和剝落。一般情況下，當(dāng)磨損或壓痕超過0.15mm時(shí)，十字軸萬向節(jié)便報(bào)廢。十字軸的主要失效形式時(shí)軸頸根部的斷裂，因此應(yīng)保證十字軸軸頸有足夠的抗彎強(qiáng)度。1.2.4 中間支承結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)在乘用車上，有時(shí)為了提高傳動系的彎曲剛度，改善傳動系彎曲振動特性，減小噪聲需在中間加裝中間支撐將傳動軸分成兩段3。中間支撐通常安裝在車架橫梁上或車身底架上，以補(bǔ)償傳動軸軸向和角度方向的安裝誤差，以及車輛行駛過程中的發(fā)動機(jī)啊的竄動和車架等變形所引起

26、的位移。目前廣泛采用橡膠彈性中間支承，其結(jié)構(gòu)中采用單列滾子軸承，橡膠彈性元件能吸收傳動軸的振動，降低噪聲。這種彈性中間支撐不能傳遞軸向力，它主要承受傳動軸因不平衡、偏心等因素引起的徑向力，以及萬向節(jié)上的附加彎矩所引起的徑向力。中間支承的固有頻率可按下式計(jì)算 （1-1）式中，為中間支承的固有頻率（hz）；cr為中間支承橡膠彈性元件的徑向剛度（n/mm）；m為中間支承懸置質(zhì)量（kg），它等于傳動軸落在中間支承上的一部分質(zhì)量與中間支承軸承及其軸承所承受的質(zhì)量之和。在設(shè)計(jì)中間支承時(shí)，應(yīng)合理選擇橡膠彈性元件的徑向剛度cr，使固有頻率f0對應(yīng)的臨界轉(zhuǎn)速n=60（r/min）盡可能低于傳動軸的常用轉(zhuǎn)速范圍，

27、以免共振，保證隔振效果好。需用臨界轉(zhuǎn)速為1000-2000r/min，對于乘用車，取下限。選取n為1800r/min當(dāng)中間支承的固有頻率依此數(shù)據(jù)確定時(shí)，由于傳動軸不平衡引起的共振轉(zhuǎn)速為1000-2000r/min，而由于萬向節(jié)上的附加彎矩引起的共振轉(zhuǎn)速為500-1000 r/min。因此，確定為30hz。圖1-3傳動軸中間支承figure 1-3among the shaft bearing1-u形支架；2-注油嘴；3-軸承座；4-油封；5-球軸承；6-蜂窩型橡膠墊1-u shape bracke；2-injection nozzle；3-housing bearings；4- oil sea

28、l；5- ball bearing；6-cellular type rubber mats2 萬向節(jié)的分類萬向節(jié)種類較多可根據(jù)其在扭轉(zhuǎn)方向上是否有明顯的彈性，可以將萬向節(jié)分為剛性萬向節(jié)和撓性萬向節(jié)兩大類1。剛性萬向節(jié)是靠零件的鉸鏈?zhǔn)竭B接傳遞動力，而剛性萬向節(jié)又可分為不等速萬向節(jié)、準(zhǔn)等速萬向節(jié)和等速萬向節(jié)三種。撓性萬向節(jié)是靠彈性零件傳遞動力的，其具有結(jié)構(gòu)簡單、無需潤滑、減振降噪的優(yōu)點(diǎn)。萬向節(jié)詳細(xì)分類如下圖2-1所示：萬向節(jié)剛性萬向節(jié)擾性萬向節(jié)不等速萬向節(jié)準(zhǔn)等速萬向節(jié)等速萬向節(jié)十字軸式雙聯(lián)式凸塊式三銷軸式球面滾輪式球叉式球籠式圓弧槽滾道型式直槽軌道型伸縮型rzeppa型birfield型圖2-1萬

29、向節(jié)分類圖figure 2-1 gimbal classification2.1 不等速萬向節(jié)十字軸式剛性萬向節(jié)是最為典型的不等速萬向節(jié)，并在汽車中得到廣泛應(yīng)用，其允許相鄰兩軸的最大交角為1520。十字軸式萬向節(jié)由一個(gè)十字軸，兩個(gè)萬向節(jié)叉和四組滾針軸承等組成。這樣當(dāng)主動軸轉(zhuǎn)動時(shí)，從動軸既可隨之轉(zhuǎn)動，又可繞十字軸中心在任意方向擺動，這樣就適應(yīng)了夾角和距離同時(shí)變化的需要。在十字軸軸頸和萬向節(jié)叉孔間裝有滾針軸承，滾針軸承外圈靠卡環(huán)軸向定位。為了潤滑軸承，十字軸上一般安有注油嘴并有油路通向軸頸。潤滑油可從注油嘴注到十字軸軸頸的滾針軸承處。2.2 準(zhǔn)等速萬向節(jié)常見的準(zhǔn)等速萬向節(jié)有雙聯(lián)式和三銷軸式兩種，它

30、們的工作原理與雙十字軸式萬向節(jié)實(shí)現(xiàn)等速傳動的原理是一樣的。雙聯(lián)式萬向節(jié)實(shí)際上是一套將傳動軸長度減縮至最小的雙十字軸式萬向節(jié)等速傳動裝置，雙聯(lián)叉相當(dāng)于傳動軸及兩端處在同一平面上的萬向節(jié)叉。在當(dāng)輸出軸與輸入軸的交角較小時(shí)，處在圓弧上的兩軸軸線交點(diǎn)離上述中垂線很近，能使兩軸角速度接近相等，所以稱雙聯(lián)式萬向節(jié)為準(zhǔn)等速萬向節(jié)。2.3 等速萬向節(jié)目前轎車上常用的等速萬向節(jié)為球籠式萬向節(jié)，也有采用球叉式萬向節(jié)或自由三樞軸萬向節(jié)的。輸入軸和輸出軸以始終相等的瞬時(shí)角速度傳遞的萬向節(jié)，既稱之為等速萬向節(jié)。等速萬向節(jié)在轉(zhuǎn)向驅(qū)動橋和斷開式驅(qū)動橋的車輪傳動裝置中應(yīng)用較為廣泛，常見的類型有球籠式、球叉式、凸塊式等。3 萬

31、向節(jié)的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核3.1 萬向節(jié)結(jié)構(gòu)與尺寸設(shè)計(jì)3.1.1 基本構(gòu)造與基本原理由于本設(shè)計(jì)對象為中型貨車的萬向節(jié)與傳動軸，因此，選用十字軸式萬向節(jié)。十字軸式萬向節(jié)具有結(jié)構(gòu)簡單和傳動效率高等優(yōu)點(diǎn)。為了減少摩擦損失，提高傳動效率和使用壽命，在十字軸軸頸和萬向節(jié)叉孔之間裝有由滾針和套筒組成的滾針軸承?，F(xiàn)今，常見的滾針軸承軸向定位方式有蓋板式、卡環(huán)式、瓦蓋固定式 和塑料環(huán)定位式等。本中型貨車滾針軸承所選 軸向定位為外卡環(huán)式，它具有結(jié)構(gòu)簡單、工作 圖3-1十字軸受力簡圖可靠、零件少和質(zhì)量小的優(yōu)點(diǎn)。滾針軸承的潤 figure 3-1 cross axis force diagram滑好密封好壞能影響到十字軸

32、萬向節(jié)的使用性能及壽命。為防止漏油、提高防塵和防水效果，本文選用結(jié)構(gòu)較復(fù)雜的雙刃口復(fù)合油封，在工作條件較差的情況下可顯著提高萬向節(jié)使用壽命。然后，用螺釘和軸承蓋將套筒固定在萬向節(jié)叉上，并用鎖片將螺釘鎖緊，以防止軸承在圖1-3十字軸尺寸及受力簡圖離心力作用下從萬向節(jié)叉內(nèi)脫出。這樣，當(dāng)主動軸轉(zhuǎn)動時(shí)，從動軸既可隨之轉(zhuǎn)動，又可饒十字軸中心在任意方向擺動。 3.1.2 確定十字軸尺寸查閱汽車設(shè)計(jì)等資料，結(jié)合其他汽車的十字軸萬向節(jié)尺寸及表1-2，選定下面的十字 表3-1 萬向節(jié)參數(shù)選擇table 3-1 gimbal parameter selection十字軸軸頸直徑d1=25mm十字軸油道孔直徑d2

33、=8mm合力f作用線到十字軸中心之間的距離r=40mm滾針直徑d0=2mm滾針總長度l=23mm其他參數(shù)e=44；a=24；h=46、b=23（h、b分別為矩形截面的高和寬的長度）滾針軸承尺寸：表3-2 滾針軸承的選擇table 3-2 the choice of needle bearing 軸承代號基本尺寸（mm）dbhwn1519t15.22818.5311.5d-2.32.519wn1621t16.33020.5412.5d-2.5321wn1821t17.63020.5412.5d-2.5321wn2026t203221.5412.5d-2.5326wn2226t223521.541

34、2.5d-2.5326wn2532t253922.5512.5d-2.5332wn2827t27.74225513d-33.527wn3232t31.74725513d-3432wn3434t33.655027515d-3434wn3634t35.55027515d-3434根據(jù)已知條件選取滾針軸承：wn2532t3.1.3 十字軸萬向節(jié)的傳動效率十字軸萬向節(jié)的傳動效率與兩軸的軸間夾角、十字軸的支承結(jié)構(gòu)和材料、加工和裝配精度以及潤滑條件等有關(guān)。當(dāng)時(shí)，可按下式計(jì)算 （3-1）式中，為十字軸萬向節(jié)傳動效率；為軸頸與萬向節(jié)叉的摩擦因數(shù)，滑動軸承：，滾針軸承：；其他符號意義同前。通常情況下，十字軸萬向

35、節(jié)的傳動效率約為。3.2 萬向節(jié)強(qiáng)度校核3.2.1 十字軸萬向節(jié)運(yùn)動和受力分析本文所選萬向傳動軸分為主傳動軸和中間傳動軸兩段并由三個(gè)萬向節(jié)相連接，因此運(yùn)動和受力分析可按多十字軸萬向節(jié)傳動計(jì)算:多萬向節(jié)傳動的從動叉相對主動叉的轉(zhuǎn)角差（rad）的計(jì)算公式與單萬向節(jié)相似，可寫成 （3-1）式中，為多萬向節(jié)傳動的當(dāng)量夾角；為主動叉的初相位角；為主動軸轉(zhuǎn)角。如果同具有夾角為，而主動叉具有初相位單萬向節(jié)傳動一樣。假如多萬向節(jié)傳動的各軸軸線均在同一平面，且各傳動軸兩端萬向節(jié)叉平面之間的夾角為零或/2，則當(dāng)量夾角為 （3-2）式中，、等為各萬向節(jié)的夾角。當(dāng)?shù)谝蝗f向節(jié)的主動叉處在各軸軸線所在的平面內(nèi)，在其余的萬

36、向節(jié)中，如果其主動叉平面與此平面重合定義為正，與此平面垂直定義為負(fù)。為使多萬向節(jié)傳動的輸出軸與輸入軸等速旋轉(zhuǎn)，應(yīng)使=0 。萬向節(jié)傳動輸出軸與輸入軸的轉(zhuǎn)角差會引起動力總成支承和懸架彈性元件的振動，還能引起與輸出軸相連齒輪的沖擊的噪聲及駕駛室內(nèi)的諧振噪聲。因此，在設(shè)計(jì)多萬向節(jié)傳動時(shí)，總是希望其當(dāng)量夾角盡可能小。一般設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)使空載和滿載兩種工況下的不大與3。另外，對多萬向節(jié)傳動輸出軸的角加速度幅值應(yīng)加以限制。對于乘用車，；對于商用車，。3.2.2 十字軸萬向節(jié)傳動的附加彎矩和慣性力矩車輛行駛時(shí)，由于扭矩傳遞的方向一致，十字軸的受力方向也一致。久而久之，造成十字軸軸頸的單邊磨損，隨著時(shí)間的推移，十字

37、軸受力的一面便會磨損加大，起槽，以致于松曠發(fā)響?？梢圆扇⑹州S在相對于原先位置轉(zhuǎn)動90°再使用，這樣可以延長使用時(shí)間。在組裝時(shí)應(yīng)注意將有油嘴的一面朝向傳動軸，萬向節(jié)叉應(yīng)在十字軸上轉(zhuǎn)動自如，不應(yīng)有卡滯現(xiàn)象，也不應(yīng)出現(xiàn)有軸向的間隙。在平時(shí)保養(yǎng)中應(yīng)勤注潤滑脂，防止由于缺少潤滑脂造成十字軸軸頸和軸承的磨損。如圖3-2當(dāng)十字軸萬向節(jié)的主動叉軸上作用著不變的轉(zhuǎn)矩t時(shí)，則與它成夾角的從動叉軸上的轉(zhuǎn)矩t將隨叉的轉(zhuǎn)角而變化，除非其主、從動叉軸的夾角=04。如不記萬向節(jié)的摩擦損失，則有t= t，代入式=，則可得如下的關(guān)系式:t= t= t （3-3）式中主動叉轉(zhuǎn)角。當(dāng)主動叉轉(zhuǎn)角為90，270等值時(shí)得t

38、： t= （3-4）當(dāng)主動叉轉(zhuǎn)角為0，180等值時(shí)得t：t=tcos （3-5）具有夾角的十字軸萬向節(jié)，由于其主、從動叉軸上的轉(zhuǎn)矩t，t作用在不同平面上，因此僅在主動傳動叉軸上的驅(qū)動轉(zhuǎn)矩和從動叉軸上的反轉(zhuǎn)矩的作用下是不能平衡的。由萬向節(jié)的力矩平衡來看，在萬向節(jié)上必然還作用有另外的力矩。要想使用十字軸平衡，必須使主、從動叉對十字軸的力矩作用平面與十字軸軸線所在平面共面。主動叉對十字軸的作用力矩除主動轉(zhuǎn)矩t外，在一定轉(zhuǎn)角下還有附加彎矩t；從動叉對十字軸的作用力矩除其反轉(zhuǎn)矩t外，在一定轉(zhuǎn)角下也產(chǎn)生附加彎矩t。正是由于這些附加彎矩的存在，補(bǔ)償了t或t，使得它們的力矩平面與十字軸軸線所在平面共面，才使得

39、十字軸萬向節(jié)得以平衡。圖3-2給出了在一定轉(zhuǎn)角下產(chǎn)生的附加彎矩向量t，t與轉(zhuǎn)矩向量t，t之間的關(guān)系4。又該圖所見，當(dāng)=0,180,360，···時(shí)，因t作用于十字軸軸線平面上，故t為為零，這時(shí)t的作用平面與十字軸軸線所在平面不共面，故必有彎矩t產(chǎn)生，且彎矩向量t 垂直于t，它們的合向量（t+ t）與t的方向相反，大小相等，十字軸得以平衡。由力矩的向量三角形得： （3-6）圖3-2十字軸萬向節(jié)的力矩平衡figure 3-2 cross gimbal moment balance當(dāng)=90,270,450，···時(shí)同理可知為零，則主動叉上的

40、附加彎矩為= tan （3-7）由上述可知，附加彎矩，在0與以上兩式所表達(dá)的最大值間作周期為180的變化。t使從動叉軸支承承受周期性變化的徑向載荷為p= = （3-8）式中l(wèi)萬向節(jié)中心至從動叉軸支承間的距離。這時(shí)，萬向節(jié)也承受與上力大小相等、方向相反的力。與此相反的反作用力矩則由主動叉軸的支承所承受。同樣，使主動叉軸支承承受周期性變化的徑向載荷，萬向節(jié)也承受與其大小相等，方向相反的力。而在從動軸支承和萬向節(jié)上造成大小相等，方向相反的側(cè)向載荷p= （3-9）附加彎矩在萬向節(jié)主從叉軸支承上引起周期性變化的徑向脈沖負(fù)荷，可能激起支撐振動。此附加彎矩使傳動軸產(chǎn)生附加壓力和變形，從而降低傳動軸的疲勞度和

41、破壞轉(zhuǎn)速。 如前所述，普通十字軸萬向節(jié)不是等速萬向節(jié)，如果主動叉軸轉(zhuǎn)速不變，則從動叉軸周期地加速、減速旋轉(zhuǎn)，產(chǎn)生的慣性力矩為 （3-10）式中 i從動叉軸旋轉(zhuǎn)質(zhì)量的轉(zhuǎn)動慣量； 從動叉軸的角加速度，可通過對式=求導(dǎo)得出：=- （3-11）當(dāng)轉(zhuǎn)速很高時(shí)，由于從動叉軸運(yùn)轉(zhuǎn)的不均勻性加劇，所產(chǎn)生的慣性載荷有可能大大超過其工作載荷，且交變地作用著。應(yīng)采取有效措施降低萬向節(jié)傳動的動載荷5。3.2.3 十字軸萬向節(jié)傳動的彎曲應(yīng)力與剪切應(yīng)力傳動軸萬向節(jié)故障主要是軸頸和軸承磨損及各軸頸出現(xiàn)彎曲變形，造成其十字軸各軸中心線不在同一平面上，或相鄰的兩軸中心線不垂直。由于萬向節(jié)十字軸軸頸和軸承磨損間隙過大，十字軸在運(yùn)

42、行中產(chǎn)生晃動，使傳動軸中心線偏離其旋轉(zhuǎn)中心線，使傳動軸產(chǎn)生振抖現(xiàn)象和運(yùn)行中傳動軸發(fā)出異常響聲的現(xiàn)象。磨損主要是缺少潤滑引起的。求作用于十字軸軸頸作用力的合力 （3-12） 為萬向傳動的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，r為合力f作用線到十字軸中心的距離；為萬向傳動軸的最大夾角18。為萬向傳動的計(jì)算轉(zhuǎn)距，=min(tse,tss),對萬向傳動軸進(jìn)行靜強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，計(jì)算載荷取和的最小值，計(jì)算式如下： （3-13）為發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩（nm）；n為計(jì)算驅(qū)動轎數(shù)；為變速器一檔傳動比；為發(fā)動機(jī)到萬向傳動軸之間的傳動效率；k為液力變矩器變矩系數(shù)，為最大變矩系數(shù)；為滿載狀態(tài)下一個(gè)驅(qū)動橋上的靜載荷（n）；為汽車最大加速度時(shí)的后軸負(fù)荷轉(zhuǎn)移系

43、數(shù)，乘用車： =1.2，為輪胎與路面間的附著系數(shù)，對于安裝防側(cè)滑輪胎的乘用車，可取1.25，為車輪的滾動半徑（m）；為主減速器傳動比；為主減速器從動齒輪到車輪之間的傳動比；為主減速器主動齒輪到車輪之間的傳動效率；t1為萬向傳動的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，t1=min(tse,tss) （3-14）軸頸根彎曲應(yīng)力： （3-15）d1十字軸軸頸直徑25mmd2十字軸油道口直徑8mms為合力f作用線到軸頸根距離13.5mmw為彎曲應(yīng)力許用值，為250350mpa十字軸軸頸的切應(yīng)為應(yīng)滿足 （3-16）為切應(yīng)力 許用值，為80120mpa。滾針軸承中的滾針直徑一般不小于16mm，以免壓碎，而且差別要小，否則會加重載荷在

44、滾針間分配的不均勻性，一般控制在0003mm以內(nèi)。滾針軸承徑向間隙過大時(shí)，承受載荷的滾針數(shù)減少，有出現(xiàn)滾針卡住的可能性；而間隙過小時(shí)，有可能出現(xiàn)受熱卡住或因臟物阻滯卡住，合適的間隙為00090095mm，滾針軸承的周向總間隙以008030mm為好。滾針的長度一般不超過軸頸的長度，使其既有較高的承載能力，又不致因滾針過長發(fā)生歪斜而造成應(yīng)力集中。滾針在軸向的游隙一般不應(yīng)超過0204mm。十字軸滾針軸承接觸應(yīng)力應(yīng)滿足： （3-17）式中，為滾針直徑（mm）；為滾針工作長度（mm），為20.3mm，l為滾針總長度（mm）在合力f作用下一個(gè)滾針?biāo)艿淖畲筝d荷（n）,由下式確定 （3-18）式中，為滾針列

45、數(shù)；z為每列中的滾針數(shù)。（本文i取一列，z近似計(jì)算取得為28。）當(dāng)滾針和十字軸軸頸表面硬度在58hrc以上時(shí)，許用接觸應(yīng)力 為30003200mpa。萬向節(jié)叉與十字軸組成連接支承，在力f作用下產(chǎn)生支承反力，在與十字軸軸孔中心線成45的截面處，萬向節(jié)叉承受的彎曲和扭轉(zhuǎn)載荷，其彎曲應(yīng)力和扭應(yīng)力應(yīng)滿足 （3-19）算得： （3-20）式中，、分別為截面處的抗彎截面系數(shù)和抗扭截面系數(shù)，矩形截面： 算得 =48668， =5986.2；h、b分別為矩形截面的高和寬；k是與h/b有關(guān)的系數(shù)，查下表可得k=0.246；按表1-2選取;彎曲應(yīng)力的許用值為mpa，扭應(yīng)力的許用值為為mpa。表3-3 系數(shù)k的選取

46、table 3-3 to select coefficient k h/b1.01.51.752.02.53.04.010k0.2080.2310.2390.2460.2580.2670.2820.312合應(yīng)力為 （3-21）因此所選滾針軸承滿足強(qiáng)度要求。4 萬向傳動軸設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核4.1 傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速在長度一定時(shí)，傳動軸斷面尺寸的選擇應(yīng)確保傳動軸有足夠的強(qiáng)度和足夠高的臨界轉(zhuǎn)速。這里的臨界轉(zhuǎn)速是指當(dāng)傳動軸的工作轉(zhuǎn)速接近于其彎曲固有振動頻率時(shí)，即出現(xiàn)共振現(xiàn)象，以致振幅急劇增加而引起傳動軸折斷時(shí)的轉(zhuǎn)速，它決定于傳動軸的尺寸、結(jié)構(gòu)及其支承情況。由于沿軸管表面鋼材質(zhì)量分布的不均勻性以及在旋轉(zhuǎn)時(shí)其本

47、身質(zhì)量產(chǎn)生的離心力所引起的靜撓度，使軸管產(chǎn)生彎曲應(yīng)力，后者在一定的轉(zhuǎn)速下會導(dǎo)致軸管的斷裂。為了確定臨界轉(zhuǎn)速，可對兩端自由的支承于剛性球鉸上的軸（見圖4-1）進(jìn)行研究計(jì)算6。當(dāng)下設(shè)軸的質(zhì)量m集中于o點(diǎn)，且o點(diǎn)偏離旋轉(zhuǎn)軸線的量為e，當(dāng)軸以角速度w旋轉(zhuǎn)時(shí)，產(chǎn)生的離心了為 （4-1）式中，y軸在其離心力作用下產(chǎn)生的撓度。對于傳動軸管與離心力相平衡的彈性力為式中c軸的側(cè)向剛度對于質(zhì)量分布均勻且兩端自由的支承于球形鉸接的軸，其側(cè)向剛度c=（384/5）（ej/）e材料的彈性模量，可取mpa；j軸管截面的抗彎慣性矩。 （4-2） （4-3）因?yàn)橛?因此 當(dāng)達(dá)到臨界轉(zhuǎn)速的角速度時(shí)傳動軸將會損壞，即則有： （4

48、-4）式中d，d軸管的外徑及內(nèi)徑，mm；l傳動軸的支承長度，取兩萬向節(jié)之中心距，mm；軸管材料的密度，對于剛度因此，。將上述c，j及m的表達(dá)式代入式，令則得傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速n（）為n=1.210 （4-5）圖4-1傳動軸臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算用簡圖figure 4-1 with critical speed shaft calculation由于傳動軸動平衡的誤差、伸縮花鍵連接的間隙以及支承的非剛性等，傳動軸的實(shí)際臨界轉(zhuǎn)速要低于理論計(jì)算值。因此確定安全系數(shù)k，并取式中相應(yīng)于最高車速時(shí)的傳動軸最大轉(zhuǎn)速，r/min；傳動軸計(jì)算臨界轉(zhuǎn)速，r/min；傳動軸總成應(yīng)進(jìn)行動平衡計(jì)算，不平衡度為對于5t以上的貨車，在

49、1000-4000r/min時(shí)應(yīng)不大于10n mm。十字軸端面磨損會使其軸向間隙及竄動增大而影響動平衡，因此應(yīng)嚴(yán)格控制該間隙或采用彈性蓋板，有的可嘉端面滾針軸承。傳動軸總成的徑向全跳動應(yīng)不大于mm。由式n=1.210可以確定傳動軸總成的最大可能長度，如果他小于汽車總布置所要求的傳動軸尺寸，則需在變速器和后驅(qū)動橋之間安置兩根萬向傳動軸，且在它們的連接處（在前傳動軸后端）需設(shè)置固定在車架或車身上的中間支撐7。在某些轎車上，為了縮短傳動軸的長度而采用加長的變速器。當(dāng)萬向傳動軸的前端與加長的變速器相連時(shí)，分析表明，這時(shí)由于傳動軸前端支承系統(tǒng)變速器殼及其加長的后殼、離合器以及它們的支承具有明顯的柔性，使

50、傳動軸的前端猶如架在彈性支承上，其計(jì)算簡圖如圖11所示。當(dāng)傳動系的橫向振動固有頻率一定時(shí)，傳動軸的這種支承系統(tǒng)會使其振動特性有明顯的改變。傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速為nk（r/min），安全系數(shù)k取2.0，適用于一般精度的伸縮花鍵則有 （4-6）（為發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速）安全系數(shù) （4-7） 4.2 傳動軸長度選擇 根據(jù)軸距3360mm，初選傳動軸支承長度為 mm，花鍵軸長度應(yīng)小于支承長度，滿足萬向節(jié)與傳動軸的間隙要求，取花鍵軸長度為。4.3 傳動軸管內(nèi)外徑確定初取 ， 則將圓整取其為65mm。lc為傳動軸長度（mm），即兩萬向節(jié)中心之間的距離；和分別為傳動軸軸管的內(nèi)、外徑（mm）4.4 傳動軸扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核 由于

51、傳動軸只承受扭轉(zhuǎn)應(yīng)力而不承受彎曲應(yīng)力，所以只需校核扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，根據(jù)公式有 （4-8）（為軸管許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力）上式說明設(shè)計(jì)參數(shù)滿足扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度要求4.5 花鍵內(nèi)外徑確定傳動軸中由滑動叉和矩形或漸開線花鍵軸組成的滑動花鍵來實(shí)現(xiàn)傳動長度的變化。當(dāng)傳遞轉(zhuǎn)矩的花鍵伸縮時(shí)，產(chǎn)生的軸向阻力fa為 （4-9）式中，t2為傳動軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩；r為滑動花鍵齒側(cè)工作表面的中徑；f為摩擦因數(shù)。 （4-10） 取安全系數(shù)2.25，則 （4-11） 為許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 為花鍵轉(zhuǎn)矩分布不均勻系數(shù)，取1.3 花鍵外徑 花鍵內(nèi)徑 為花鍵有效工作長度 b為鍵齒寬 為花鍵齒數(shù) 由于花鍵齒側(cè)許用擠壓應(yīng)力較小，所以選用lh較大尺寸的花鍵，查gb/

52、t1144-2001，取,， ， 。4.6 花鍵擠壓強(qiáng)度校核 （4-12）因此有： 當(dāng)花鍵齒面硬度為35hrc時(shí)，許用擠壓應(yīng)力為則,滿足花鍵擠壓強(qiáng)度。對于齒面硬度大于35hrc的滑動花鍵，齒側(cè)許用擠壓應(yīng)力為2550mpa；對于不滑動花鍵，齒側(cè)許用擠壓應(yīng)力為50100mpa。漸開線花鍵應(yīng)力的計(jì)算方法與矩形花鍵相似，只是計(jì)算的作用面是按其工作面的投影進(jìn)行8。傳動軸總成不平衡是傳動系彎曲振動的一個(gè)激勵源，當(dāng)高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，將產(chǎn)生明顯的振動和噪聲。萬向節(jié)中十字軸的軸向竄動、傳動軸滑動花鍵中的間隙、傳動軸總成兩端連接處的定心精度、高速回轉(zhuǎn)時(shí)傳動軸的彈性變形、傳動軸上點(diǎn)焊平衡片時(shí)的熱影響等因素，都能改變傳動軸總成的不平衡度。提高滑動花鍵的耐磨性和萬向節(jié)花鍵的配合精度、縮短傳動軸長度增加其彎曲剛度，都能降低傳動軸的不平衡度。為了消除點(diǎn)焊平衡片的熱影響，傳動軸總成出廠時(shí)必須100進(jìn)行動平衡校驗(yàn)，并在合適的部位