大副考證班船舶貨運計算匯編

1、船舶貨運計算匯編一、舷外水密度改變對船舶吃水的影響計算通用公式初=高（-1）；近似估算公式PE1=P2d2例1:某船從密度為p i=1.021g/cm3的水域駛?cè)朊芏葹閜 2=1.003g/cm3的水域,船舶排水量A=64582t,每厘米吃水噸數(shù) TPC=54.41t,則船舶平均吃水改變量S d=cmA.20.6B.19.9C.22.1D.21.4例2:船舶由水密度p=1.010g/cm3的水域駛?cè)霕?biāo)準(zhǔn)海水水域，吃水約減小 。A. 1.5% B . 3.0% C . 4.5% D . 6.0%解：由近似估算公式計算得，1.010 Xd1=1.025 xd2,所以d2=0.985 d1 ,吃水改

2、變量為（d2- d1）/d 1=0.015 所以應(yīng)選 A。二、利用FW伴IJ斷船舶是否超載FWA1船舶淡水超額量，是船舶從標(biāo)準(zhǔn)海水駛?cè)霕?biāo)準(zhǔn)淡水時船舶吃水增加量，當(dāng)船舶位于半淡水水域時，船舶半淡水超額量計算公式為：、d = 1.025 - ：2 40 FWA (cm)式中P2是半淡水的密度，只要船舶吃水超過載重線的部分不大于Sd,則船舶就沒超載，否則就超載。例1:已知某輪淡水水尺超額量 FWA=0.35m當(dāng)船舶從p=1.010 t/m 3的水域駛往p =1.0253 4t/m的水域時，船舶平均吃水的變化量A.增大0.25m B ,減少0.21m C ,增大0.21m D ,無法計算解：將上述數(shù)據(jù)

3、代入公式即得S d=21cF所以應(yīng)選B例2:某輪裝貨后將相應(yīng)載重線上緣沒入水中 28cm,泊位舷外水密度p =1.003 t/m 3, FWA=0.34m 則該輪。A已經(jīng)超載B .船舶不適航C .沒有超載D .不能確定解：將上述數(shù)據(jù)代入公式可得S d=22X 0.34/25=30cm ,即本船在該半淡水港可將載重 線上緣沒入水中30厘米，而實際上該船只將載重線上緣沒入水中28cm,所以該船沒有超載。例3:已知某船F(xiàn)WA=0.36m8月底在大連裝貨，已知該輪夏季滿載吃水ds=9.39m,熱 帶滿載吃水dT=9.59m,該輪裝貨泊位最大吃水為9.63m,實測泊位舷外水密度p =1.008 t/m3

4、, 則該輪裝載后最大吃水為。A. 9.39m B . 9.63m C . 9.59m D .以上都不對解：在本題中，8月底在大連應(yīng)使用熱帶載重線，因此為使船舶不超載所允許的裝載吃水應(yīng)為 9.59+ (1.025-1.008 ) X 0.36/ (1.025-1.000 ) =9.83,該輪裝載后最大吃水為 min9.83 , 9.63=9.63 ,選 B。貨物積載因數(shù)SF應(yīng)用計算常用公式是:P SF2 - P SF1P SF2S弓-SF1SF2SF11 -Cbs(3-2);(3-1);心=天 (3-3)1 Cbs例1:某船裝貨時，計算得某貨的積載因數(shù)為2.08m3/t,查得該貨的密度為0.53

5、2t/ m3,則該艙的虧艙率為%A. 9.6 B. 7.9 C. 7.0 D. 10.9解：SF2=2.08m3/t，而 SE=1/0.532=1.88 m3/t，代入式(3-1 )得虧艙率 Gs為(2.08-1.88 ) /2.08=0.096,所以應(yīng)選 Ao例2:某船計算積載因數(shù)時，不包括虧艙的積載因數(shù)為3.38m3/t,虧艙率為5%，則包括 虧艙的積載因數(shù)為。A. 3.07 B. 4.44 C. 4.10 D. 3.56解：Os=0.05, SF=3.38,代入式(3-2)得 SF2= SF1/ (1-Cbs) =3.56四、滿艙滿載計算I PH +PL = NDWPHS.FhPl S.

6、Fl =YV,chPH +PL = NDW，PhSFh 十 Rmsf_v) Vi.chL 1 一 Cbs.H1 一 Cbs.L滿艙滿載計算公式：(2)積載因數(shù)不包括虧艙3例1:某貨艙艙容2510m,(1)積載因數(shù)包括虧艙3 .該艙待裝貨2380t,現(xiàn)擬配SF分別為1.25m/t (5=16% 和0.86m3/t (Cbs=10%的兩種貨物，則各自應(yīng)配裝 t 可使其滿艙。A . 1830, 550 B , 550, 1830 C . 1955, 425 D , 443, 1937解：ph+PL=23805 PhX 0.86/ (1-10%) +RX1.25/ (1-16%) =2510。聯(lián)立解方

7、程得 PH 為 1937, R為443,所以選D。五、船舶平均吃水(等容吃水)計算常用公式是經(jīng)漂心修正后的船舶平均吃水：dM =船中吃水+漂心修正量=(dF +dA)+U 2Lbp例1:某船LBP=146m裝載后測得首尾吃水分別為7.5m和8.4m,船舶漂心縱標(biāo)Xf =-5.0m,則船舶平均吃水為 m。A. 7.98B , 7.95 C , 8.25 D . 8.40六、航次凈載重量的計算在船舶航次凈載重量的計算中，常使用的公式是：NDW = A-A0 -Z G -C(6-1 ) = min4 A +£ Gh ( 6-2 )式中三GH是船舶在高載重線段的油水消耗量，z Gh MVxg

8、s,其中，gs是船舶航行天數(shù)， 此處計算不包括航行儲備時間。例1:某船航速17節(jié)，每天耗油水共53t ,從位于熱帶載重線的裝貨港裝貨，航行4328 海里進(jìn)入夏季區(qū)帶，再航行 1887海里到達(dá)卸貨港，該輪熱帶和夏季滿載排水量分別為4 t=21440t和&=20920t,則該輪離裝貨港時最大排水量為 L 。A.21440 B.21193 C.20920 D.21098解:在本題中,匯G=4328X 53/(24X 17)=562,所以=minH, "4G= min21440, 20920+562=21440,應(yīng)選 A。例2:某船空船重5330t,熱帶滿載吃水9.55m, A=21

9、440t,夏季滿載吃水9.35m, S=20920t,冬季滿載吃水9.15m,洋20400t,離開水密度p=1.007t/m 3的某港時平均吃水為 9.20m,則該輪的航次總載重量為t 。A.14839 B.15070 C.14805 D.14933解：在本題已 根據(jù)吃水 9.15m,#20400t,和9.35m, A=20920t,內(nèi)插計算計算得 3 ,當(dāng)船舶吃水為9.20m時，排水量應(yīng)為20530,在水密度p=1.007t/m的水域中船舶實際排水 量應(yīng)為 20530X 1.007/1.025=20169 噸，該輪航次總載重量 DW =-Z0=14839,選 A。例3:某船根據(jù)其平均吃水dM

10、查得=7436t,測得當(dāng)時存油206t,淡水113t,船員、 行李等共等38t,存壓載水217t,當(dāng)時舷外水密度1.008t/m3,空船重量6614 t,則船舶常 數(shù)為t。A. 125 B , 248 C , 130 D . 183解：在本題中，經(jīng)舷外水密度修正后的船舶排水量應(yīng)為 7436X 1.008/1.025=7313 ,此 時空船重量 0/=Z-2G- NDW=7313-206-113-38-217=6739,船舶常數(shù) C=A0，-0=125 噸，選A七、貨艙重心高度的求取Z=1/2貨高+貨物底端距基線高度；貨高h(yuǎn)=VH:與SFMH ；貨艙重心高度KG=*? V chVch一 P例1:

11、某船空船重量2067t,重心4.57m,貨物A重1096t,重心3.89m,貨物B的重量為 1036t，重心6.43m,油水共375t,重心高為 3.11m,不計船舶常數(shù)，則船舶重心高為 mA. 4.65 B. 4.83C. 4.71 D. 4.86例2:某貨艙雙層底高1.45m,艙高8.7 m,艙容2368m，底部裝積載因數(shù)為1.2 m3/t 的桶裝貨624t,中部裝積載因數(shù)為1.6 m3/t的袋裝貨406t,頂部裝積載因數(shù)為2.0 m3/t 的桶裝貨200 t ,則該艙重心高度為 mA. 4.65 B. 4.83C. 4.42 D. 4.26八、自由液面對穩(wěn)性影響計算自由液面為液艙內(nèi)未裝滿

12、時存在的液面，在其對穩(wěn)性影響的計算中,首先要計算自由液面對其橫傾軸的面積慣矩,通常計算矩形和等腰梯形：ix*b3 （矩形）；ix=48l（b1+b2g2+b22）（等腰梯形）；地.=甘例1:某船裝載后 =18000t, KG=7.3m由穩(wěn)性交叉曲線查得30°時的形狀穩(wěn)性力臂KN=4.5m由“液體自由液面傾側(cè)力矩表”查得30°時的自由液面傾側(cè)力矩為1080X9.81kN.m,則 GZo 為 m。A. 0.79 B , 0.82 C , 0.85 D . 0.88解：在本題中,SGM=2 bx/40.06（m）,所以 GZ=4.5-7.36sin30 ° =0.82（

13、m）,應(yīng)選 B。九、船舶復(fù)原力矩Mr （臂GZ）的計算基點法：GZ=KN-KGsinH ；假定重心法：GZ=GaZa+（KGa-KG/sine ；初穩(wěn)性點法（剩余穩(wěn)性力臂法）：GZ=MS+GMsin。例1:某輪利用形狀穩(wěn)性力臂求取穩(wěn)性力矩,船舶排水量為30675t,船舶重心高度為8.079m,船舶橫傾角為11° ,形狀穩(wěn)性力臂為2.529m,則該輪穩(wěn)性力矩為 kN.miA.219132 B.384508 C.297146 D.249884解：在本題中，穩(wěn)性力臂 GZ=KN-KGsin=2.529-8.079 Xsin11° ,穩(wěn)性力矩=>< GZX 9.81=2

14、97146 kN.m ,所以應(yīng)選 C。例2:某船利用假定重心穩(wěn)性力臂求取穩(wěn)性力矩（假定重心高度8m）,船舶排水量為27885t，船舶重心高度為6.12m,船舶橫傾角為10° ,假定重心穩(wěn)性力臂為0.61m,則該輪穩(wěn) 性力矩為 kN.mA.178553 B.204061 C.229568 D.256170解：本題船舶穩(wěn)性力臂 GZ=GZa+ (KG-KG) sin 依0.61+ (8-6.12 ) sin10 ° =0.936,穩(wěn) 性力矩=>< GZX 9.81=256170 kN.m,選 Q例3:某船按初穩(wěn)性點法求穩(wěn)性力矩，已知排水量30319t，船舶初穩(wěn)性高度

15、為2.71m, 船舶橫傾角為14° ,剩余穩(wěn)性力臂為0.49m,則該輪穩(wěn)性力矩為 kN.mA.168585 B.340737 C.199237 D.183911解：在本題中,船舶穩(wěn)性力臂 GZ=MS+GMs-0.49+2.71 Xsin14° =1.1456m,穩(wěn)性力 =AX GZX 9.81=340737,所以應(yīng)選 B。十、船舶橫穩(wěn)心半徑BM十算船舶橫穩(wěn)性半徑計算公式：GM =KM - KG =KB +BM - KG BM 'V '3葭=暇，水線面為箱形，卜心；水線面為菱形，女七。式中Ix是船舶正浮時水線面面積對橫傾軸的慣性矩(苗)。例1:某船浮心距基線高

16、度為5.96m,穩(wěn)性半徑為3.06m,船舶重心距基線高度為7.22m, 則該輪的穩(wěn)性高度為 mA. 1.98 B, 2.16C. 1.80 D, 2.34例2:某船在標(biāo)準(zhǔn)海水中排水量22911t，計算得浮心距基線4.08m,水線面面積對縱軸的慣性距為97691m，船舶重心距基線高度為6.86m,則該船的穩(wěn)性高度為 mA. 1.55 B, 1.63 C , 1.59 D, 1.77解：在本 題中，BM=97691 1.025/22911=4.37(m),所以 該船的 穩(wěn)性 高 度GM=KB+BM-KG=4.37+4.08-6.86=1.59 所以應(yīng)選 C例3:某箱形駁船L=70mB=12md=5

17、.4m,舷外水密度p=1.021g/cm3,則KM1為m 。A. 4.88 B , 5.06 C , 4.92 D . 5.2432、.解：在本題中，BMJL = 4 =2.22(m),KB=d/2=2.70m ,應(yīng)選 C。12 LBd 12 d例4:某箱形駁船L=104m B=18m d=9m舷外水密度p=1.004g/cm則其橫穩(wěn)心半徑為 m 。A. 4.58 B , 4.32 C , 3.51 D , 3.02解：在本題九 船舶的橫穩(wěn)性半徑BM弋=黑=3.00)，所以應(yīng)選Do 、船舶橫傾角計算(1)船舶受到傾側(cè)力矩M作用發(fā)生傾斜，達(dá)到靜平衡后，其橫傾角為：M h = M R = ： GM

18、 sin 1=- a - arcsin M GM(2)船內(nèi)貨物橫移，船舶產(chǎn)生的橫傾角為：tg-4GM例1:某船正浮時受到靜橫傾力矩作用,橫傾力矩為3718X 9.81kN.m,排水量為21092t,初穩(wěn)性高度為1.91m,則該輪的橫傾角為A. 5.9B. 5.3C. 6.9度。D. 6.3例2:某船裝載后 =15000t,初穩(wěn)性高度GM=1.41m重心偏離中縱剖面0.12m,船舶橫傾角0為A. 6.1 B ,5.4 C ,3.1 D , 4.6解:在本題中，船舶的傾側(cè)力矩 Py=0.12X 15000=1800（t.m），所以 tg &=Py/AGM=0.085, 1=5.4度，應(yīng)選B

19、。例3:某船排水量24484t,航行途中貨物移位，已知移位的貨重 224t,其初始位置（距 中縱剖面的距離）為6.6m,移至同舷新位置（距中縱剖面的距離）11.0m,穩(wěn)性高度 GM為 1.21m,則該輪產(chǎn)生的傾角為度。A. 1.7 B. 3.3C. 2.1 D. 2.8十二、初始橫傾角調(diào)整計算（1）船內(nèi)載荷橫移調(diào)整橫傾角計算公式：¥= GMtgH ；（2）載荷變動調(diào)整橫傾角計算公式：Py = （： . P）（GM、GM）tgi式中蜉-KP）.P注：為了簡化計算過程，加快計算速度，在利用載荷變動調(diào)平船舶橫傾的方法中可以利用公式PyGMtge進(jìn)行近似計算，因為式（2）計算太麻煩。例1:某

20、船左傾3.6° ,船舶排水量為25771t,擬卸位于左舷距中縱剖面的距離為10.1m 的貨物以調(diào)平船舶，貨物距基線高6.24m,船舶初穩(wěn)性高度1.08m,船舶重心高度9.03m,則 應(yīng)卸下 t貨物方可使船舶正浮。A. 199B. 156 C. 211 D. 235例2:某船排水量22301t,初穩(wěn)性高度2.50m,重心高度8.19m,裝貨時發(fā)現(xiàn)左傾1.5° 尚有184t未裝，擬裝在重心距基線8.23m,船舶應(yīng)裝在距中 米處才使船舶正浮。A. 7.91B. 7.14 C. 6.14 D. 7.37十三、橫搖周期計算 22船舶橫搖周期：L = 0.58f；B GMKG式中：系數(shù)

21、f 一般取1, GM未經(jīng)自由液面修正的初穩(wěn)性高度。例1:某船重心距基線8.07m,橫穩(wěn)心距基線8.89m,船寬22 m,則船舶橫傾周期為A.17.5B. 16.5C.15.5D. 19例2:某雜貨船寬25米，開航時GM=1.2m,KG=9.73M于油水消耗，船舶抵港時 KG 增加0.23 m,則船舶搖擺周期 。A增加3秒 B.增加2秒 C,減少2秒 D .增加4秒解：在本題中，應(yīng)注意的是因船舶的KG增加0.23 m,則船舶G心降低0.23 m,將上述數(shù)據(jù)代入式中即可得Tei=16.77s, T窿=18.82s,所以船舶橫搖周期是增加2秒。例 3:某船船寬 23nl A=14700t? KM=9

22、.57m,GM=1.23m現(xiàn)將 250t 貨裝于 K)=16.57 的 上甲板，則船舶橫搖周期 。A幾乎不變B .增加1秒C .增加1.5秒 D ,增加0.8秒解：在本題中，船舶的 KG=9.57-1.23=8.34m, 9GM=-0.14rm 所以 GM=1.09m,計算得T產(chǎn)14.9s, T 01=15.9s,所以船舶橫搖周期是增加1秒，所以應(yīng)選B。十四、穩(wěn)性的調(diào)整調(diào)整方法有垂向移動載荷、打排壓載水兩種：(1)垂向移動載荷每gm=管；PH；：一, PH S.FH - PL S.FL(2)打排壓載水 6GM =GM2_GMi=二 KP). P例1:某船排水量A=19686t,全船垂向總力矩為

23、 9.81 Xl58472kNm KM=8.95m現(xiàn)要求GM大于0.8m,最多能在K=1.4 m處加壓載水L 。A. 509 B. 732 C. 610 D. 689十五、船舶吃水差的計算(1)吃水差和首尾吃水計算公式&X(Xg Xb )t 二;100MTCLBP vdF 二 dMLbp三PXiXg - t ： dM -2中前力矩一中后力矩dA = dMLbp2XfLBPt : dM -2(2)貨物水平縱移計算公式PX ,t =100MTCLbp ,- xft- 2 、; t .L bp2.Xft2、t ：LbpdF、dA；MTCR100Lbp(3)少量載荷變動計算公式P (Xp -X

24、f ) t 二100MTCLBP、dFP vxf100TPC Lbp, LBP xP 2100TPC Lbp.、t-t d ,2例1:某船裝載少量貨物521t,查得每厘米縱傾力矩為 9.81 X298.56kN-m,漂心距中2.50m,貨物重心距船中-34.48m,則該輪的吃水差改變量為A. -0.452B. -0.645C. -0.581D. -0.516例2:某船原首吃水為11.94m,漂心距中距離為-0.20m,兩柱間長為131.3m,吃水差改 變量為3.0m,則該輪新的首吃水為 mA. 12.78 B. 13.12 C. 13.48D. 13.44解：在本題中，已知產(chǎn)生的吃水差為3.0

25、m,則首吃水的改變量即為S dF=(131.3/2+0.2) X3/131.3=1.5(m),所以船舶的首吃水為 dF=11.94+1.5=13.44 ,所以選 D。例3:某船Lbp=128f在=18400t時船舶吃水差為-0.94m,縱穩(wěn)心半徑R=167m則相應(yīng)的每厘米縱傾力矩 MTC=X9.81kN.mA 240 B . 250 C . 257 D . 265解：在本題中，所使用的公式是船舶的厘米縱傾力矩MTC= X R/100 X Lbp,將上述數(shù)據(jù)都代入即可得MTC=240.06所以應(yīng)選A例4:某船配載后重心距中距離為-1.138m,浮心距中距離為-0.044m,每厘米縱傾力矩為9.8

26、1 X125.44kN-m,排水量為2592t,則該輪的吃水差為 mA. -0.25 B. -0.23 C. -0.29 D. -0.21解：在本題中，船舶吃水差t=AX(xg-Xb)/100MTC=-0.235所以選B。十六、吃水差調(diào)整計算吃水差調(diào)整計算有縱向移動載荷、打排壓載水兩種方法:(1)縱向移動載荷八濡"二3(2)打排壓載水3 f式中：11是所要求達(dá)到的吃水差,10指原吃水差。例 1:某輪滿載到達(dá)某錨地，dF =8.30m, dA=9.10m,此時 MTC=2235X 9.81kN.m/cm,t貨物。TPC=25.5t/cm, Xf=-5.40m。欲調(diào)平吃水進(jìn)港，則應(yīng)在船中

27、后55m處駁卸A. 450 B . 410 C . 360 D. 250解：在本題中 t0=-0.80 , 8t= t 1- t k0.80,所以 P=0.80X 100X223.5/ (-55+5.40 ) =-360.48 ,所以應(yīng)選G負(fù)號表示卸貨。例 2:某船首吃水 9.1m,尾口水 8.6m,船長 154m, MTC=9.81x 246 kN.m/cm, Xf=0, 現(xiàn)將454t貨物分裝于中前39.88m及中后50.12m的貨艙內(nèi)，為使船舶平吃水進(jìn)港，問應(yīng) 在兩艙分別裝貨 和 噸。A.389, 65B.116, 338C.218, 236 D. 129, 325解：在本題中 10=0.

28、50, -0.50 , Pi+R=454, Pi X 39.88+P2 X (-50.12)= -0.50 X 100 X246,聯(lián)立方程得P= 116.2 , P2=337.8,所以選B。例 3 :某船吃水 dF=7.02m, dA=7.78m, Xf =-3.36m , MTC=981 X 194kN.m/cm , TPC=27.84t/cm, LBP=148m航行至某港口，i港允許吃水為 7.20m,計劃從第4艙(船中 后34.9m)駁卸以調(diào)整吃水，則僅從第 4艙駁卸 保證船舶安全進(jìn)港。A能 B .不能C.風(fēng)浪小則能D .無法計算解：在本題中10=-0.76 , 81=0.76 ,計算的

29、方法是先求將船舶調(diào)平吃水所需卸貨的數(shù) 量，然后計算在卸下該重量的貨物后船舶平均吃水是否符合要求。所以調(diào)平吃水所需卸貨 的數(shù)量為 0.76 X 194 X100/ (-34.9+3.36 ) =-467.5 ,卸貨后船舶平均吃水為 (7.02+7.78 ) /2-467.5/100 X 27.84=7.232(m)> 7.20m ,所以不能保證船舶安全進(jìn)港，選B。十七、吃水差比尺應(yīng)用計算 pp凡=而父處100；風(fēng)=而飆100 ；ddA例1:某船dF=7.63m,dA=8.81m,查得在第5艙裝載100噸船首吃水變化-0.06m,尾吃水變化0.23m,則在第5艙駁卸 噸貨物能調(diào)平吃水。A.

30、513 B . 407 C 423 D . 375解：在本題中，從第5艙裝載100噸貨所產(chǎn)生的吃水差為-0.29m,所要求調(diào)整的吃水 差也為 1.18m,所以應(yīng)卸貨 1.18 X100/ (-0.29 ) =-406.9 ,選 B。例2:某船卸貨前的首吃水為7.51m,尾吃水為7.91m,查得在某艙加載100噸時首吃 水的改變量為-0.024m,尾吃水的改變量為0.144m,現(xiàn)計劃在該艙卸貨以調(diào)平吃水過淺灘， 則卸貨后船舶的平均吃水為 。A. 7.63 B. 7.57 C. 7.84 D. 7.24解：在本題中，從該艙裝載 100噸貨所產(chǎn)生的吃水差為-0.168m,船舶平均吃水變化 量為0.0

31、6,所要求調(diào)整的吃水差S t為0.40m,所以應(yīng)卸貨為 0.40 X100/ (-0.168 ) =-238.1(t), 卸貨后船舶吃水為(7.51+7.91 ) /2- 238.1 X 0.06/100=7.567(m),應(yīng)選 B。十八、局部強(qiáng)度的校核Pd =0.72 HdHd1.39 'v hPPPd =工；Pd = ； SminSF ' S'Pd式甲H為貨艙高度，h為貨物裝載高度,當(dāng)Pd'*d時局部強(qiáng)度滿足要求，否則不滿足 要求。例1:某船底艙高7.1m,艙容2140m，擬裝載S.F=1.13m3/t的雜貨，則最大能裝 m高。 A. 6.15B.5.04

32、C. 5.78D.5.51解：在本題中，Pd=0.72X7.1,所以能最大的裝載高度為 h=PdXSF=5.78 (米)例2:某船底艙高6.5m,艙容為3450m，允許負(fù)荷量Pd=78.48kPa,上層裝S.F=1.5m3/t的A貨1500噸，下層裝S.F=0.9m3/t的B貨1200噸,則船舶局部強(qiáng)度：A.符合要求 B.不符合要求 C.無法計算 D.部分符合要求解：在本題中，Pd=78.48kPa,上層貨物的裝艙高為 Hi=1.5 X 1500X 6.5/3450=4.24 , 下層貨物的裝艙高為H2=0.9 X 1200X 6.5/3450=2.03 ,Pd，=4.24/1.5+2.03/

33、0.9=5.10(t/m2)= 50.1 kPa< P d,所以應(yīng)選 A。十九、水尺計重計算在水尺檢量中應(yīng)進(jìn)行四個修正，其計算公式分別為:水尺計重公式 工Q=（4-二2）31Gi）;垂線修正量為g=t：'；尾垂線修正量c=；LBP 一 £ F -d ALBP i F -d A拱垂修正公式d*6dmF；漂心修正公式、一t xf 100TPC50t2LBP 一/F 一A-XAdM dM MTC2 - MTCidZ ' dZd21dl'該項修正計算最好根據(jù)公式判斷6或"的正負(fù)來選擇適宜答案，這樣可以避免繁瑣的計算。港水密度修正公式4 4注。1.025

34、例1:某輪進(jìn)行水尺檢量，尾吃水10.62m,船尾水尺與尾垂線間距離2.83m,船首水尺 與首垂線間距離3.08m,船長LBP=190m屹水差為-2.877m,則修正后的尾吃水為 mA. 10.595 B. 10.664 C. 10.658 D. 10.516例2:某船觀測得首吃水7.56m,船首水尺與首垂線間距離為 2.98m,船長LBP=135m屹 水差為-2.515m,船尾水尺與尾垂線間距離為3.62m,則修正后的首吃水為 mA. 7.54 B. 7.58 C. 7.50D. 7.48解：在本題中，船首吃水修正量應(yīng)為2.98 X (-2.515 ) / (135-2.98-3.62 ) =

35、-0.06,修正后首吃水為 7.56-0.06=7.50 m ，正確答案C。例3:某船測得首吃水為 6.42m、6.48,尾吃水為7.19m、7.29m,中吃水為6.68m、6.74m, 則該輪平均吃水為 m。A. 6.84 B. 6.74 C. 6.61 D. 6.72例4:某輪平均吃水為7.62m,吃水差為0.10m,兩柱長為151nl查得漂心距中距 離為 2.89m， 每厘米吃水 噸數(shù)為 26.21t ， 每厘米縱傾力矩關(guān)于 吃水 的變化率為 18.70t.m/cm.m ，則該輪經(jīng)縱傾修正后的平均吃水為 m。A 5.34 B 7.62C 6.862 D 6.10解：在本題中，按船舶縱傾修

36、正條件，當(dāng)船舶吃水差的絕對值小于 0.30m 時，不需要進(jìn)行船舶縱傾的修正，所以答案應(yīng)是修正前后的吃水一樣。二十、散裝谷物船舶穩(wěn)性核算穩(wěn)性衡準(zhǔn)指標(biāo)有三條：(1)經(jīng)自由液面修正后的G陣0.30m (2)因谷物移動而產(chǎn)生 的橫傾角0hW12° (3)船舶剩余動穩(wěn)性 A>0.075m, rad。KM'fMv ；£Mu'=上；1啊=工；f =1.00/ 1.06 /1.12SF: GMZM.一 一H = 0 (1 -0.005U)； 0- 40 =08。； GZ40 = GZ40 - 40A簡化計算：(1)省略條件法GZ0,> 0.307m,代替A &g

37、t; 0.075m rad ;(2)許用傾側(cè)力矩Ma法工MuMa,可以代替上述三條穩(wěn)性衡準(zhǔn)。二十一、油量計算(1 )膨脹余量的計算公式：6V；1 T => t(2)航次最大裝貨量計算公式：n-z ;(3)空檔高度的橫、縱傾修正計算公式：AB = ACM：; AB=AC*tge；LBP(4)標(biāo)準(zhǔn)體積計算公式：V20=Vt K20=Vt11-f(t-20)l；(5)航次貨油量計算公式：V20 M(P20 -0.0011)M(1-Cw) , Cw為含水量；(6)平均油溫計算公式：t="3例1:某油輪裝油后，測得某油艙的上、中、下三層的油溫分別是：13C、14C、14.5C, 則該艙的

38、平均油溫為。A. 14.3 CB. 14.1 C C. 13.9 C D. 13.8 C解：在本題中，油艙的平均吃水為 t= (t上+3 t中+ t下)/5=13.9 C,選C例2:某船對一液艙進(jìn)行測量，測得空檔深度為1.65m,測深孔在艙中后15.31m,船舶吃 水差為-2.38m,船舶兩柱間長為158m則該艙經(jīng)吃水差修正后的空檔深度為：A. 1.56 B. 1.42 C. 1.88 D. 1.70解：在本題中，空檔深度的縱傾修正值為 AB=AC( t/ Lbp=(-15.31 ) X (-2.38 )/158=0.23 , 所以經(jīng)吃水差修正后的空檔深度為 1.65+0.23=1.88米，應(yīng)

39、選Co例3:某船裝載原油，經(jīng)計算標(biāo)準(zhǔn)體積為193890.99油標(biāo)準(zhǔn)密度為0.86418g/cm3,含水量為1.09%,則該艙貨油的在空氣中的重量應(yīng)為 t。A.148967 B.215175 C.198623 D. 164164解：在本題中，該艙貨油的在空氣中的重量 m=V20p20 - 0.0011)1-Cw)=193890.99X(0.86418- 0.0011) X(1 -0.019)=164164t,選 D。例4：某油艙經(jīng)計算得25c時體積為3452m，溫度體積系數(shù)為0.00061,則該艙的標(biāo)準(zhǔn)3體積為 m。A. 3450.2 B. 3441.5 C. 3449.7 D. 3456.2解：在本題中，該艙的標(biāo)準(zhǔn)體積應(yīng)為V20=V-