跨河連續(xù)梁施工方案

1、目錄概述二、總體施工方案三、施工準(zhǔn)備四、主要施工方法1、2、3、4、5、6、7、8、9、10、 邊跨滿堂式支架施工 主跨梁式支架施工 模板施工 鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道施工 混凝土施工 預(yù)應(yīng)力鋼絞線施工 孔道壓漿 封端 落架其他輔助施工五、安全保證措施xxxx 特大橋跨河右幅連續(xù)梁現(xiàn)澆施工方案一、工程概述xx高速公路C3合同段xxxx特大橋右幅第6、7、8跨連續(xù)梁長110m,為等截面連續(xù)箱，單箱雙 室結(jié)構(gòu)，梁高2.8m。處于半徑為400米的曲線上，右幅縱坡j=1.419%。設(shè)曲線橫向超高，超高值e=7%。 第七跨位于河床中心，水深46m,第6、8跨位于河床中心兩側(cè)，水深14m>30m+50m+3

2、0n連續(xù)梁單聯(lián)砼1300m3，其中底板及腹板 900 m3，頂板400 m。I、II級鋼筋235t , 鋼絞線 19t 。二、總體施工方案跨河30m+50m+30連續(xù)箱梁30nj邊跨采用滿堂支架現(xiàn)澆施工，主跨50m采用八七型鋼梁作為支架現(xiàn)澆施工。30m邊跨筑島平整碾壓后，用 0 48x 3.5mm鋼管搭設(shè)滿堂式支架，鋼管下端用混凝土條形基礎(chǔ) 做臨時支墊；50m跨采用“八七”型鋼梁作支架、“六五”式軍用墩作臨時支墩，鋼梁支架與箱梁底用高90-180cm鋼管腳手架作調(diào)整縱、橫坡用。模板采用組合光面竹膠板?；炷敛捎冒韬驼炯邪韬停?混凝土罐車運輸,混凝土泵泵送布料,采用插入式振動棒振搗。三、施工準(zhǔn)

3、備施工隊伍設(shè)置擬設(shè)一個橋梁隊和兩個拌和站，橋梁隊設(shè)在K60+020右側(cè)，拌和站設(shè)在K61+200處，采用搭設(shè)臨時房屋和租賃民房解決用房問題。施工便道和施工用水、用電等臨時工程該橋位于108國道邊，交通方便。施工便道已修筑完成，能保證施工需要。施工用電已在xx4#墩處裝一臺400KVA變壓器供橋上用電，并配一臺發(fā)電機備用，臨時線路已搭設(shè)完成并能正常供電。施工 用水取 xx 河水。人員、機械設(shè)備配備依據(jù)跨河連續(xù)梁工程數(shù)量、工期要求,將投入足夠數(shù)量的機械設(shè)備和施工人員,及時組織進(jìn)場, 以確保工程按時竣工。1 、 人員配置（見表 1）2、機械設(shè)備配置（見表 2）技術(shù)準(zhǔn)備開工前根據(jù)該工程的實際需要, 完

4、成所需的混凝土配合比設(shè)計。 為了對各種原材料和半成品試件進(jìn)行有效的檢驗和試驗,對施工全過程進(jìn)行有效檢測控制,確保工程質(zhì)量,在現(xiàn)場配備有經(jīng)驗的技術(shù) 干部兩名,對現(xiàn)場進(jìn)行技術(shù)指導(dǎo)。項目部試驗室配2名試驗員負(fù)責(zé)該橋各種原材料的檢驗,對施工過程中的砼強度等指標(biāo)進(jìn)行控制、施工過程中負(fù)責(zé)取樣、送檢等試驗工作。施工中所有使用的材料均按 規(guī)范要求取樣送檢。張拉設(shè)備送西南交大土木工程實驗室標(biāo)定,測量儀器送有檢測資質(zhì)的單位標(biāo)定。測量班負(fù)責(zé)該橋的所有施工放樣工作。勞力組織表表-1序號工種數(shù)量序號工種數(shù)量1施工隊長2名8架子工20名2施工副隊長2名9木工6名3技術(shù)員（工程師）3名10司機10名4測試人員5名11混凝土

5、泵司機6名5電焊工8名12電工2名6鋼筋工15名13張拉操作人員4名7砼工30名14普工25名序號名稱規(guī)格型號數(shù)量序號名稱規(guī)格型號數(shù)量1吊車25T2臺8對焊機1臺2電焊機6臺9發(fā)電機250KW3臺3卷揚機2T1臺10張拉設(shè)備5套4木工圓鋸機2臺11鋼筋切割機2臺5拌和站750L2臺12混凝土輸送泵HBT603臺6壓漿機1臺13全站儀1臺7混凝土罐車小 36m6臺14水準(zhǔn)儀1臺機械設(shè)備明細(xì)表表-2四、主要施工方法邊跨滿堂式支架施工1、地基處理將準(zhǔn)備搭設(shè)支架的地方，塊石填筑筑島，其上鋪一層40cm厚砂卵石找平，壓路機壓實，表面M10砂漿封閉，支架基礎(chǔ)四周挖好排水溝，避免地面積水影響承載力。2、支架

6、總體設(shè)計滿堂支架采用 ？48X 3.5mm鋼管扣件式腳手架搭設(shè)，立桿間距60x 60cm（縱向*橫向）及40x 60cm（腹板下）兩種，橫桿步距100cm。每三排設(shè)置一道橫向剪刀撐，蓋梁兩側(cè)連續(xù)設(shè)二道斜撐，腹板下縱向連續(xù)設(shè)三道斜撐。鋼管下端30x 30cm條形基礎(chǔ)，鋼管頂端安放可調(diào)游托，游托上放10x 10cm方木（橫橋向），其上縱橋向安放 10 x 10cm方木，用鐵釘將上下方木固定。支架搭設(shè)完畢進(jìn)行預(yù)壓。滿堂 支架布置見附圖。2、支架檢算 荷載計算A. 混凝土重量，鋼筋混凝土容重按按施工圖，取腹板最寬處截面作為計算對象，此為最不利位置（如圖示）26KN/mf取值。順橋向每延米混凝土重量：2

7、.8 X 0.8 X 1 X 26=58.3KN砼自重計算模式圖r1m12t-1 丿B. 模板、方木重量模板為12mm厚竹膠板，方木為10X 10cm由于此兩項占整個荷載比率非常小，故可忽略不計。C. 人員及施工機具按1.0KPa均布荷載取值，合每延米重量為：1.0 X 0.8 X 1=0.8 KN。D. 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載按2.0KPa取值，每延米重量為 2.0 X 0.8 X 1=1.6 KN。E. 搗混凝土產(chǎn)生的荷載按2.0KPa取值，每延米重量為 2.0 X 0.8 X 1=1.6 KN。 荷載分項系數(shù)混凝土分項系數(shù)取1.2，施工人員及機具、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載及振搗混凝土

8、產(chǎn)生的荷 載分項系數(shù)均取1.4。 荷載組合1.2 X 58.3 + 1.4 X 0.8 + 1.4 X 1.6 + 1.4 X 1.6=75.56 KN /m每平方米荷載分布為 :75.56 - 0.8=94.45 KN / m2 壓桿承載力（一根鋼管立柱的承載力）根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范有：N/ ¥ FW d 因此 N= ¥ F d N壓桿承載力（KN）;¥桿件縱向撓曲時允許應(yīng)力折件系數(shù)，其值為長細(xì)比入的涵數(shù)，其值可查表；F無縫鋼管橫截面凈面積，F(xiàn)=n X（ D2-d2） /4= n X（ 4.82-4.12 ） /4=4.89 cm2;根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范取入=100

9、,查屮=0.6（A3鋼）;d A3鋼管軸向允許應(yīng)力140MPa那么 N=0.6 X 4.89 X 140=41.1KN 鋼管立柱縱橫間距計算 :41.1KN - 94.45KN/ m2 =0.43 m2設(shè)橫距為0.40m,則縱距為0.43 - 0.40=1.08m，為安全起見縱距取 0.60m。 縱橫水平鋼管步距：由入=L0/r得：L0=入 X r=100 X 1.57=157 cmL0步距（cm）;入一一桿件細(xì)長比；r桿件截面回旋半徑（cm）, r= （D2+d2） 1/2/4=1.57 cm；157cm為最大允許步距，施工步距取100 cm。 地基承載力由于鋼管立柱縱橫間距為 0.40mX

10、 0.60m那么分配到每根立柱實際荷載為： P=94.45X0.40X0.60=22.66 KN地基應(yīng)力：d =22.66/0.4 X 0.4=141Kpa現(xiàn)場觸探：d測=240Kpa,地基承載力能滿足要求。4、支架預(yù)壓 支架預(yù)壓 在箱梁支架搭設(shè)完畢，箱梁底模鋪好后，對支架進(jìn)行等載預(yù)壓，以消除支架及地基的非彈性變形 和得到支架的彈性變形值作為施工預(yù)留拱度的依據(jù)。 預(yù)壓重量為箱梁混凝土自重、 內(nèi)外模板框架重量 及施工荷載之和。用水袋對現(xiàn)澆箱梁的整個底模范圍進(jìn)行24 小時預(yù)壓，預(yù)壓時進(jìn)行沉降值測量，通過最后一次觀測的數(shù)據(jù)和預(yù)壓前觀測數(shù)據(jù)對比得出架體及基礎(chǔ)的沉降量。支架分階段卸載時再對各點進(jìn)行測量，

11、得出支架卸載后的回彈量。兩次測量值比較，可得出彈性變形值。支架標(biāo)高調(diào)整支架預(yù)壓前，支架按照設(shè)計標(biāo)高調(diào)整，并在模板上每5m一斷面做標(biāo)高測點，每斷面做3點。預(yù)壓前、加載后、卸載后各觀測一次測點標(biāo)高并記錄。預(yù)壓后架體基本消除預(yù)壓荷載作用下地基塑性變 形和支架各豎向桿件的間隙等非彈性變形。通過預(yù)壓，觀測計算得出支架彈性變形數(shù)值，調(diào)整梁底標(biāo) 高。梁底按每5m一個斷面控制標(biāo)高，因設(shè)計圖紙沒有要求設(shè)預(yù)拱度，我部將根據(jù)經(jīng)驗，50m梁按10cm、30m梁按2.0cm ,在跨中設(shè)置預(yù)拱度，按二次拋物線布置；梁底施工標(biāo)高=設(shè)計梁底標(biāo)高+預(yù)留拱度+支架彈性變形值。主跨梁式支架施工根據(jù)現(xiàn)場條件和方案比選，如圖1所示，x

12、xxx大橋水上30+50+30m現(xiàn)澆箱形連續(xù)梁主跨支架采 用鐵路八七型鋼梁梁式支架，支墩采用鐵路六五式軍用墩，支架結(jié)構(gòu)計算分析如下。1、荷載計算箱梁重量根據(jù)設(shè)計圖紙，箱梁配筋率大于2%,容重取25480N/m3。箱梁縱向由端部實心段與倒角段、漸變段、中部倒角段、橫隔板和標(biāo)準(zhǔn)段等組成(見圖1)，各部分的截面積、體積和重量見表3。受墩身的限制，八七型鋼梁支架主要承受箱梁除墩頂實心段以外的梁體重量，墩頂實心段的重量主要由墩身和承臺上其它支架承擔(dān)。50m跨箱梁混凝土重量統(tǒng)計表表3序號名稱截面積(m2)段長(m)單段體積(m3)段數(shù)體積小計(m3)重量(N)端部實心段25.061.537.59275.1

13、81915586端部倒角段12.65 18.7140.7511.866223.731604666漸變段8.952 12.658.8595.8242191.6494883211中部倒角段8.952 15.9040.56.297637.783962710橫隔板21.6260.24.325312.976330628標(biāo)準(zhǔn)段8.95212.1108.3192216.6385519936底板錨固齒板14356720頂板錨固齒板6.92176322合計578.87714749786由表3可得支架所受箱梁重量為：14749786 1915586=12834200(N)左、右翼緣板截面積均為0.63m，重量為：

14、Niz=Niy=0.63 X 47X 25480=754463(N)箱體重量為 12834200 2 X 754463=11325274(N)，其中：底板與腹板(含錨固齒板)重量P1=7614290(N);頂板(含錨固齒板)重量P=3710984(N)。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的平面荷載根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ041 2000)附錄D的規(guī)定，振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的平面荷載取2000Pa。左、右翼緣板寬度范圍內(nèi)，振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的平面荷載為：N2z=N2y=2 X 47 X 2000=188000(N)箱體寬度范圍內(nèi)，振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的平面荷載為：P2=8.5X 47X 2000=799000(N)

15、施工人員、機具及材料荷載根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ041 2000)附錄D的規(guī)定，箱梁施工時模板上的施工人員、機具及材料荷載取 1500Pa。左、右翼緣板寬度范圍內(nèi)，施工人員、機具及材料荷載為：N3z=N3y=2 X 47X 1500=141000(N)箱體寬度范圍內(nèi)，施工人員、機具及材料荷載為：P3=8.5X 47 X 1500=599250(N)模板荷載如圖2所示，箱梁模板采用12mm厚竹膠合板，方木與扣件式$ 48X 3.5鋼管腳手架支撐和加固。 竹膠合板的容重取 7000N/ m3；方木的容重取 6000N/ m3；鋼管的線荷載取 37.64N/ m； 單個十字型扣件重 12.2

16、5 N。為簡化計算，并偏于安全，內(nèi)模參照標(biāo)準(zhǔn)段截面進(jìn)行計算。 左、右翼緣板模板荷載左、右翼緣板的模板均由竹膠合板，縱向方木(間距0.25m)和橫向方木(間距 1m)組成。其中，竹膠合板重量為 (0.18+2.04)X 47X0.012X 7000=8765(N)縱向方木重量為 10X 0.12X 47X 6000=28200(N)橫向方木重量為 48X 0.12X 2.5X 6000=7200(N)以上重量小計為 N4z=N4y=44165(N) 箱體模板荷載 箱體模板包括底板與頂板的底模以及腹板的內(nèi)外模板。a、底板底模由竹膠合板，縱向方木(間距 0.25m, 0.55m)和橫向方木(間距 0

17、.5m)組成。其中，竹膠合板重量為 47X 9X 0.012X 7000=35532(N)縱向方木重量為 (18+37)X0.12X47X 6000=155100(N)橫向方木重量為 95X 0.12X 9X6000=51300(N)以上重量小計為 241932(N)。b、 腹板模板由竹膠合板，縱向加勁方木和豎向$ 48X 3.5加勁鋼管(2根一道，縱向間距 0.8m)組成。其中，竹膠合板重量為 (2.35X 47+(1.87+0.646+1.87+0.619) X 46.4)X2X 0.012X 7000=57571(N) 縱向方木重量為 :(2X 9X 47+4X 8X46.4)X 0.1

18、2X 6000=139848(N)鋼管重量為 (2X 2X 2.44X 2X2)X 60X 37.64=57815(N)$ 1 4拉筋重量為 60X3X4X0.9X11.84=7672(N)以上重量小計為 262906(N)。c、 頂板底模由竹膠合板，縱向方木(間距0.25m)，橫向方木(間距 0.5m)和鋼管腳手架組成。其中，竹膠合板重量為： 2X (0.619+2.459+0.645)X 46.4X 0.012X7000=29022(N)縱向方木重量為 2X 11X 0.12X 46.4X 6000=61248(N)橫向方木重量為 2X 95X 0.12X 3.66X 6000=41724

19、(N)鋼管立桿重量為 2X 95X 6X 2.06X 37.64=88394(N)鋼管橫桿重量為：(2 X 95X 2 X 3.65 + 2X 6X 2 X 46.4)X 37.64=94123(N)十字型扣件重量為 2X 95X 6X 2X 12.25=27930(N)以上重量小計為 342441(N)。綜上，箱體底板及腹板部分的模板重量合計為P4=504838(N) ；箱體頂板澆筑混凝土?xí)r，腹板的模板已經(jīng)拆除，模板凈增加的重量合計為：P4'=342441 262906 =79535(N) 。鋼管腳手架重量八七型鋼梁支架和箱梁模板之間采用扣件式$ 48 X 3.5鋼管腳手架調(diào)整線路縱

20、坡和橫向超高。 箱體寬度范圍內(nèi)鋼管腳手架重量如圖2所示，箱體寬度范圍內(nèi)，鋼管腳手架立桿平均高度取1.4m，縱向93排，排距0.5m;橫向16 排，排距 0.55m。重量為：93 X 16 X 1.4 X 37.64=78412(N)橫桿橫向長 8.25m，縱向長 46.2m，重量為：(93X 2X 8.25+ 16 X 2X 46.2) X 37.64=113406(N) 十字型扣件重量為 93X 16X 2X 2X 12.25=72912(N) 以上重量小計為 P5=264730(N) 。 左側(cè)翼緣板寬度范圍內(nèi)鋼管腳手架重量如圖2所示，左側(cè)翼緣板寬度范圍內(nèi)，立桿縱向47排，排距1m;橫向3排

21、，排距0.825m。重量為： 47X (4.64+4.47+4.3) X 37.64=23723(N)橫桿重量為 (47X 5X 2.33X 5X 46.2)X 37.64=46429(N)十字型扣件重量為 47X 3X5X 2X 12.25=17273(N)以上重量小計為 N5z=87425(N) 。 右側(cè)翼緣板寬度范圍內(nèi)鋼管腳手架重量如圖2所示，右側(cè)翼緣板寬度范圍內(nèi)，立桿縱向47排，排距1m，重量為：47X(3.64+3.67+3.73+3.78) X 37.64=26218(N)橫桿重量為： (47X 2X (2.852.67)+4X 4X 46.2)X 37.64=47354(N)十字

22、型扣件重量為 47X4X4X 2X12.25=18424(N)。以上重量小計為 N5y=91996(N) 。 根據(jù)現(xiàn)場情況，連續(xù)梁施工期間無雪荷載、冬季保溫設(shè)施荷載等其它荷載。參照公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ041 2000)第9.2.2條規(guī)定，支架強度計算采用模板與支架重量，箱梁混凝土重量，施 工人員、機具及材料荷載以及振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的平面荷載共四種組合荷載。綜上，箱梁澆筑底板及腹板混凝土?xí)r，箱體寬度范圍內(nèi)荷載為：P= P1+P2+P3+P4+P5=9782108(N)澆筑頂板混凝土?xí)r，箱體寬度范圍內(nèi)增加的荷載為：P'= P1'+ P4'=3790519(N)左、右

23、翼緣板寬度范圍內(nèi)，荷載分別為：Nz= Niz+ N2z+N3z+N4z+N5z=1215053(N)Ny= N 1y+ N 2y+N3y + N 4y+N 5y=1219624(N)2、強度計算八七型鋼梁支架由桿件和節(jié)點板栓接而成。弦桿X1 X5，腹桿F5，節(jié)點板B1 B5，弦桿拼接板B6以及弦桿拼接角鋼 J5的鋼材牌號均為15MnVNq(Q420q)，彎曲容許應(yīng)力<r w=260MPa ,屈服強 度 b s=420 MPa。其它構(gòu)件的鋼材牌號為16Mnq(Q345q)，彎曲容許應(yīng)力b w=210MPa，屈服強度b s=345 MPa。緊固件采用剪力承壓型螺栓，直徑30mm，螺紋M24，

24、鋼材牌號40Cr,屈服強度b s=785MPa,容許剪應(yīng)力t =0.45 b s=353MPa。根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 (JTJ021 89)和公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ025 86)，臨時性鋼結(jié)構(gòu)容許應(yīng)力的提高系數(shù)取1.4。因此，八七型鋼梁支架設(shè)計計算時實際彎曲容許應(yīng)力15MnVNq 鋼取364MPa , 16Mnq鋼取294MPa。為簡化計算，假定如下： 箱梁荷載及鋼管腳手架重量通過93道、間距0.5m的橫向I20a工字鋼分配梁均勻傳遞到八七型鋼梁支架的6個桁片上，不均勻系數(shù)取1.1 ; 不考慮邊跨對主跨的影響。如圖3、圖4所示，支架采用平面梁桁混合單元建模，其中弦桿X1 X

25、3，重斜桿F1及端立桿F5采用梁單元，余下桿件采用桁單元。各構(gòu)件的計算參數(shù)見表4。底板及腹板混凝土澆筑時支架強度計算箱梁底板及腹板混凝土澆筑時，通過分配梁均勻傳遞到桁片上的節(jié)點荷載為：q=P/(6 X 93)=9782108/(6 X 93)=17531(N)1.1q=1.1 X 17531=19284(N)將q=17531(N)、1.1q=19284(N)分別輸入ALGOR程序，計算得到八七型鋼梁支架各桁片的最大應(yīng)力b max,跨中撓度fmax以及前后軍用墩的支反力Q與Q '見表5。根據(jù)計算結(jié)果，桁片最大應(yīng)力為 247MPa,均在15MnVNq鋼364MPa、16Mnq鋼294MPa

26、的容許 應(yīng)力之內(nèi)。八七型鋼梁支架構(gòu)件計算參數(shù)表4序號構(gòu)件名稱構(gòu)件代號2A(cm )lx(cm4)Wx(cm3)E(N/cm 2)p (N/cm3)1重弦桿X1273.4228771307.32.1 X 1070.076932基本弦桿X2166.4114446543輕弦桿X3113.078576.5490.14短弦桿X4166.4114446545重斜桿F180.049525.4680.76基本斜桿F280.049525.4680.77副斜桿F337.021127.41618短斜桿F466.941844.7153.79端立桿F5166.41144465410掛桿F684.8963660.2261

27、.411副豎桿F737.021127.416112短立桿F8124.035856.6418.3底板及腹板砼澆筑時桁片強度計算結(jié)果匯總表表5桁架位置荷載(N)max(MPa)fmax(mm)Q(N)Q '(N)邊桁片q=17531226918965639077531.1q=1928424799978078989268中桁片q=17531199679186099318041.1q=192842177310001241013318頂板及翼緣板混凝土澆筑時支架強度計算箱梁頂板及翼緣板混凝土澆筑時，新增加的荷載為: P=P' Nz + Ny =3790519+1215053+121962

28、4=6225196(N)實際上， P由支架和已經(jīng)澆筑的箱梁底板及腹板共同承擔(dān)。假設(shè)支架承擔(dān)Pg,底板及腹板承擔(dān)Ph。則： P=Pg+ Ph403654036540圖5底板及腹板截面(單位：cm)如圖5所示，已經(jīng)澆筑的箱梁底板及腹板截面的慣性矩經(jīng)計算為：lh=2.7254 X 108(cm4)假定已經(jīng)澆筑的箱梁底板及腹板承受的均勻分布荷載為Ph/L,則在均勻分布荷載Ph/L作用下，其跨中撓度為：fh=5(Ph/L) L 4/(384Ehlh)不考慮桁片腹桿、斜桿及橫聯(lián)作用，均勻分布荷載Pg/L僅由上、下弦桿共同承受。如圖6所示,上、下弦桿截面的慣性矩經(jīng)計算為：lh=1.3993 x 108(cm

29、4)又假定澆筑箱梁頂板及翼緣板混凝土?xí)r，桁片承受的均勻分布荷載為Pg/L,則在均勻分布荷載4Pg/L作用下，其跨中撓度為：fg=5(Pg/L) L /(384Eglg)根據(jù)變形相容條件 fh= fg得：5(Ph/L) L 4/(384E hlh) =5(Pg/L) L 4/(384EgIg)Ph/ (Ehlh) =Pg /(Eglg)XLIIXI X：H H2905829058290圖6支架上下弦桿截面伸位:cm)由、式聯(lián)立求解，得到：Ph=0.216 P=1344642(N)Pg=0.784 P=4880554(N)澆筑箱梁頂板及翼緣板混凝土?xí)r，通過分配梁均勻傳遞到桁片上的節(jié)點荷載為: q=

30、Pg /(6 x 93)=4880554/(6 x 93)=8747(N)1.1 q=1.1 X 8747=9622(N)頂板及翼緣板砼澆筑時桁片強度計算結(jié)果匯總表表6桁架位置荷載(N)d max(MPa)fmax(mm)Q(N)Q '(N)邊桁片q=26278331132130329913144891.1q=2890636314414255011436691中桁片q=2627829397132534513385391.1q=2890632110514475471460741將q+ q =26278(N)、1.1q+1.1 q =28906(N)分別輸入 ALGOR程序，計算得到八七型

31、鋼梁支架各桁片的最大應(yīng)力d max，跨中撓度fmax以及前后軍用墩的支反力Q與Q'見表6。根據(jù)計算結(jié)果，桁片最大應(yīng)力為 363MPa,均在15MnVNq鋼364MPa、16Mnq鋼294MPa的容許 應(yīng)力之內(nèi)。3、剛度驗算根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 (JTJ041 2000)第 9.2.2 條規(guī)定，支架剛度驗算的荷載僅取箱梁重 量、模板及腳手架重量兩種荷載組合。底板及腹板混凝土澆筑時支架剛度驗算 箱梁底板及腹板混凝土澆筑時，支架承受的荷載為：P= P1+P4+ P5=7614290+ 504838 +264730=8383858(N)通過分配梁均勻傳遞到桁片上的節(jié)點荷載為：q=P/(6

32、X 93)=8383858/(6 X 93)=15025(N)將節(jié)點荷載15025(N)輸入ALGOR程序，計算得到兩側(cè)、中部桁片的跨中撓度分別為79mm、59mm，符合公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJO41 2000)規(guī)定的不大于1/400要求。頂板及翼緣板混凝土澆筑時支架剛度驗算 箱梁頂板及翼緣板混凝土澆筑時，支架上新增加的荷載為：P=P'+ N1z + N1y + N4z + N4y + N5z + N5y=3790519+2X754463+2X44165+87425+91996=5567196(N) 由支架承擔(dān)的新增荷載為：0.784 P=0.784 X 5567196=43646

33、82(N)通過分配梁均勻傳遞到桁片上的節(jié)點荷載新增量為： q=0.784 P/(6X 93)=4364682/(6 X 93)=7822(N)將節(jié)點荷載新增量 7822(N) 輸入 ALGOR 程序，計算得到兩側(cè)、中部桁片的跨中撓度分別為116mm、85mm，符合公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ041 2000)規(guī)定的不大于1/400要求。4、箱梁模板預(yù)拱度設(shè)置及支架預(yù)壓根據(jù)上述計算結(jié)果及施工經(jīng)驗，箱梁跨中立模標(biāo)高設(shè)置10cm的預(yù)拱度，并按二次拋物線向墩頂過渡。對支架用水袋等載預(yù)壓，并進(jìn)行觀測，在L/2、L/4、3L/4及跨端處斷面設(shè)置沉降觀測點，實測采用標(biāo)尺法，即在梁底模用細(xì)鐵絲懸掛標(biāo)尺(鐵絲末

34、端加配重)，用水準(zhǔn)儀測標(biāo)高。根據(jù)實測撓度調(diào)整 預(yù)拱度。5、六五式軍用墩承載力計算 根據(jù)六五式軍用墩手冊，單根立柱的容許承載力為 1254400N。 如圖 7 所示，軍用墩由 2X 6 排立柱組成。為安全起見，并簡化計算，假定軍用墩承受全部箱梁重量，振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的平面荷載，施工 人員、機具與材料荷載，模板荷載，鋼管腳手架重量和八七型鋼梁重量。即：G=P+P'+ Nz+Ny+P87= 97821083790519121505312196242079405=18086708(N) 單根立柱承受的平均荷載為：G/2/(2 X 6)=18086708/2/(2 X 6)=753613(N)，

35、滿足設(shè)計承載力要求。模板施工1 、模板設(shè)計底模采用12mm厚光面竹膠板，竹膠板下安放10X 10cm方木，凈距為25cm,用鐵釘與下邊木板連接固定，模板接縫嚴(yán)密，平整，錯臺不大于2mm模板內(nèi)表面涂刷脫模劑。,竹膠板之間的拼縫采用箱梁外側(cè)模采用大塊組合竹膠板拼裝，為保證砼外露面光潔、美觀, 密封條密封，確保密封性及平整度和不留錯臺。箱梁內(nèi)模內(nèi)模亦采用竹膠板拼裝，內(nèi)模支承于C40混凝土小立柱上，同時在內(nèi)模頂板上留設(shè)100X 120cm天窗洞，作為拆除內(nèi)模板及張拉操作人員出入的預(yù)留洞，澆筑完畢拆除內(nèi)模后將預(yù)留洞現(xiàn)澆封堵。內(nèi) 模在綁扎頂板鋼筋前安裝。模板施工要點 嚴(yán)格擺放梁底的方木，并嚴(yán)格控制木板的間

36、距及標(biāo)高，其上鋪設(shè)一層光面竹膠板，竹膠板間 用密封膠帶密封，做到拼縫一致、嚴(yán)密，拼板表面平整。 支架預(yù)壓完畢， 按實測的彈性變形值對架體標(biāo)高及底模進(jìn)行調(diào)整， 調(diào)整后用膩子封填接縫后， 用刮刀刮平。箱梁的縱橫坡及預(yù)拱度由支架可調(diào)頂托和方木進(jìn)行調(diào)整。方木與方木，方木與頂托間的 楔形縫用木楔填塞緊密。 箱梁內(nèi)模安裝位置準(zhǔn)確，固定牢固；箱梁內(nèi)模拆除后，頂板預(yù)留洞支設(shè)吊模封口。 支座處模板支設(shè)時先將墩帽墊石或墩頂面清除干凈，擺放盆式橡膠支座，在其上隨模板施工 按設(shè)計要求架設(shè)楔形墊塊，墊塊底面確保水平。模板與楔形墊塊邊緣接縫用膩子封堵、刮平。 模板安設(shè)、支撐牢固后，將模板表面雜物用高壓汽槍吹掃干凈。 頂托

37、架方木、木板及其上的竹膠板用鋼釘固定牢固；側(cè)模支架由木桁架和木模架組合而成； 兩側(cè)模板及中腹板模板通過拉桿對拉加固，漸變加厚段拉桿為0 14筋，普通段為$ 12筋。拉桿間距65cm腹板全高設(shè)置4道，縱向每6道設(shè)置一道0 16筋8.5米通長拉桿。鋼筋及預(yù)應(yīng)力施工 鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道施工工藝見附圖： “鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道施工工藝流程圖” 。 鋼筋加工及安裝 鋼筋加工 鋼筋的加工在加工棚內(nèi)進(jìn)行，鋼筋工經(jīng)培訓(xùn)考試合格，持證上崗。鋼筋經(jīng)試驗合格后方可使用；鋼筋表面應(yīng)潔凈，使用前將表面油漬、漆皮、鱗銹清除干凈，鋼筋應(yīng)平直，無局部彎折, 成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應(yīng)調(diào)直， I 級鋼筋的冷拉率不宜大于 2%。；鋼筋

38、加工按設(shè)計尺寸進(jìn)行，各部尺寸偏差 不得超過規(guī)范規(guī)定值，鋼筋焊接前根據(jù)施工條件進(jìn)行試焊，合格后方可正式焊接，焊工必須考試合格證上崗，接頭雙面焊縫長度不小于5d,單面焊縫不小于10d,焊縫飽滿。 鋼筋綁扎 在底模和外側(cè)模安裝后進(jìn)行底板鋼筋綁扎，然后是腹板鋼筋綁扎，同時安裝底板縱向預(yù)應(yīng)力筋，各部位置必須準(zhǔn)確。在內(nèi)模安裝后進(jìn)行頂板鋼筋綁扎，為保證鋼筋的保護(hù)層，在相關(guān)位置墊放砂漿墊 塊。預(yù)應(yīng)力管道施工預(yù)應(yīng)力孔道采用波紋管， 該孔道為永久性制孔管。 預(yù)應(yīng)力束有縱向預(yù)應(yīng)力束和橫向預(yù)應(yīng)力束， 縱 向預(yù)應(yīng)力束為15.24鋼絞線，橫向預(yù)應(yīng)力為無粘結(jié)高強低松弛鋼絞線。管道安裝的具體位置必須符 合設(shè)計圖紙要求，并且根

39、據(jù)預(yù)應(yīng)力鋼束坐標(biāo)圖計算管道具體長度。 縱向預(yù)應(yīng)力束管道在現(xiàn)場按設(shè)計要求精確下料，波紋管下料時，切面應(yīng)與其軸線垂直，并將 切口修剪干凈，不得有“毛刺”或變形；波紋管接長采用對接，外用套管包裹，套管比波紋管略粗， 長度為55 cm,接口要封嚴(yán)，不得漏漿；待上下層鋼筋籠綁扎完畢后，及時用定位鋼筋把管道固定好。預(yù)應(yīng)力管道安裝時在管道最高處設(shè)壓漿排氣管，排氣管采用0 20mmPV管。縱向預(yù)應(yīng)力束管道的平面布置根據(jù)橋軸線的曲率按曲線布置,立面布置按線路縱向線型變化及設(shè)計坐標(biāo)布設(shè)。 頂板橫向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋中錨具、 預(yù)應(yīng)力鋼筋一次性安裝埋設(shè), 各部位準(zhǔn)確, 用定位筋固定。 注意固定端和張拉端要錯開布置。 波紋

40、管防堵措施a、管道定位要準(zhǔn)確牢固，接頭處不得有毛刺、卷邊、折角。b、預(yù)應(yīng)力管道兩端錨墊板處要封嚴(yán)，防止漏漿，防止水和雜物進(jìn)入管道，保證壓漿管通暢，發(fā) 現(xiàn)阻孔應(yīng)及時處理。c、波紋管使用前，應(yīng)逐節(jié)檢查其密封性，是否有漏洞和損壞現(xiàn)象，如有必須更換，確保不漏漿。d、 接頭時套好套管，接頭套管直徑一般比波紋管大5mm套管長度不小于 55cm,套管接頭用膠帶封好，波紋管的兩端要插入墊板內(nèi)10cm左右，并將波紋管與墊板接觸封好，墊板用螺絲固定在端頭模板上,不得松動。e、在綁扎過程中保證波紋管線型圓順，不出現(xiàn)折線段，同時教育并防止作業(yè)人員踩踏波紋管。 鋼筋焊接時,不得燒傷波紋管,如有燒傷應(yīng)及時處理,防止漏漿。

41、 預(yù)應(yīng)力管道與鋼筋沖突處理a、縱向預(yù)應(yīng)力管道與橫向預(yù)應(yīng)力管道位置相互沖突時，只能移動橫向預(yù)應(yīng)力束。b、在布設(shè)波紋管時，如與梁體普通鋼筋相抵觸，應(yīng)適當(dāng)移動普通鋼筋位置，不得隨便切斷鋼筋。c、當(dāng)頂板橫向鋼筋與頂板縱向預(yù)應(yīng)力管道沖突時，可切斷橫向鋼筋，并把橫向鋼筋與頂板縱向 預(yù)應(yīng)力錨固齒塊鋼筋綁扎連接?；炷潦┕?材料要求箱梁混凝土為 C40,混凝土所用水泥采用 42.5普硅水泥，水泥必須經(jīng)檢驗合格后方可使用，不 得使用受潮或存放時間超過 3 個月的水泥,細(xì)骨料采用級配良好,質(zhì)地堅硬,顆粒潔凈的中砂,砂含 泥量小于 2%,粗骨料采用質(zhì)地堅硬的連續(xù)級配碎石,含泥量小于1%,緩凝（減水）劑和泵送劑等外加

42、劑經(jīng)試驗合格后方可使用。 混凝土拌制及運輸 混凝土采用拌和站集中攪拌,嚴(yán)格按配合比進(jìn)行拌制,保證混凝土拌和物拌和均勻,顏色一致, 不得有離析和泌水現(xiàn)象, 混凝土的運輸采用混凝土罐車運輸, 混凝土泵泵送入模。 由于混凝土數(shù)量大, 澆筑時間長，后次澆筑的混凝土有可能擾動前次澆筑已初凝的的混凝土，或產(chǎn)生不必要的施工縫。為保證混凝土均一連續(xù)性，混凝土拌制時摻配0.6%的JM-II （c）型高效泵送減水緩凝劑，使混凝土初凝時間達(dá) 12 小時，這樣可完全消除二次混凝土澆筑產(chǎn)生的施工冷縫，也可消除由于支架不均勻下沉 造成的橫向裂縫。 混凝土澆筑及養(yǎng)護(hù)連續(xù)箱梁采用混凝土輸送泵澆筑 ,分兩次完成 , 首次連續(xù)澆

43、筑全聯(lián)底板及腹板 ,其次連續(xù)澆注全聯(lián) 頂板混凝土。為了方便混凝土下料，在綁扎完底板及腹板鋼筋后，架立內(nèi)側(cè)模不立內(nèi)頂模，澆筑底板 混凝土?xí)r直接從頂?？债?dāng)處下料，待二次澆筑時再立內(nèi)頂模，綁頂板鋼筋?？v向澆筑分段分層，同時啟動兩個輸送泵，開兩個工作面，由中到兩邊澆筑。順序為：從50m中跨中間開始，分別向攀枝花及西昌方向推進(jìn)。首先全寬全高澆筑底板，向前推進(jìn)20m后折返起始點澆筑腹板第一層（每層40cm）,到20m處接前次底板處繼續(xù)向前澆筑底板。如此循環(huán)往復(fù)，段與段之間、層與層之間時間間隔均不超過混凝土初凝時間 12小時，從而實現(xiàn)連續(xù)澆筑。 底板澆筑 倒入砼,人工用鐵扒大致平整使其高度略大于底板厚度,然

44、后用插入式振搗棒按振搗棒作用范圍梅花型插點振動 （即1.5 倍振動）,待振動完畢后即可用人工將其表面用抹板抹平。 腹板澆筑砼送入模內(nèi)，邊腹板、中腹板對稱、分層澆筑，每層40cm。插入式振動器移動間距不超過其作用半徑的1.5倍，與側(cè)模保持 510cm間距，分層時插入下層砼 510cm,每一振動部位必須振動到該 部位混凝土密實為止（以砼表面無氣泡溢出為準(zhǔn)） ,振島完畢后邊振動邊徐徐提出振動棒,避免振動 棒碰撞模板、預(yù)應(yīng)力管道、鋼筋及其它預(yù)埋件。腹板澆筑高度伸入頂板3cm。 頂板及翼緣板澆筑此次澆注含頂板全寬全高的澆筑，在澆注翼緣板板端部時預(yù)埋防撞護(hù)欄鋼筋固筋，EM80型伸縮縫錨固鋼筋,澆筑時間不得

45、大于底板及腹板砼澆完后 7 天。首先清洗腹板施工縫、刷純水泥漿,將砼送入頂模內(nèi) , 高度略大于頂模高度 2cm, 大致平整 , 然后 再用插入式振動棒將砼振搗密實 , 最后再用木抹板將砼表面抹平。 養(yǎng)護(hù) 混凝土澆筑完成后,在收漿后盡快予以覆蓋和灑水養(yǎng)生。頂板砼表面覆蓋草袋灑水養(yǎng)生,箱內(nèi)澆水養(yǎng)生,各部位均要養(yǎng)生七天以上。澆筑注意事項 澆筑前對支架、模板、預(yù)應(yīng)力管道、鋼筋、預(yù)埋件進(jìn)行檢查，模板內(nèi)的雜物、積水，鋼筋上的 污垢必須清理干凈,符合要求后方可進(jìn)行。 在內(nèi)模的底部不安裝模板,保證底板混凝土能夠直接進(jìn)入,用插入式振搗器振搗。 箱梁腹板上每隔 2m設(shè)通風(fēng)孔一個，直徑為 $ 10cm；每跨底板于箱

46、內(nèi)最低處設(shè)泄水孔1-2個， 直徑為$ 5cm作為養(yǎng)護(hù)排水管道；各孔道若鋼筋干擾，可適當(dāng)調(diào)整位置。 澆注混凝土?xí)r， 預(yù)留用于張拉頂板鋼束時的進(jìn)人孔， 進(jìn)人孔設(shè)置在每跨箱梁頂板 1/4 跨度左右， 尺寸為100 x 120cm （橫縱），進(jìn)人孔附近鋼筋局部加強。 施工時注意預(yù)埋欄桿底座等預(yù)埋器件。 梁頂及梁底縱向線型均按線路縱向線型變化。梁位于豎曲線上時，梁頂、底線隨豎曲線做成平 順的曲線。 在每跨L/2、L/4、3L/4及跨端處斷面設(shè)置沉降觀測點，實測采用標(biāo)尺法，即在梁底模用細(xì)鐵絲 懸掛標(biāo)尺（鐵絲末端加配重），用水準(zhǔn)儀測標(biāo)高。澆筑混凝土?xí)r派專人觀測，若發(fā)現(xiàn)沉降過大，要立 即組織加固支架。 成立搶

47、修組，人員包括架子工、鋼筋工、焊工、電工、機械維修工等，在澆筑過程中發(fā)生意外 情況時進(jìn)行有效的搶修補救。 另備用一臺輸送泵和兩臺 25T吊車及漏斗，若輸送泵發(fā)生機械事故，用吊車漏斗布料。預(yù)應(yīng)力鋼絞線施工1 、材料要求縱向預(yù)應(yīng)力筋采用 15.24mm高強度低松弛鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強度Rb=1860Mpa, Ep=2x 105Mpa,連續(xù)箱梁橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線，錨具采用OVM系列錨具，錨墊板、螺旋筋、波紋管應(yīng)選用與錨具配套產(chǎn)品，波紋管成孔內(nèi)徑為D=92mm OVM錨固體系，其技術(shù)要求，必須符合預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線（GB/T5224-95 ）標(biāo)準(zhǔn)，由業(yè)主指定廠家供貨， 進(jìn)場后分批驗收，預(yù)

48、應(yīng)力壓漿材料、 錨具必須滿足設(shè)計和公路橋涵施工規(guī)范（JTJ041-2000 ）的要求。壓漿用強度等級為 M40水泥漿，不得摻入氯化物或其他對預(yù)應(yīng)力鋼筋有腐蝕作用的外加劑 , 出廠時間不超過一個月。2、下料及穿束鋼絞線的下料長度嚴(yán)格按照設(shè)計圖紙進(jìn)行下料，采用高速砂輪鋸切斷，切頭應(yīng)平整。為張拉需 要，梁兩端各留100cm工作長度。絞線編束時，應(yīng)逐根理順，預(yù)先編束，具體做法是用紅油漆在同組鋼絞線的不同束上，點出不同的點數(shù)，作為區(qū)分的標(biāo)記。長束鋼絞線每隔約2m用20號鉛絲捆扎一道，防止互相纏絞。 穿束采用先穿法 , 即在澆筑砼前將鋼絞線穿束。將鋼絞線預(yù)先放入連續(xù)梁的鋼筋籠內(nèi)，再將 波紋管反套入預(yù)應(yīng)力鋼

49、絞線鋪裝就位。3 、張拉施工工藝張拉前的準(zhǔn)備 箱梁混凝土強度達(dá)到設(shè)計標(biāo)號的 85%時方可張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。張拉前必須由具有資質(zhì)的鑒定單 位對每套千斤頂、油壓表進(jìn)行標(biāo)定，標(biāo)出油表讀數(shù)和相應(yīng)張拉噸位的對應(yīng)曲線，并得出張拉力與油 壓表讀數(shù)的線性方程，以此確定不同張拉應(yīng)力階段的油壓表讀數(shù)。 計算鋼絞線理論伸長量控制張拉力 P=0.75Rbx Agxn=0.75 x1860x 140x 12=2343.6KN平均張拉力 R=PX 1-e-（/ （ KL+卩 0 ）理論伸長量 L=PPX L/ （ nx Agx Eg）P預(yù)應(yīng)力束控制張拉力（KN；Ag 單根鋼絞線截面積，取 140mm2；n 每束含鋼絞線數(shù)量

50、；Pp預(yù)應(yīng)力束平均張拉力（KN ；0 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad ）;k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取0.0015 ;卩預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)，取0.225 ; L鋼束理論伸長值；L從張拉端至計算截面孔道長度；Eg預(yù)應(yīng)力筋彈性模量，取2x 105Mpa；具體計算見附表 4。張拉程序 張拉縱向預(yù)應(yīng)力采用兩側(cè)對稱張拉方式，橋面橫向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋采用單側(cè)張拉。先使鋼絞線初應(yīng)力達(dá)到張拉力的 10%，并推算 10%的初張拉力時的理論伸長值。然后進(jìn)行正式張拉，直至達(dá)到設(shè) 計張拉力，同時 , 正式量測張拉伸長值。將實測伸長值加上初張拉推算理論伸長值之和（即實際伸長值總量

51、）與理論計算總伸長值進(jìn)行比較，若二者之間的誤差在±6%以內(nèi)，即滿足規(guī)范要求，否則，應(yīng)暫停張拉，待查明原因并采取相應(yīng)措施后，方可繼續(xù)張拉。張拉完畢后，必須保證2 個小時的安全穩(wěn)定期。預(yù)應(yīng)力張拉程序為：0 10%長拉力（初應(yīng)力）7 100%長拉力,持荷2分鐘T錨固 實際伸長量計算 鋼鉸線實測伸長值以控制張拉力P控的10%f始量測。10%P所對應(yīng)的推算伸長值： L1采用10%F控到20%F控的伸長值。實際伸長量： Ld=A »+ L2；那么 100%x（ Lo - L） / L 應(yīng)在土 6%次內(nèi)； L 控制應(yīng)力下的理論伸長值； L1 為張拉到初應(yīng)力的 10%時的推算伸長值； L2

52、為初應(yīng)力到最大控制應(yīng)力時的實測伸長值。質(zhì)量控制 張拉采用兩端對稱張拉方式，實行張拉力與伸長量雙項控制。張拉時準(zhǔn)確施加預(yù)應(yīng)力，是保證 結(jié)構(gòu)承受荷載的關(guān)鍵，為此制定如下控制要點： 張拉實行專人專機責(zé)任制，張拉記錄表上由技術(shù)人員填寫張拉順序、控制應(yīng)力、油壓表讀數(shù)和 伸長量，張拉操作者應(yīng)將實際值記入記錄表內(nèi)作為原始記錄。 清除錨墊板上混凝土，夾片和錨板錐孔不應(yīng)粘泥漿或其它雜物。將鋼絞線穿入工作錨的錨環(huán)，按自然狀態(tài)插入夾片，用小鋼管輕輕將夾片打入錨環(huán)內(nèi)，束尾100mm處綁扎，以利于安裝千斤頂。 安裝限位板，限位板有止口與錨板定位，限位板凹槽深度一般為35mm 檢查張拉設(shè)備，將油泵空運轉(zhuǎn)12分鐘，使油缸進(jìn)

53、回油 12次，以排出千斤頂及油管中的空氣，使張拉時壓力平穩(wěn)。 工具錨應(yīng)與前端張拉錨具對正安裝，不得使工具錨與張拉端之間鋼絞線扭攪。 張拉前及張拉過程中應(yīng)認(rèn)真測量各種應(yīng)力狀態(tài)下，千斤頂?shù)男谐蹋⒆龊糜涗?，其尺寸之差為實際伸長值，用以校核理論伸長值，實際伸長值與理論伸長值相差6%時，應(yīng)停止張拉，查明原因后再進(jìn)行張拉；張拉錨固完畢后，經(jīng)檢查各項工作無誤，方可錨固端部。 預(yù)應(yīng)力筋張拉過程中遇有下列情況之一時，需要重新校驗：千斤頂油封損壞，漏油嚴(yán)重；油壓 表指針不能返回零點；千斤頂調(diào)換新油壓表。 錨固：打開高壓油泵截止閥，張拉千斤頂油缸壓力緩慢降至零，油缸回程，夾片即自動跟進(jìn)錨 固，逐項卸下工具錨、千斤頂、限位板，封錨并作好張拉紀(jì)錄，一束鋼絞線張拉完畢。孔道壓漿1 、張拉按照設(shè)計要求施加完預(yù)應(yīng)力后，及時進(jìn)行孔道壓漿，為保證壓漿質(zhì)量，水泥漿要嚴(yán)格控 制其強度、 水灰比、膨脹劑摻量等各項技術(shù)指標(biāo)。 水灰比采用 0.4 0.45 。水泥漿從拌制到壓入孔道， 時間不超過40分鐘，壓漿膠管一般不超過30m壓漿過程中要不停的攪拌水泥漿。當(dāng)出漿口均勻流出濃密的水泥漿時，即可結(jié)束壓漿。當(dāng)發(fā)現(xiàn)壓漿不飽滿時，可在孔道的另一端進(jìn)行一次補壓，兩次間 隔時間約為 30 45 分鐘。2、操作過程壓漿