中級工理論試題

1、中級工理論試題選擇題1 單位時間內(nèi)通過導體截面的電荷越多，則產(chǎn)生的電流（A ）。（A）越大（B）越?。–）時大時?。―）不變2 電流1A等于（ ）µA（A）10（B）10（C）10（D）10³3 電流1A等于（ A ）mA。（A）1000（B）100（C）10（D）100004 電路中任意兩點間的電位差稱為這兩點間的（ ）。（A）電壓（B）電勢（C）電流（D）電功5 關于電位和電壓，不正確的說法是（ ）。（A ）電路上某點的電位能與該點電荷的比值稱為該點的電位（B ）電壓的正方向規(guī)定為低電位指向高電位=/7 在一定溫度下，截面積均勻、材料相同的一段金屬導體電阻的大小，與其長

2、度（ ）。（A）成正比關系（B）成反比關系（C）成正弦關系（D）無關8 在一定的溫度下，一段金屬導體的電阻與（ ）無關。（A）導體的長度（B）導體的材料（C）導體的截面積（D）導體的質(zhì)量9在一定的溫度下，某一固定長度的導體的電阻，與其截面積（ ）。（A）成正比（B）成反比（C）成正弦（D）無關10電解液導體的電阻是隨溫度的升高而（ ）。（A）緩慢升高（B）降低（C）不變（D）突然升高11一般金屬材料電阻隨溫度的升高而（ ）（A）緩慢降低（B）升高（C）不變（D）突然降低12導體材料的溫度系數(shù)是溫度每升高1，導體電阻的變化值與電阻值（ ）。p.-（A）和（B）差（C）乘積（D）比值13試驗證明，

3、某一電阻兩端的電壓與其通過的電流（ ）。（A）成反比（B）成正比（C）成余弦關系（D）無關14加在某一電阻兩端的電壓升高了2倍，則該電阻的阻值（ ）。（A）增加2倍（B）降低2倍（C）不變（D）增加1倍15歐姆定律是表示電壓、電流和（ ）三者之間關系的基本定律。（A）電位（B）電阻（C）電量（D）電功16 在某一電路中，其負載的兩端被導線連接在一起，此時該電路和狀態(tài)為（ ）（A）開路（B）短路（C）斷路（D）通路17內(nèi)電路中的電流方向（ ）（A）是正級到負級（B）是負級到正級（）（C）當外電路是通路時，是正級到負級（D）當外電路是斷路時是正級到負級18在某一電路中，開關閉合，電路中有電流通過，

4、負載正常工作，該電路的狀態(tài)為（ ）。（A）開路（B）短路（C）斷路（D）通路19在串聯(lián)電路中，總電壓等于各電阻的壓降之（ ）。（A） 和（B）差（C）積（D）比 20某一串聯(lián)電路由電阻R1和R2組成，已知R1的阻值為2，R2的阻值為4，通過R2的電流為1A，則通過R1的電流為（ ）A。（A）0.5（B）2（C）1（D）421某一串聯(lián)電路由電阻R1和R2組成，已知R1的阻值為1，R2的阻值為2，電路的總電壓為3V，則R2兩端的電壓為（ ）V（A）1（B）2（C）3（D）422在串聯(lián)電路中（ ）（A）各電阻流過的電流都不相等（B）各電阻兩端的電壓都相等（C）總電阻為各個負載電阻之積（D）各電阻的壓

5、降之比等于其電阻比23在生產(chǎn)實際中，并聯(lián)電路最重要的作用是（ ）（A）分壓（B）分流（C）升壓（D）提升電流24在并聯(lián)電路中，（ ）（A）通過各電阻的電流相等（B）積壓電阻兩端的電壓不相等（C）電路的總電流等于各個支路電流之和（D）電路總電阻的倒數(shù)等于各個支路電阻倒數(shù)之積。25在并聯(lián)電路中，并聯(lián)負載越多，電路的總電阻（ ）。（A）越大（B）越?。–）不變（D）降低到一定程度后增加26在并聯(lián)電路中，并聯(lián)負載愈多，電源供給的電流（ ）。（A）越大（B）越?。–）不變（D）降低到一定程度后增加27一電路中，某電阻的阻值為4，通過該電阻的電流為4A，則該電阻的電功率為（ ）W。（A）84（B）64（C

6、）24（D）1628電功的計算公式是（ ）。（A）W=I²R（B）W=I²Rt（C）W=U²/R（D）W=UI29電功率的計算公式是（ ）。（A）P=Uit（B）P=I²Rt（C）P=(U²/R)t（D）P=W/t30某電路中電阻的阻值為2，兩端的電壓4V，通過電流的時間為3s，則電流所做的功為（ ）J（A）20（B）24（C）18（D）1631某一配電室，因電線短路而引起火災，該事故屬于（ ）。（A）電流傷害事故（B）靜電事故（C）電氣設備事故（D）電磁場傷害事故32某一油罐車在裝油過程中，未安裝接地線而引起火災，該事故屬于（ ）（A）電氣設

7、備事故（B）電流傷害事故（C）靜電事故（D）電磁場傷害事故33輕質(zhì)油油罐防雷接地電阻應（ ）（A）不小于20（B）不大于5（C）等于10（D）等于1534在下列事故中，（ ）能夠引起人體中樞神經(jīng)系統(tǒng)功能失調(diào)（A）雷電事故（B）靜電事故（C）電磁場傷害事故（D）電流傷害事故35當電氣設備采用了超過（ ）V的安全電壓等級時，必須具有防止直接接觸帶電體的防護措施。（A）42（B）36（C）24（D）1236當線路或設備的負荷超過允許范圍時，能延時切斷電源的保護稱為（ ）（A）短路保護（B）過載保護（C）失壓保護（D）保護性接地37當發(fā)現(xiàn)有人觸電時，應立即（ ）（A）大聲呼救（B）去找領導（C）用手去

8、拉觸電人（D）切斷電源38觸電者脫離電源后，發(fā)現(xiàn)其呼吸和心跳均已停止，應采用（ ）方法搶救（A）口對口或搖臂壓胸人工呼吸法搶救（B）胸外心臟擠壓（C）胸外心臟擠壓法和口對口人工呼吸（D）抬到通風處自行恢復39當發(fā)現(xiàn)有人觸電，但開關距觸電地點很遠，應（ ）（A）立即跑去拉閘刀（B）用普通鋼絲鉗切斷電源（C）用手直接去拉觸電人（D）穿絕緣鞋，用帶絕緣握柄的鋼絲鉗切斷電源40觸電者脫離電源后，發(fā)現(xiàn)其有呼吸，但心跳停止，應采用（ ）方法搶救（A）搖臂壓胸人工呼吸法搶救（B）胸外心臟擠壓（C）口對口人工呼吸（D）抬到通風處自行恢復41觸電者脫離電源后，發(fā)現(xiàn)其呼吸停止，但有心跳應采用（ ）方法搶救（A）胸

9、外心臟擠壓（B）胸外心臟擠壓與口對口人工呼吸（C）口對口或搖臂壓胸人工呼吸搶救（D）將其抬到通風處，讓其自行恢復42當通電電線在人身上時，應（ ），使觸電人脫離電源（A）用鐵棍將電線挑開（B）用濕木棍將電線挑開（C）用手去拉觸電人（D）用絕緣物將電線挑開43某電動機型號為JOL524F，其中符號L表示的意義是（ ）（A）產(chǎn)品代號（B）異步封閉式（C）特殊材料為鋁線（D）特殊環(huán)境代號44某電動機型號為JO-L-52-4-F，其中符號O表示的意義是（ ）（A）產(chǎn)品代號（B）異步封閉式（C）特殊材料代號（D）特殊環(huán)境代號45某電機型號為JO-L-52-4-F，其中符號F代表的意義是（ ）（A）產(chǎn)品代

10、號（B）異步封閉式（C）規(guī)格代號（D）電工防腐蝕46電動機所使用材料中，絕緣材料耐熱性能等級分為（ ）（A）A、B兩級（B）A、B、E三級（C）A、B、E、F四級（D）A、B、E、F、H五級47一般國產(chǎn)三相異步電動機的額定頻率為（ ）Hz（A）30（B）40（C）50（D）6048電機上的風扇主要起（ ）作用（A）平衡（B）傳動（C）散熱（D）吸氣49三相異步電動機的定子繞組屬于電機的（ ）（A）電路部分（B）磁路部分（C）機械傳動部分（D）輔助部件部分50電機定子鐵芯屬于電機的（ ）（A）電路部分（B）磁路部分（C）機械傳動部分（D）輔助部件部分51異步電動機旋轉(zhuǎn)磁場轉(zhuǎn)數(shù)的計算公式是（ ）（

11、A）n=50f/p（B）n=60f/p（C）n=60p/f（D）n=50p/f52異步電動機轉(zhuǎn)差率的計算公式是（ ）（A）S=(n-n1)/×100%（B）S=(n-n1)/n1×100%（C）S=(n1-n)/n×100%（D）S=(n1-n)/n1×100%53電動機轉(zhuǎn)子導體中，產(chǎn)生的轉(zhuǎn)子電動勢的方向，應用（ ）判斷（A）左手定則（B）右手定則（C）安培定則（D）歐姆定律54異步電動機轉(zhuǎn)子中，由于存在感覺電流，轉(zhuǎn)子在定子磁場中受到電磁力的作用，該力的方向應用（ ）來判斷（A）右手定則（B）左手定則（C）安培定則（D）歐姆定律55 7.5KW以下的電動

12、機，應（ ）進行一次（A）一年（B）一個月（C）一個季度（D）半年56電動機的大修一般（ ）進行一次（A） 一年（B）一個季度（C）半年（D）兩年57電動機的允許電壓波動應在額定電壓的（ ）以內(nèi)（A）±5%（B）±10%（C）±15%（D）±20%58造成電動機不能啟動的是（ ）（A）控制設備接線錯誤（B）電動機外殼接地（C）電動機功率太大（D）電動機軸承缺油59造成電動機絕緣下降的原因是（ ）（A）電動機繞組受潮（B）電動機軸缺油（C）電源缺相（D）電動機定子繞組破損60三相異步電動機運行時，電流表指針來回擺動的原因是（ ）（A）電動機一相接觸不良（B

13、）電動機發(fā)熱（C）電動機外殼接地不好（D）電動機軸承缺油61三相異步電動機機殼帶電的原因是（ ）（A）電動機缺相（B）電動機反轉(zhuǎn)（C）引出線絕緣磨破（D）電壓過低62利用熱電效應測溫的是（ ）（A）熱電容（B）熱電阻（C）熱電偶（D）輻射63標準壓力表的最大允許絕對誤差一般應小于被校壓力表最大允許絕對誤差的（ ）。（A）1/2（B）1/3（C）1/4（D）1/564儀表的指示值與被測參數(shù)真實值之間的偏差，被稱為（ ）的誤差（A）絕對（B）相對（C）疏忽（D）偶然65在測量氨氣的壓力時，所用彈簧管式壓力表的材料是（ ）（A）不銹鋼（B）黃銅（C）磷青銅（D）鑄鐵66在自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)中可以測量參數(shù)的

14、大小，并將其轉(zhuǎn)換為電氣信號的儀表是（ ）（A）調(diào)節(jié)器（B）變送器（C）顯示器（D）執(zhí)行器67機泵安裝前必須檢查（ ）（A）冷卻水（B）衛(wèi)生（C）機泵基礎（D）管線68為保證機泵安裝的精度，聯(lián)軸器平面一周上最大和最小間隙差數(shù)不得超過（ ）mm。 （A）1（B）10（C）0.3（D）0.569機泵安裝時，底座放在基礎上后，要用（ ）檢查底座水平度，找平后，擰緊地腳螺母。（A）直尺（B）游標卡尺（C）目測（D）水平儀70為保證機泵安裝的精度，聯(lián)軸器兩端中心線上下或左右的差數(shù)不得超過（ ）mm（A）0.01（B）0.1（C）1（D）1071離心泵的型號為200D-43×4，其中“200”表示

15、泵的（ ）（A）揚程（B）流量（C）軸功率（D）吸入口直徑72DF250-150×11型注水泵，其揚程為（ ）（A）150（B）1500（C）1650（D）25073 離心泵的效率公式為（ ）（A）=N有/N軸×100%（B）=N軸/N有×100%（C）=(N軸+N有)×100%（D）=N有N軸×100%74在D型泵維修時，如果軸承直徑為2030mm時，則最大許可磨損量為（ ）（A）0.1（B）0.2（C）0.4（D）0.575在D型泵維修中，為保證泵軸處于軸瓦中心處，要求頂間隙應是側(cè)間隙的（ ）倍。 （A）1/2（B）2（C）1.5（D）37

16、6離心泵的軸套主要是用來保護（ ），使其不致因腐蝕或磨損而影響它的機械強度。 （A）葉輪（B）泵軸（C）機械密封（D）泵殼77 D型泵軸瓦處泵軸直徑為100mm，軸瓦允許間隙為（ ）mm（A）1.00（B）0.50（C）0.01（D）0.1078離心泵的葉輪是由（ ）組成的（A）葉片前后蓋板、輪鼓（B）前后蓋板軸承、密封件（C）輪鼓、葉片、密封件（D）葉片、輪鼓、護套79D型泵檢修葉輪時，要求做靜平衡實驗，當葉輪外徑為201300mm時，允差極限值為（ ）。（A）5（B）3（C）10（D）2080 在D型泵軸檢修時，檢測軸彎曲量的儀器是（ ）（A）千分表（B）游標卡尺（C）螺旋測微器（D）直尺

17、81D型泵泵軸檢修時，用千分表檢查軸的彎曲度，軸的彎曲量不得超過（ ）mm（A）1（B）2（C）0.1（D）0.0682泵軸彎曲度，大于要求值時，要進行校直時，校直時可采用（ ）進行直軸（A）壓力機（B）車床（C）鐵錘（D）沖壓機83當泵軸有裂紋或磨損時，可采用（ ）方法修復，然后進行熱處理，經(jīng)車削研磨后，即可使用（A）換泵軸（B）補焊（C）直接研磨（D）直接車削84當多級離心泵平衡盤有嚴重裂紋或缺損時，則應換新平衡盤，平衡盤的間隙范圍應（ ）mm（A）為1015（B）為0.10.5（C）為26（D）小于0.0685常用的密封環(huán)形式是（ ）（A）平式（B）半圓式（C）十字形（D）S形86裝配離

18、心泵時要安裝配圖紙進行，一定要按照（ ）的步驟進行（A）邊拆邊裝（B）先拆先裝，后拆后裝（C）隨意裝配（D）先拆后裝，后拆先裝87離心泵轉(zhuǎn)子裝配時，平衡盤的偏心度不得超過（ ）mm（A）0.1（B）0.06（C）0.16（D）188離心泵裝配好后，整個機組要找同心度，要測量的參數(shù)是（ ）（A）聯(lián)軸器轉(zhuǎn)向、徑向間隙（B）泵的高低（C）電動機的高低（D）底座的水平度89離心泵安裝好后，測量機泵不同心度值的儀器為（ ）（A）水平儀（B）千分表（C）游標卡尺（D）直尺90 泵安裝好后，整個機組要找（ ）（A）同心度（B）垂直度（C）平衡度（D）管線傾斜度91 機泵驗收必須經(jīng)過單機運行，500KW以上的

19、泵要求運行（ ）h以上（A）24（B）8（C）48（D）7292 機泵驗收單機運行時，要求滑動軸承溫度最高不能超過（ ）（A）50（B）60（C）100（D）7093 注水泵電動機停運24h以上，啟泵前要用搖表測量定子線圈絕緣電阻，常溫下電阻應大于（ ）M。（A）100（B）300（C）500（D）100094 離心泵抽不上油的原因是（ ）（A）葉輪堵塞（B）密封環(huán)漏油（C）出口閥門開啟度較小（D）出口壓力表損壞95可以調(diào)節(jié)離心泵排量的方法是（ ）（A） 改變出口閥門開啟度（B）改變電壓（C）倒流量計（D）調(diào)換壓力表96 下列屬于常用量具的是（ ）。（A）游標卡尺（B）割刀（C）扳手（D）焊槍

20、97游標卡尺的外測量爪用來測量工件的寬度和（ ）（A）內(nèi)徑（B）外徑（C）深度（D）同心度98 游標卡尺可以直接測量工件的（ ）。（A）內(nèi)、外徑（B）彎度（C）同心度（D）角度99 游標卡尺內(nèi)測量爪用來測量工件的（ ）（A）外徑（B）寬度（C）內(nèi)徑（D）深度100 儲集層所具有的兩個重要特性是（ ）。（A）孔隙性和滲透性（B）孔隙性和潤滑性（C）生油性和儲油性（D）生油性和滲透性101 具有空隙裂縫或空洞，能使油氣流動、聚集的巖層是（ ）（A）生油層（B）儲油層（C）蓋層（D）油藏102 巖石形成后，受外力等作用形成的孔隙稱為（ ）（A）原生孔隙（B）絕對孔隙（C）次生孔隙（D）有效孔隙103

21、 巖石中相互連通的孔隙稱（ ）（A）絕對孔隙（B）有效孔隙（C）次生孔隙（D）原生孔隙104 巖石在沉積過程中形成的孔隙稱（ ）（A）原生孔隙（B）次生孔隙（C）有效孔隙（D）絕對孔隙105 巖石中的相互連通的孔隙體積與巖石總體積的百分比稱為（ ）（A）有效孔隙度（B）絕對孔隙度（C）滲透率（D）原生孔隙度106 巖石中所有的孔隙體積與巖石體積的百分比稱為（ ）（A）有效孔隙度（B）絕對孔隙度（C）相對滲透率（D）總孔隙度107 滲透率單位換算中，1D=（ ）mD（A）10（B）100（C）1000（）10000108在一定壓差下，巖石本身允許流體通過的性能叫（ ）（A）孔隙性（B）連通性（C

22、）滲透性（D）流通性109 在儲油層的孔隙度與滲透率的關系中，一般（ ）增高，滲透率增大（A）孔隙度（B）絕對孔隙度（C）有效孔隙度（D）總孔隙度110 決定油層產(chǎn)能量重要的因素是（ ）（A）孔隙性（B）滲透性（C）含油性（D）潤濕性111 當巖石孔隙中只有一相流體時測得的滲透率叫（ ）（A） 相對滲透率（B）絕對滲透率（C）的效滲透率（D）滲透率112 在巖石孔隙中同時有兩相以上的流體時，巖石孔隙只允許某一相通過的滲透率，稱為某相的（ ）（A）滲透率（B）絕對滲透率（C）有效滲透率（D）相對滲透率113 巖石有效滲透率（ ）絕對滲透率（A）小于（B）大于（C）等于（D）大于或等于114 巖石

23、中含水體積與巖石中孔隙體積之百分比稱為（ ）（A）孔隙率（B）孔隙度（C）含水飽和度（D）含油度115 巖石中所含的油的體積與巖石孔隙體積的百分比稱為（ ）（A） 飽和度（B）孔隙度（C）含油飽和度（D）含油度116 液體在巖石表面的鋪展能力稱為（ ）（A）潤濕性（B）鋪展性（C）擴張性（D）吸附性117 碎巖儲集層的儲集粉間主要以（ ）為主（A）原生孔隙（B）次生孔隙（C）裂縫（D）溶洞118 儲油層的類型分（ ）三種類型（A）碎屑巖、碳酸鹽巖和其他（B）巖漿巖、變質(zhì)巖、沉積巖（C）碎屑巖、變質(zhì)巖及其他（D）石灰?guī)r、粘土巖、碎屑巖119 碳酸鹽巖類儲集層的儲集空間主要是在沉積和成巖過程中形成

24、的（ ）（A）原生孔隙（B）次生孔隙（C）裂縫（D）溶洞120 地下巖層中能夠聚集并儲藏石油或天然氣的場所兒為（ ）（A）油氣藏（B）儲集層（C）油藏（D）圈閉121 根據(jù)圈閉的成因，可把油氣藏分為（ ）三類（A）構造油氣藏、巖性油氣藏、斷層油氣藏（B）構造油氣藏、地層油氣藏、巖性油氣藏（C）沉積油氣藏、巖性油氣藏、裂縫油氣藏（D）巖性油氣藏、斷層油氣藏、古潛山油氣藏122 形成油氣藏必須具有生油層、儲油層、蓋層、油氣運移、（ ）等條件（A）斷層（B）遮擋物（C）圈閉（D）油藏水123 緊鄰儲集層的不滲透層是（ ）起阻止油氣向上逸散的作用（A）夾層（B）蓋層（C）斷層（D）圈閉124 能阻止油

25、氣繼續(xù)運移，并能使油氣聚集起來，形成油氣藏的地質(zhì)場所稱為（ ）。（A）斷層（B）儲集層（C）蓋層（D）圈閉125 沒有氣頂?shù)挠筒厥且驗椋?），氣體全部溶于石油中的原因。（A）油層壓力大于飽和壓力（B）油層壓力小于飽和壓力（C）石油中伴生氣量?。―）無伴生氣126 油、氣、水在儲油構造中的分布規(guī)律是（ ）（A）頂部是油、中部是水、底部是氣（B）頂部是氣、中部是油、底部是水（C）頂部是油、中部是氣、底部是水（D）頂部是水、中部是油、底部是氣127 生成的油氣經(jīng)過二次運移后，必須保證于（ ）中方可形成油氣藏（A）蓋層（B）圈閉（C）斷層（D）裂縫128 形成油氣藏必須具備生油層、儲油層、蓋層、（ ）

26、、圈閉等條件（A）斷層（B）裂縫（C）運移（D）溶洞129 形成油氣藏的前提條件是（ ）（A）運（B）儲（C）蓋（D）生130 傳熱有（ ）種方式（A）兩（B）三（C）四（D）五131 輻射傳熱中其他條件不變時，熱源溫度越高，輻射傳熱能力（ ）（A） 不變（B）時強時弱（C）越弱（D）越強132 物體以電磁波的形式向外界傳播熱量的方式稱為（ ）（A） 傳導（B）對流（C）輻射（D）磁波133 在對流傳熱中，液體流動速度越快，壁面與流體溫差越大，則傳熱能力（ ）（A）越差（B）越強（C）不變（D）時大時小134 液體流經(jīng)壁面而傳播熱量的方式稱為（ ）傳熱（A）傳導（B）對流（C）輻射（D）磁波1

27、35 不易傳導熱量的物體稱為（ ）（A）良導體（B）晶體（C）絕緣體（D）輻射體136 熱量通過火管和煙管直接傳給爐內(nèi)原油的傳熱方式是（ ）（A）直接加熱（B）間接加熱（C）水套爐加熱（D）傳導加熱137下列給原油加熱方式中稱為間接加熱的是（ ）（A）水套爐加熱（B）火筒爐加熱（C）常溫輸送（D）摻熱水138 以水、水蒸氣或其他介質(zhì)作傳熱介質(zhì)，間接的把熱量傳給爐內(nèi)原油的方法是（ ）。（A）直接加熱（B）間接加熱（C）火筒爐加熱（D）對流加熱139 華氏溫度的表示方法是（ ）（A） （B）K （C）T （D）140 40相當于（ ）（A）104 （B）233（C）4.4 （D）313141 30

28、6K相當于（ ）（A）579 （B）33 （C）170 （D）152.3142 溫度的表示方法有（ ）種（A）五 （B）四 （C）三 （D）兩143 使用水套爐時，水套內(nèi)加入水是水套容積的（ ）時最合適。（A）1/21/3（B）1/22/3（C）1/32/3（D）1/33/4144 加熱爐按其結構形式可分為：管式爐、（ ）爐、水套爐（A）火筒（B）球形（C）立式（D）箱式145 加熱爐按其結構形式可分為立式圓筒加熱爐和（ ）式方箱加熱爐。（A）球（B）管（C）火筒（D）臥146 在對流上行管式爐中，燃料燃燒產(chǎn)生的高溫煙氣從輻射室底部進入對流室，再由對流室（ ）部排出。（A）頂（B）底（）上（D

29、）外147 利用燃燒的火焰和煙氣作為加熱的方式或直接加熱在金屬管道中流動原理的設備是（ ）。（A）鍋爐（B）電熱管（C）電爐（D）加熱爐148 在對流下列管式爐中，燃料燃燒產(chǎn)生的高溫煙氣從輻射室上部通過擋火墻進入對流室，從對流室（ ）部進入煙道，再由煙道排出。（A）外（B）上（C）中（D）底149 鍋爐出現(xiàn)（ ）應立即停爐（A）缺水，雖經(jīng)叫水卻仍未看到水位時（B）蒸汽（熱水）用量較大時（C）鍋爐水位偏高時（D）給水泵出口壓力表損壞時150 鍋爐壓力表的精度不低于（ ）級（A）2.0（B）2.5（C）1.5（D）1.0151 鍋爐產(chǎn)生蒸汽的熱量與進入鍋爐的燃料所放出的熱量之（ ），稱為鍋爐的熱效

30、率。（A）比（B）積（C）差（D）和152 加熱爐運行壓力若超過規(guī)定值安全閥能自動開啟排出氣體或液體，使壓力（ ），防止設備發(fā)生爆炸事故。（A） 下降（B）上升（C）不變（D）時升時降153 當加熱爐工作壓力小于25MPa，壓力表的精度等級不應低于（ ）級（A）2.5（B）2.0（C）1.5（D）1.0154 加熱爐工作壓力為20MPa，壓力表刻度盤的極限值應為（ ）MPa（A）1.0（B）4.0（C）2.0（D）6.0155 熱電偶溫度計由（ ）部分組成（A）五（B）四（C）三（D）兩156 水銀溫度計的測量范圍一般是（ ）（A）-38356（B）-50100（C）-38100（D）-103

31、56157 玻璃棒溫度計是根據(jù)物體的（ ）原理來測溫的（A）電阻值隨溫度升高而增加（B）電阻值隨溫度升高而降低（C）熱脹冷縮（D）熱電勢隨溫度升高而增加158 加熱爐因操作失誤而導致原油出口溫度超過了規(guī)定值，此時應當動作的報警裝置是（ ）報警器（A）超高低液位（B）燃燒口滅火（C）超溫（D）超壓159 加熱爐液位計玻璃管的最低可見邊緣應比最低安全液位低25，比最高火界至少高（ ）mm。（A）100（B）120（C）140（D）150160 加熱爐液位計的最高可見邊緣應比最高安全液位高（ ）mm（A）10（B）15（C）20（D）25161 加熱正常運行時，液位計與加熱爐連接管上的閥門必須處于（

32、 ）的位置（A）全關（B）全開啟（C）稍開啟（D）半開啟162 在加熱爐耗燃料計算公式G=Q總/QHP中，QHP表示（ ）（A）燃料用量（B）加熱爐熱負荷（C）燃燒定壓比熱（D）燃燒的低發(fā)熱值163 在加熱爐耗燃料計算公式G=Q總/QHP中，G表示（ ）（A）比熱（B）燃料用量（C）低發(fā)熱值（D）熱負荷164 某加熱爐熱效率為65%，加熱爐熱負荷為1520181KJ/h，天然氣低發(fā)熱值為38979KJ/m³，則加熱值燃料用量為（ ）m³/h（A）25（B）60（C）39（D）66165 渦流式機械霧化火嘴屬于（ ）燃燒器（A）燒氣（B）燒油（C）燒煤（D）無焰166無焰燃燒

33、器靠（ ）供風，不需要電源（A）爐膛負壓吸入（B）引射（C）導風罩（D）鼓風機167 擴散式燃燒器由（ ）大部分組成（A）五（B）四（C）三（D）兩168 燃氣和空氣預先按一定比例混合，混合氣體在穩(wěn)焰裝置中迅速的完成燃燒的過程稱為（ ）燃燒。（A）大氣式（B）擴散（C）無焰（D）機械霧化169 從電動旋杯式機械霧化火嘴工作原理可以看出，燃料油是在旋杯的（ ）和空氣流的沖擊力的聯(lián)合作用下而充分霧化的（A）向心力（B）離心力（C）軸向力（D）徑向力170 擴散式燃燒器是根據(jù)（ ）燃燒原理設計的（A）紊流（B）層流（C）混合流（D）湍流171 采用擴散式燃燒器的加熱爐進入爐內(nèi)的空氣量由（ ）進行調(diào)節(jié)

34、（A）配風套筒（B）燃氣分流器（C）霧化片（D）調(diào)風板172 采用擴散式燃燒器的加熱爐燃燒所需空氣靠（ ）（A）爐膛負壓吸入（B）引射供風（C）鼓風機（D）導風罩供入173 凡是燃氣和空氣未經(jīng)預先混合而進入的燃燒稱為（ ）燃燒（A） 擴散（B）無焰（C）機械霧化（D）大氣式174 列管式換熱器屬于（ ）換熱器（A）直接接觸式（B）蓄熱式（C）間壁式（D）輻射式175 間壁式換熱器的特點是在冷熱兩種流體之間用（ ）隔開，使兩種流體在不相混合的情況下進行熱量傳遞（A）金屬壁（B）耐火磚（C）夾套（D）套管176 油包水型原油乳化液的表示方法為（ ）（A）O/W（B）W/O（C）S/Y（D）Y/S1

35、77 水包油型原油乳化液的表示方法為（ ）（A）S/Y（B）Y/S（C）W/O（D）O/W178 水包油型原油乳化液也叫（ ）乳化液（A）憎水（B）親水（C）重水（D）疏水179 油包水原油乳化液中，水以極微小的顆粒分散于油中，這種乳化液叫（ ）（A）憎水（B）重水（C）親水（D）疏水180 能顯著降低表面能力，并成為一層堅硬的界面膜，阻止內(nèi)相顆粒的沉降與合并，保持乳化液穩(wěn)定的物質(zhì)是（ ）（A）破乳劑（B）乳化劑（C）降凝劑（D）膠質(zhì)181 在煤油和水中加入細小碳末，攪拌后得到穩(wěn)定的乳化液，其中細小碳末起（ ）作用（A）乳化劑（B）破乳劑（C）削泡劑（D）發(fā)泡劑182 在一個玻璃杯中倒入1/3

36、的花生油再倒入等量的水，然后加入幾滴燒堿，劇烈攪拌之后，可發(fā)現(xiàn)杯中成為乳白色的乳化液，其中燒堿起（ ）作用（A）破乳劑（B）乳化劑（C）發(fā)泡劑（D）降凝劑183 當原油粘度增大時，輸送該原油的離心泵效率（ ）（A）增大（B）降低（C）不變（D）時高時低184 含水原油對生產(chǎn)的危害有：增加動力消耗和（ ）（A）離心泵易氣蝕（B）腐蝕設備和管線（C）管線結垢（D）增大比重185 國際規(guī)定輸入煉廠的原油要求含水率不大于（ ）（A）1.5%（B）2.5%（C）3.0%（D）4%186 影響乳化液穩(wěn)定性的因素之一是（ ）（A）乳化劑（B）原油（C）含水量（D）原油氣味187 當油水混合物沿油管從井底向上

37、流動時，壓力從下到上（ ）（A）逐漸升高（B）逐漸降低（C）不變（D）時高時低188 形成穩(wěn)定乳化液的條件之一是（ ）（A）有兩種相溶的液體（B）有劇烈充分的攪拌（C）有皂化劑的存在（D）對液體加溫189 原油中絕大部分乳化劑是憎水親油的膠體顆粒，所以一般形成穩(wěn)定的（ ）型乳化劑。（A）水包油（B）油包水（C）水包油包水（D）油包水包油190 當油、氣、水混合物通過油嘴時，壓力突然下降，流速（ ），原油中的水被進一步粉碎分散于原油中，增加了原油乳化程度（A）劇增（B）劇減（C）上下波動（D）不變191 把破乳劑加入原油乳化液中，破乳劑能吸附在油、水界面上，降低界面薄膜的（ ），改變?nèi)榛瘎┑姆€(wěn)定

38、性，以此達到破乳目的。（A）機械強度（B）表面張力（C）疲勞強度（D）乳化強度192 破乳劑具有表面活化作用和（ ）作用（A）反相（B）降壓（C）加熱（D）電泳193 在原油乳化液中加入破乳劑，破乳劑可以通過薄膜與水親合，是靠它的（ ）（A）表面活化（B）反相（C）濕潤和滲透（D）反離子194 在原油乳化液中，分散相的水滴總是（ ）（A）帶負電（B）帶正電（C）不帶電（D）有時帶負電有時帶正電195 原油乳化液中加入破乳劑，破乳劑即可以溶解附著在油、水界面的瀝青、膠質(zhì)等乳化劑，也可以透過薄膜與水親合，形成（ ）的吸附層，利于水滴碰撞時的合并。（A）憎水（B）親水（C）疏水（D）重水196 加入

39、破乳劑后，原油乳化液從（ ）型時，界面薄膜遭到破壞，水滴便從油中分離出來（A）油包水型轉(zhuǎn)化為水包油（B）水包油型轉(zhuǎn)化為油包水（C）油包不包油轉(zhuǎn)化為水包油（D）水包油包水轉(zhuǎn)化為油包水197 破乳劑質(zhì)量驗收檢驗時，試樣與標樣（ ）層狀況應相近（A）上（B）中間（C）下（D）各198 使用原油破乳劑時，脫出水的含油率小于（ ）為最佳（A）0.5%（B）6%（C）7%（D）0.8%199 在一定的靜置沉降時間內(nèi)，從原油中脫出水量與原油含水之比，為（ ）（A）含水率（B）脫出率（C）脫水率（D）出水速度200 破乳劑按一定的濃度稀釋成透明的溶液，經(jīng)加熱當有破乳劑析出，溶液出現(xiàn)渾濁時的溫度叫（ ）（A）濁

40、點（B）析點（C）凝固點（D）溶解點201 影響原油脫水的主要因素有：乳化液的分散度、乳化液老化和（ ）（A）原油粘度（B）原油燃點（C）原油凝固點（D）原油密度202 原油乳化液老化是由于原油中那些超乳化劑作用的膠質(zhì)或瀝青隨時間的延長較均勻地分布在油水界面上，形成牢固的（ ）引起的（A）乳化膜（B）機械膜（C）界面膜（D）膠質(zhì)膜203 分散度大的原油乳化液，水滴（ ），在油中分散的較為均勻。（A）小而多（B）大而少（C）小而少（D）大而多204 原油電脫水器工藝結構應滿足原油在電場中的有效停留時間不小于（ ）min（A）10（B）15（C）18（D）20205 原油電脫水器工藝結構應滿足原油

41、在電脫水部分的有效沉降時間大于（ ）min（A）20（B）30（C）35（D）40206 原油脫水方法基本上有（ ）大類型（A）五（B）四（C）三（D）兩207 化學脫水原理是在原油中加入（ ）達到破乳脫水的目的（A）乳化劑（B）發(fā)泡劑（C）消泡劑（D）破乳劑208 利用化學方法進行原油脫水，是在原油中加入（ ）或非離子型破乳劑（A）原子型（B）分子型（C）離子型（D）質(zhì)子型209 水滴在原油中的沉降速度與原油粘度（ ）（A）無關系（B）成反比（C）成正比（D）的平方成正比210 采用高壓脫水方法，強化了原油乳化液水滴的（ ）和合并過程（A）碰撞（B）極化（C）密度差（D）沉降速度211 在脫

42、水處理量計算公式G總=G脫+G水中，G脫表示（ ）（A）脫水器處理量（B）脫出凈化油量（C）脫水器有效處理量（D）脫出液量212 脫水處理量計算公式為（ ）（A）G總=V有/T（B）G總=G脫+G水（C）G總=A（D）G總=G脫+2G213 某聯(lián)合站脫出水量為3000t/d脫出凈化油量為1500t/d，此站來液量為（ ）t/d。（A）6000（B）7500（C）4500（D）9000214 脫水加藥量計算公式為（ ）（A）加藥量=總液量/加藥比（B）加藥量=加藥比×總液量（C）加藥量=總油量/加藥比（D）加藥量=加藥比×總純油量215 某聯(lián)合站每天總液量為1.6×

43、10kg加藥比為5×10-5，則該站每天加藥量為（ ）kg（A）80（B）32（C）160（D）64216 某聯(lián)合站每天總液量為1.2×10kg，加藥量為60kg，該站的加藥比為（ ）（A）2×10-5（B）5×1-5（C）6×10-5（D）1.2×105217 在原油集輸儲運過程中，造成油品損耗的原因有（ ）（A）油品穩(wěn)定（B）泄露損耗（C）原油化驗（D）原油煉制218 由于井口、水套爐、干線爐油出口（ ）較高，不但損失其輕組分，也會造成油氣損耗。（A）壓力（B）溫度（C）流量（D）密度219 不屬于油氣損耗的是（ ）（A） 伴生氣

44、含油（B）排出水含油（C）油罐蒸發(fā)損失（D）原油穩(wěn)定220 減少聯(lián)合站油氣損耗的措施是（ ）（A）加大泵漏失量（B）流程不密閉（C）提高分離效果（D）排出水含量221 聯(lián)合站內(nèi)密閉儲油罐機械呼吸閥在進油時排出的氣體屬于（ ）（A）大呼吸損耗（B）小呼吸損耗（C）自然通風損耗（D）沾污損耗222 聯(lián)合站內(nèi)降低油品蒸發(fā)損耗的措施有（ ）（A）開式流程（B）密閉流程（C）經(jīng)常倒罐（D）提高儲罐原油溫度223 屬于油品蒸發(fā)損耗的是（ ）（A）大呼吸損耗（B）天然氣放空（C）伴生氣含油（D）排出水含量224 當油罐發(fā)油時，氣體空間逐漸增加，罐內(nèi)形成負壓，并超過呼吸閥設計的真空度，空氣就進入油罐，這個過程

45、是（ ）過程（A）呼出（B）吸入（C）靜止（D）膨脹225 原油儲罐進行一次收發(fā)油作業(yè)時的一次呼出和一次吸入，稱為一次（ ）（A）小呼吸（B）大呼吸（C）壓縮過程（D）膨脹過程226 油罐進行收油操作時，出奇制勝著氣體空間減小，油氣混合氣壓升高，頂開呼吸閥，油氣排出，這個過程是（ ）的過程（A）呼出（B）吸入（C）靜止（D）壓縮227 一般情況下，原油罐的液壓安全閥控制的壓力和真空度值比機械呼吸閥高（ ）。（A）50%（B ）10%（C）15%（D）20%228 油品的飽和蒸氣壓是衡量其揮發(fā)性的主要指標，原油溫度越高，飽和蒸氣壓（ ）。（A）越大（B ）越?。–）不變（D）上下波動229 大氣

46、溫度的升高，促使油罐內(nèi)氣體壓力升高，當超過機械呼吸閥控制壓力時，油品混合氣就溢出，這個過程是小呼吸損耗的（ ）（A）吸入過程（B）壓縮過程（C）膨脹過程（D）呼出過程230 原油小呼吸損耗與（ ）因素關系很大，其越大，小呼吸損耗就越大（A）溫度（B ）壓力（C）進油速度（D）倒罐次數(shù)231 小呼吸損耗是油品（ ）過程中由于外界大氣溫度（或壓力）的變化而產(chǎn)生的油品蒸發(fā)損耗。（A）倒罐作業(yè)（B ）收發(fā)油作業(yè)（C）靜止儲存（D）裝卸原油作業(yè)232 影響油罐揮發(fā)氣量的原因之一是油氣分離壓力控制過高，液相中溶解氣量過大，故油罐揮發(fā)氣量（ ）。（A）不變（B）?。–）時大時小（D）大233 在油罐類型中（

47、 ）是防止蒸發(fā)損耗的較好選擇（A）拱頂罐（B ）浮頂罐（C）錐頂罐（D）無力距油罐234 造成油罐自然通風損耗的原因之一是（ ）（A）油罐破損（B）油罐密閉（C）壓力低（D）溫度低235 若拱頂不同高度有兩個或兩個以上孔眼，則空氣從（ ）孔眼進入罐內(nèi)，致使氣體空間的油氣混合體不斷流動造成損耗（A）上部（B）中部（C）下部（D）任一236 量油法測油罐損耗是通過測量油溫、油密度和（ ），分別算出儲油過程前后油量，兩者之差就是損耗量（A）油面高度（B ）原油燃點（C）原油凝固點（D）原油傾點237 餾分對比法是（ ）測定油氣損耗的一種（A）比樣法（B ）量油法（C）稱重法（D）體積法238 比樣法

48、測定油罐蒸發(fā)損耗時，取損耗前后試樣的20以前餾分，以兩試樣差值求出（ ）（A）損耗率（B ）增值率（C）餾分比（D）氣化率239 既可測定油罐的儲存損耗，也可測定油罐的收發(fā)損耗和裝車損耗的方法是（ ）。（A）量油法（B）蒸氣壓法（C）餾分對比法（D）量氣法240 原油的（ ）大是造成原油起泡和不易消泡的主要原因（A）密度（B）粘度（C）凝固點（D）密度241 原油起泡和不易消泡是分離器效果差的原因，對其具有減緩作用的方法是（ ）。（A）延長停留時間（B）降低分離溫度（C）加入發(fā)泡劑（D）降低分離壓力242 油氣分離器分離出的原油（ ）高，進入常壓油罐時，溶解氣大量揮發(fā)。（A）粘度（ B）密度（

49、C）蒸氣壓（D）凝固點243 可以實現(xiàn)密閉集輸?shù)拇胧┦牵?）（A）罐上裝呼吸閥（ B）罐上裝安全閥（C）采用密閉緩沖罐代替常壓緩沖罐（D）控制系統(tǒng)自動化244 常壓油罐密閉抽氣時用（ ）自動從常壓油罐抽氣，并將抽出的氣體送到輕油回收裝置進行處理（A）離心泵（B ）齒輪泵（C）螺桿泵（D）壓縮機245 降低油罐內(nèi)原油溫度損失的方法有（ ）（A）對油罐噴水（ B）改善油罐的保溫措施（C）提高罐中油品高度（D）停止向油罐再進油246 減少油罐內(nèi)的溫度變化，可以降低油品的（ ）損耗（A）小呼吸（B ）大呼吸（C）自然通風（）D污水247 提高油罐的（ ）可以降低小呼吸損耗。也可適當減少大呼吸損耗（A）

50、高度（B ）承壓能力（C）耐腐性（D）面積248 油罐常壓密閉抽氣，它的大小呼吸都靠（ ）補充，從而減少揮發(fā)氣量（A）空氣（ B）天然氣（C）蒸氣（D）原油249 根據(jù)原油穩(wěn)定的深度規(guī)定，原油中戊烷成分應（ ）（A）全部脫除（B ）少量脫除（C）大量脫除（D）不脫除250 根據(jù)原油穩(wěn)定深度的規(guī)定，己烷的拔出率不得超過穩(wěn)定原油中己烷總量的（ ）。（A）5%（ B）15%（C）0.5%（D）1.5%251 原油穩(wěn)定可以達到（ ）的目的（A）減少儲罐蒸發(fā)損耗（B ）提高輸油泵泵效（C）提高原油的含蠟量（D）降低原油密度252 通常把含大量C1C5組分的原油稱為（ ）（A）老化油（B ）高凝析油（C）

51、不穩(wěn)定原油（D）穩(wěn)定原油253 一般認為，原油經(jīng)油氣分離后，C1C4的含量小于原油質(zhì)量的（ ）時，可以不再進行穩(wěn)定（A）0.5%（B ）1.5%（C）5%（D）15%254 原油穩(wěn)定通常是利用在相同條件下，各組分的（ ）不同這一原理（A）凝固點（B ）析點（C）氣化程度（D）溶點255 將需穩(wěn)定的原油送進分餾塔，利用分餾塔進一步提取揮發(fā)輕烴，完成原油穩(wěn)定的方法叫（ ）（A）多級分離（B ）負壓分離（C）分餾（D）閃蒸分離256 用水蒸氣汽提的方法，可以降低油品的沸點，它所根據(jù)的原理是（ ）（A）阿基米德定律（B ），帕斯卡定律（C）牛頓定律（D）道爾頓定律257 降低原油中輕質(zhì)組分沸點的可行方

52、法是（ ）（A）升高系統(tǒng)壓力并提高原油溫度（ B）降低系統(tǒng)壓力并提高原油溫度（C）升高系統(tǒng)壓力并降低原油溫度（D）降低系統(tǒng)壓力并降低原油溫度258 并聯(lián)運行的同型號加熱爐，各臺爐的原油出口溫度偏差不得大于（ ）（A）5（ B）10（C）15（D）20259 加熱點火的“三不點”內(nèi)容是不檢查不點火，天然氣無控制不點火、（）（A）安全閥不起跳不點火（B ）風門不全開不點火（C）火嘴、氣管線漏氣、爐膛內(nèi)有余氣不點火（D）來油量大不點火260 水套爐正常運行時，水位不得低于液位計滿刻度的（ ）（A）1/2（ B）1/4（C）2/3（D）3/4261 水套加熱爐出現(xiàn)（ ），應立即停爐（A）來油量突然加大

53、時（B）輻射管、對流管突然破裂時（C溫度計破損時（D）水位過高時262 閃點在（ ）之間的液體，稱為易燃液體（A）1428（B ）2845（C）4565（D）2053263 一級可燃氣體是指著火或爆炸濃度下限小下（ ）的可燃氣體（A）20%（ B）18%（C）14%（D）10%264 生產(chǎn)易燃易爆化學物品的單位，對產(chǎn)品應具有燃點、閃點和（ ）等數(shù)據(jù)的說明書。（A）冰點（ B）濁點（C）爆炸極限（D）凝固點265 輸油泵房、計量間、閥組應以1滅火器當量/（ ）平方米配置各種不同類型的滅火機。（A）6（B ）8（C）10（D）14266 集輸氣站天然氣壓縮機房應以1滅火器當量/（ ）平方米配置干米

54、、或CO2滅火機。（A）11（B ）9（C）7（D）5267 原油集輸設備中（ ）屬于油田專用容器（A）壓縮空氣儲罐（B ）分氣包（C）電脫水器（D）輕烴儲罐268 原油油罐防雷接地電阻不大于（ ）（A）16（B ）14（C）12（D）10269 原油油罐防感應雷接地電阻不大于（ ）（A）50（ B）30（C）40（D）45270 地上或管溝鋪設的輸油管線的始端末端分支處，應設置防靜電、防感應雷的接地裝置，接地電阻不宜大于（ ）（A）50（ B）40（C）35（D）30271 全系統(tǒng)是指設備以（ ）為對象進行系統(tǒng)研究和管理并采取相應的維修方式（A）運行時間（ B）一生（C）停用時間（D）出廠時

55、間272 設備的全效率是指設備的整個壽命周期的輸出與輸入（ ）（A）之比（ B）之差（C）之和（D）之積273 輸送高凝原油時，油品（ ）隨溫度變化大，故用提高油品溫度來降低管路壓力，提高輸油量（A）凝固點（ B）粘點（C）密度（D）組成274 當離心泵輸油時，可根據(jù)所需要的（ ）來調(diào)節(jié)泵出口閥門開度（A）輸油量（ B）溫度（C）粘度（D）密度275 利用調(diào)節(jié)出口閥門方法調(diào)節(jié)輸油量，（ ）損失大也增加閥門節(jié)流損失，但其簡便適用。（A）油量（ B）溫度（C）能量（D）粘度276 調(diào)節(jié)泵的輸油量可用變頻調(diào)節(jié)器來調(diào)節(jié)電的（ ），從而改變泵轉(zhuǎn)速達到調(diào)節(jié)流量的目的。（A）頻率（ B）電壓（C）電流（D）電阻277 采用泵進出口連通閥調(diào)節(jié)流量，是通過泵的出口管路一部分液體又回到泵的（ ）管路。（A）出口（ B）旁通（C）進口（D）回流278 油罐計量檢尺時，兩次檢尺結果相差不得超過（ ）（A）10（B ）5（C）1（D）15279 在原油集輸過程中，油量往往會出現(xiàn)收發(fā)不平衡的現(xiàn)象，這種收發(fā)之間的差額叫（ ）。（A）溫差（ B）壓降（C）摩阻損失（D）輸差280 從離心泵特性曲線可以看出，軸功率隨流