單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道的設(shè)計(jì)--工程索道課程設(shè)計(jì)說明書

1、工程索道課程設(shè)計(jì)說明書題 目： 單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道的設(shè)計(jì)單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道的設(shè)計(jì) 指導(dǎo)教師： 年年 月月 日日目錄目錄1.給定參數(shù)給定參數(shù).11.1 線路參數(shù)線路參數(shù).11.2 吊椅參數(shù)吊椅參數(shù).12 運(yùn)載索計(jì)算運(yùn)載索計(jì)算.12.1 運(yùn)載索初張力計(jì)算運(yùn)載索初張力計(jì)算.12.2 確定下站從動(dòng)輪處運(yùn)載索張力確定下站從動(dòng)輪處運(yùn)載索張力.22.3 各種狀態(tài)下，上站驅(qū)動(dòng)輪處運(yùn)載索張力計(jì)算各種狀態(tài)下，上站驅(qū)動(dòng)輪處運(yùn)載索張力計(jì)算.33 慣性力計(jì)算慣性力計(jì)算.33.1 基礎(chǔ)資料基礎(chǔ)資料.33.2 線路重側(cè)、空側(cè)慣性力線路重側(cè)、空側(cè)慣性力 pz、pk 的計(jì)算的計(jì)算.44 鋼絲繩安全系數(shù)驗(yàn)算鋼絲繩安全系數(shù)

2、驗(yàn)算.44.1 運(yùn)載索運(yùn)載索 .44.2 拉緊索拉緊索 .55 驅(qū)動(dòng)機(jī)功率確定驅(qū)動(dòng)機(jī)功率確定.55.1 當(dāng)處于空上空下狀態(tài)時(shí)，上行的自重作用力方當(dāng)處于空上空下狀態(tài)時(shí)，上行的自重作用力方.75.2 當(dāng)處于空上重相狀態(tài)時(shí)，驅(qū)動(dòng)機(jī)對(duì)空車的自重當(dāng)處于空上重相狀態(tài)時(shí)，驅(qū)動(dòng)機(jī)對(duì)空車的自重.75.3 當(dāng)處于重上重下狀態(tài)時(shí)，當(dāng)處于重上重下狀態(tài)時(shí)， .75.4 當(dāng)處于重上空下狀態(tài)時(shí)當(dāng)處于重上空下狀態(tài)時(shí).76 線路設(shè)備選擇線路設(shè)備選擇.86.1 鋼絲繩類型的確定鋼絲繩類型的確定.86.2 驅(qū)動(dòng)機(jī)型號(hào)的選用驅(qū)動(dòng)機(jī)型號(hào)的選用.86.3 拉緊裝置的選擇拉緊裝置的選擇 .86.4 線路托（壓）索輪的選擇線路托（壓）索輪的

3、選擇 .96.5 吊椅的選擇吊椅的選擇.97 運(yùn)載索各跨張力的計(jì)算運(yùn)載索各跨張力的計(jì)算 .97.1 重車側(cè)上行時(shí)各跨運(yùn)載索張力（重車側(cè)上行時(shí)各跨運(yùn)載索張力（n）.97.2 空車側(cè)下行時(shí)各跨運(yùn)載索張力（空車側(cè)下行時(shí)各跨運(yùn)載索張力（n）.107.3 重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力 tz和和 tk.108 拉緊裝置行程計(jì)算拉緊裝置行程計(jì)算 .119 各撓度計(jì)算各撓度計(jì)算 .1310各跨懸索曲線長度計(jì)算各跨懸索曲線長度計(jì)算.1411.線線路個(gè)支架的技術(shù)參數(shù)計(jì)算線線路個(gè)支架的技術(shù)參數(shù)計(jì)算 .1511.1 線路各跨彎折角線路各跨彎折角 .1511.2 運(yùn)載索自重引起的傾角運(yùn)載索自重引

4、起的傾角 （ ） .1511.3 運(yùn)載索受支架間距內(nèi)載荷作用引起的傾角運(yùn)載索受支架間距內(nèi)載荷作用引起的傾角 .1611.4 運(yùn)載索受運(yùn)行過支架時(shí)荷載作用所引起的傾角運(yùn)載索受運(yùn)行過支架時(shí)荷載作用所引起的傾角 .1611.5 驗(yàn)算支架左側(cè)最大爬坡角（左側(cè)指靠下站的一側(cè)）驗(yàn)算支架左側(cè)最大爬坡角（左側(cè)指靠下站的一側(cè)）.1611.6 檢驗(yàn)運(yùn)載索作用于壓索輪的最小向上力檢驗(yàn)運(yùn)載索作用于壓索輪的最小向上力 v（總傾角（總傾角 tmin 滿足要求211 當(dāng)重錘靜止時(shí)，運(yùn)載索初張力的計(jì)算ta=ga=4g 所以重錘的質(zhì)量符合要求。2.1.2 當(dāng)重錘下降時(shí)的運(yùn)載索初張力的計(jì)算（取滾動(dòng)軸承）由阻力系數(shù)公式 3-2：求

5、得 f=0.003523 tb119132.36 tb2=19859.33tb3=19789.37 tb4=19719.66tb=39297.9 tmin（b）=39648.95tmin(b)tmin,故重錘符合要求。2.1.3 當(dāng)重錘上升時(shí)運(yùn)載索初張力的計(jì)算tc1=20060 tc2=20120.18tc3=20180.48 tc4=20241.38tc=80602.04 tmin(c)=400301.02tmin(c)tmin,重錘符合要求,確定 g=20000 n單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道設(shè)計(jì) 2 頁 共 22 頁2.2 確定下站從動(dòng)輪處運(yùn)載索張力確定下站從動(dòng)輪處運(yùn)載索張力t1+t2=t；

6、t1=t2+t2fr=t2 (1+fr) （3-2）套用公式 3-2 可求得運(yùn)載索通過從動(dòng)輪的阻力系數(shù) fr,由式 3-3 可求得緊邊張力 t1，松邊拉力 t2。得 fr=0.002905 t1=39960n t2=40136n2.3 各種狀態(tài)下，上站驅(qū)動(dòng)輪處運(yùn)載索張力計(jì)算各種狀態(tài)下，上站驅(qū)動(dòng)輪處運(yùn)載索張力計(jì)算2.3.1 重吊椅上行，空吊椅下行入側(cè)：t 入 1=69686.32n 出側(cè)：t 出 1=62126.42n2.3.2 空吊椅上行，重吊椅下行入側(cè)：t 入 2=73686.56n出側(cè)：t 出 2=68277.68n2.3.3 重吊椅上行，重吊椅下行入側(cè)：t 入 3=69686.22n 出

7、側(cè)：t 出 3=68277.68n2.3.4 空吊椅上行，空吊椅下行入側(cè)：t 入 4=t 入 2=73686.56n出側(cè)：t 出 4=t 出 1=62126.42n工程索道課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)說明書 第 3 頁 共 22 頁3 慣性力計(jì)算慣性力計(jì)算慣性力計(jì)算的目的是考慮運(yùn)載索安全性檢驗(yàn)時(shí)，運(yùn)載索最大張力需要考慮增加運(yùn)載索的最大慣性力，即3.1 基礎(chǔ)資料基礎(chǔ)資料起動(dòng)、制動(dòng)時(shí)的平均加速度（m/s）：a 重力加速度（m/s）：g索道轉(zhuǎn)動(dòng)部分的重量（包括驅(qū)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)部分、尾部拉緊裝置的滑輪、線路托索輪和站內(nèi)導(dǎo)向輪）：g電動(dòng)機(jī)變位重量 g1 =(g1d12)i2/d12聯(lián)軸節(jié)變位重量 g2 =(g2d22 )i

8、2/ d22式中 d1、d2電動(dòng)機(jī)和聯(lián)軸節(jié)各自的飛輪直徑； g1、g2電動(dòng)機(jī)和聯(lián)軸節(jié)各自的飛輪自重； i 電動(dòng)機(jī)的傳動(dòng)比。電動(dòng)機(jī)和聯(lián)軸節(jié)，并計(jì)及減速器的變位重量之和 g3=1.3(g1+ g2)3.2 線路重側(cè)、空側(cè)慣性力線路重側(cè)、空側(cè)慣性力 pz、pk 的計(jì)算的計(jì)算pz= qzl0/g+0.06g+ g3/ga; pk=qkl0/g+0.06g+ g3/ga (3-6)4 鋼絲繩安全系數(shù)驗(yàn)算鋼絲繩安全系數(shù)驗(yàn)算4.1 運(yùn)載索運(yùn)載索4.1.1 彎曲應(yīng)力 b1 與張應(yīng)力 k1(mpa)b1=1/e1dq k1=（t 入 1+pz）/f1單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道設(shè)計(jì) 4 頁 共 22 頁4.1.2 安

9、全系數(shù)純張應(yīng)力時(shí) n1=b1/ k15綜合應(yīng)力時(shí) n2=b1/( b1+k1)4 (3-7)以上式中 e1運(yùn)載索的彈性模量(mpa)；1運(yùn)載索表面鋼絲直徑（mm） ；dq驅(qū)動(dòng)輪直徑（mm） ；b1運(yùn)載索的公稱抗拉強(qiáng)度(mpa)。4.2 拉緊索拉緊索4.2.1 彎曲應(yīng)力 b2 張應(yīng)力 k2 (mpa)b2 =2 /e2dl k2=tc4/f24.2.2 安全系數(shù)純張應(yīng)力時(shí) n3=b2/ k 25.5綜合應(yīng)力時(shí) n4=b2/( b2+k2)4 (3-8)以上式中 f2拉緊索的有效斷面積（mm2） ；e2拉緊彈性模量(mpa)；2拉緊索表面鋼絲直徑（mm） ；dl拉緊輪直徑（mm） ；b2拉緊索的公

10、稱抗拉強(qiáng)度(mpa)。5 驅(qū)動(dòng)機(jī)功率確定驅(qū)動(dòng)機(jī)功率確定根據(jù)各種運(yùn)行狀態(tài)所求的功率值，確定交流電動(dòng)機(jī)型號(hào)，求出現(xiàn)最大功率工程索道課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)說明書 第 5 頁 共 22 頁時(shí)的運(yùn)行狀態(tài)。運(yùn)載索通過驅(qū)動(dòng)輪阻力損失t 為t （3-9）rftt)(21式中驅(qū)動(dòng)輪入側(cè)運(yùn)載索張力（） ；t驅(qū)動(dòng)輪出側(cè)運(yùn)載索張力（） 。各種狀態(tài)下與 t 的計(jì)算公式，見表。表 3-3正常運(yùn)行啟動(dòng)制動(dòng)運(yùn)行狀態(tài)tttttt重上輕下1t入1t出z1pt入kp1t出z1p-t入k1pt出空上重下2t入2t出z2pt入k2p-t出z2pt入k2pt出重上重下1t入1t出z1pt入kp1t出z1p入tk2pt出空上空下2t入2t出z2pt

11、入k2p-t出z2pt入k1pt出驅(qū)動(dòng)輪圓周力 p 為ptt+t電動(dòng)機(jī)功率nkpv/式中 電動(dòng)機(jī)的傳動(dòng)效率，常取 0.95；k備用系數(shù)，常取 k1.2 驅(qū)動(dòng)機(jī)防滑驗(yàn)算為t/t （3-10）uae單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道設(shè)計(jì) 6 頁 共 22 頁式中 附著安全系數(shù),啟動(dòng)或制動(dòng)時(shí) 1.25;e自然對(duì)數(shù)底;驅(qū)動(dòng)輪上鋼索有效纏繞圈數(shù)的包角,一般 =180 度;u鋼索與驅(qū)動(dòng)輪間的摩擦系數(shù),無襯 0.11-0.13,皮革襯,木襯 0.16,橡皮襯,塑料襯 0.20。將種狀態(tài)下的正常運(yùn)行,啟動(dòng)制動(dòng)時(shí)的 t 與 t 值一一代入式(3-9),式(3-10)計(jì)算,可得客運(yùn)索道運(yùn)行的最大功率和最大負(fù)功率,據(jù)此選取所需

12、的電動(dòng)機(jī)。在運(yùn)載索運(yùn)行的最大功率和最大負(fù)功率，據(jù)此選取所需的電動(dòng)機(jī)。在運(yùn)載索運(yùn)行的 4 種狀態(tài)中，以重上空下最不利狀態(tài)，因此在確定單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道的電動(dòng)機(jī)功率時(shí)，只需要算出重上空下狀態(tài)時(shí)的電動(dòng)機(jī)輸出功率，其余運(yùn)行狀態(tài)的電動(dòng)機(jī)輸出功率都比重上空下運(yùn)行狀態(tài)小。以下在不考慮風(fēng)荷載的情況下，對(duì)這一結(jié)論加以證明。5.1 當(dāng)處于空上空下狀態(tài)時(shí)，上行的自重作用力方當(dāng)處于空上空下狀態(tài)時(shí)，上行的自重作用力方向與運(yùn)行方向相反 ，電動(dòng)機(jī)對(duì)上行側(cè)的自重作用輸出功率為，下行側(cè)1n自重作用力方向與運(yùn)行方向相同 ，電動(dòng)機(jī)的輸出功率為，因此電動(dòng)機(jī)的輸1n出總功率。1n1n5.2 當(dāng)處于空上重相狀態(tài)時(shí)，驅(qū)動(dòng)機(jī)對(duì)空車的自重

13、當(dāng)處于空上重相狀態(tài)時(shí)，驅(qū)動(dòng)機(jī)對(duì)空車的自重作用輸出功率為，重車側(cè)荷式作用力及自重方向與運(yùn)行方向相同，通過1n運(yùn)載索作用可把動(dòng)力傳遞到驅(qū)動(dòng)機(jī)，即可以加到原動(dòng)機(jī)的驅(qū)動(dòng)力中，設(shè)回收功率為（）,此時(shí)電動(dòng)機(jī)輸出功率，所以 2n|233nnn3n2n。5.4 當(dāng)處于重上空下狀態(tài)時(shí)當(dāng)處于重上空下狀態(tài)時(shí)上行側(cè)載荷作用力及自重方向與運(yùn)行方向相反，電動(dòng)機(jī)輸出功率為（3n，） ，對(duì)下行側(cè)的自重作用輸出功率為 ，因此電動(dòng)機(jī)輸3n1n1 n2n1 n出總功率 ，所以。134 nnn3414,nnnn綜上所述，即處于空上重下狀態(tài)時(shí)驅(qū)動(dòng)機(jī)輸234214,nnnnnn出功率值為最小且做負(fù)功，起動(dòng)力回收作用；處于重上空下狀態(tài)時(shí)，

14、驅(qū)動(dòng)機(jī)輸出功率值為最大，故最不利的運(yùn)行狀態(tài)為重上空下。6 線路設(shè)備選擇線路設(shè)備選擇6.1 鋼絲繩類型的確定鋼絲繩類型的確定通過張力計(jì)算及安全系數(shù)的驗(yàn)算，可確定出所需運(yùn)載索和拉緊索的型號(hào)。運(yùn)載索應(yīng)選用 625fi 或 636ws 等線接觸的順繞鋼絲繩；在腐蝕環(huán)境中工作的運(yùn)載索，應(yīng)采用鍍鋅鋼絲繩；運(yùn)載所采用重錘拉緊，拉拉緊索宜采用 4繩拉緊方式，并設(shè)置調(diào)節(jié)重錘的電動(dòng)或手動(dòng)絞車；拉緊索應(yīng)選用 625fi 或819 等線接觸的順繞鋼絲繩，拉緊索導(dǎo)向輪的繩槽內(nèi)應(yīng)設(shè)耐磨襯墊。運(yùn)載索、拉緊索的公稱抗拉強(qiáng)度分別取 1870mpa、1960mpa。6.2 驅(qū)動(dòng)機(jī)型號(hào)的選用驅(qū)動(dòng)機(jī)型號(hào)的選用一般采用單槽臥式，繩槽應(yīng)

15、設(shè)耐磨襯墊；驅(qū)動(dòng)裝置應(yīng)設(shè)主原動(dòng)機(jī)和備用原動(dòng)機(jī)，主原動(dòng)機(jī)應(yīng)為電動(dòng)機(jī)，備用原動(dòng)機(jī)應(yīng)為內(nèi)燃機(jī)或電動(dòng)機(jī)。備用原動(dòng)機(jī)工作室，索道應(yīng)具有與 0.30.5m/s 檢修速度相近的運(yùn)行速度。驅(qū)動(dòng)裝置應(yīng)設(shè) 2單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道設(shè)計(jì) 8 頁 共 22 頁套不同結(jié)構(gòu)的制動(dòng)器，其中工作制動(dòng)器設(shè)在高速軸上，安全制動(dòng)器設(shè)在驅(qū)動(dòng)輪上。拖牽索道和不會(huì)到轉(zhuǎn)的索道，可僅設(shè)工作制動(dòng)器。當(dāng)空車上行、中車下行時(shí)，工作制動(dòng)器的平均制動(dòng)減速度，不得小于 0.3m/s ；當(dāng)重車上行、空車下2行時(shí)，工作制動(dòng)器的平均制動(dòng)減速度，不得大于 1.5m/s 。否則，工作制動(dòng)器2應(yīng)采用制動(dòng)力控制、制動(dòng)力調(diào)節(jié)或分級(jí)制動(dòng)的方式。群動(dòng)輪直徑按不小于運(yùn)載索直

16、徑的 100 倍，禍不小于運(yùn)載索表層鋼絲直徑的 1000 倍選取。6.3 拉緊裝置的選擇拉緊裝置的選擇拉緊索水平放置便于吊椅迂回，其直徑選取條件與驅(qū)動(dòng)輪相同；平衡錘常采用單錘懸掛式，其質(zhì)量按初張力計(jì)算與驗(yàn)算的結(jié)果選??；拉緊索導(dǎo)向輪（滑輪）的直徑按不小于拉緊索直徑的 40 倍，或不小于拉緊索表層鋼絲繩直徑的6000 倍選取。6.4 線路托（壓）索輪的選擇線路托（壓）索輪的選擇索輪的輪槽內(nèi)設(shè)耐磨襯墊，索輪直徑 d 為運(yùn)載索直徑的 1215 倍以上。每個(gè)有襯托索輪的允許徑向載荷p(n)為p=pd d （3-11）1式中 p耐磨襯墊的比壓（mpa） ，p=0.20.5，由所選用襯墊的耐磨性確定； d-

17、托索輪襯墊繩槽底部的直徑（mm） 。6.5 吊椅的選擇吊椅的選擇吊椅的選擇由吊桿或吊架的高度在最大坡度縱、橫向擺動(dòng) 35%時(shí)，吊椅的頂篷、座椅或乘客伸出手的手部，不得接觸運(yùn)載索或支架的任何部位的條件確定。座椅的有效寬度，單人吊椅不得小于 500mm；雙人吊椅不得小于 950mm；3人吊椅不得小于 1380mm；4 人吊椅不得小于 1800mm。吊椅座面和靠背應(yīng)向后傾工程索道課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)說明書 第 9 頁 共 22 頁斜。吊椅應(yīng)設(shè)活動(dòng)式安全扶手與踏板，安全扶手與踏板應(yīng)聯(lián)動(dòng)，便于乘客上、下車。7 運(yùn)載索各跨張力的計(jì)算運(yùn)載索各跨張力的計(jì)算對(duì)重上空下最不利運(yùn)行狀態(tài)（電動(dòng)機(jī)耗用功率為最大者）進(jìn)行具體分析

18、，求出線路兩側(cè)各支架處張力和各跨平均張力，為后述各步驟設(shè)計(jì)計(jì)算提供數(shù)據(jù)。7.1 重車側(cè)上行時(shí)各跨運(yùn)載索張力（重車側(cè)上行時(shí)各跨運(yùn)載索張力（n）tn=tn-1+qzhn+qzlonf3 (n=1,2,3,i+1) （3-12） t0=t1下站緊邊拉力由公式 t1+t2=t；t1=t2(1+fr)計(jì)算。 t1=t0+q2h1+qzl01f3=42228.5(n); t2=t1+qzh2+qzl02f3=444097(n); t3=t2+qzh3+qzl03f3=46765.5(n)； t4=t3+qzh4+qzl04f3=49034(n); t5=t4+qzh5+qzl05f3=51302.5(n)

19、; t6=t5+qzh6+qzl06f3=53571(n); t7=t6+qzh7+qzl07f3=55839.5(n); t8=t7+qzh8+qzl08f3=58100(n); t9=t8+qzh9+qzl09f3=60376.5(n); t10=t9+qzh10+qzl10f3=62643(n);7.2 空車側(cè)下行時(shí)各跨運(yùn)載索張力（空車側(cè)下行時(shí)各跨運(yùn)載索張力（n）tn=tn-1+qkhn-qklonf3 (n=1,2,3,i+1) （3-13） t0=t2下站松邊拉力由公式 t1+t2=t；t1=t2(1+fr)計(jì)算。單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道設(shè)計(jì) 10 頁 共 22 頁 t1=t0+qkh

20、1-qkl01f3=41078.7(n); t2=t1+qkh2-qkl02f3=42021.4(n); t3=t2+qkh3-qkl03f3=42964.1(n); t4=t3+qkh4-qkl04f3=43906.8(n); t5=t4+qkh5-qkl05f3=44849.5(n); t6=t5+qkh6-qkl06f3=45792.2(n); t7=t6+qkh7-qkl07f3=46734.9(n); t8=t7+qkh8-qkl08f3=47677.6(n); t9=t8+qkh9-qkl09f3=48620.3(n); t10=t9+qkh10-qkl10f3=49563(n);

21、7.3 重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力 tz和和 tk重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力，分別按重車側(cè)、空車側(cè)各跨相鄰兩支點(diǎn)張力和的平均值計(jì)算。重車側(cè)：t0-1=12(t0+t1)=41094.2(n);同理 t1-2=12(t1+t2)=44497(n); t2-3=12(t2+t3)=45631.2(n); t3-4=12(t3+t4)=47899.7(n); t4-5=12(t4+t5)=50168.2(n); t5-6=12(t5+t6)=52436.7(n); t6-7=12(t6+t7)=54705.2(n); t7-8=12(t7+t8)=56969.7(n); t

22、8-9=12(t8+t9)=59238(n); t9-10=12(t9+t10)=61509.5(n);所以 tz=53570.9(n)。空車側(cè)：t0-1=12(t0+t1)=40198.6(n);工程索道課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)說明書 第 11 頁 共 22 頁 t1-2=12(t1+t2)=41550.1(n); t2-3=12(t2+t3)=42492.7(n); t3-4=12(t3+t4)=43927.6(n); t4-5=12(t4+t5)=44378.1(n); t5-6=12(t5+t6)=45320.3(n); t6-7=12(t6+t7)=46310.2(n); t7-8=12(t7+

23、t8)=47679.4(n); t8-9=12(t8+t9)=48237.5(n); t9-10=12(t9+t10)=49013.4(n);所以 tk=44861.9(n)。8 拉緊裝置行程計(jì)算拉緊裝置行程計(jì)算通過計(jì)算行程，可確定拉緊裝置的重錘距地面高度和支持重錘的導(dǎo)向輪之間的活動(dòng)范圍，以避免重錘觸地或者碰撞導(dǎo)向輪，失去其平穩(wěn)拉緊的作用。s=st+s+st+s （3-14） 負(fù)荷變化而產(chǎn)生的運(yùn)載索長度的變化stst=(-)=0.120 （3-15）241222zqcpt21cp2tkq11330cosinnl式中重錘下降時(shí)拉緊邊的平均張力（n） ；1tcp重錘上升時(shí)拉緊邊的平均張力（n） ；

24、2tcp各跨弦傾角（） 。n 當(dāng)重錘下降時(shí)，運(yùn)載索的重側(cè)下行、空側(cè)上行，即下行側(cè)為拉緊邊；當(dāng)重錘上升時(shí)，運(yùn)載索的重側(cè)上行、空側(cè)下行，即上行側(cè)為拉緊邊。在運(yùn)載索計(jì)算中可求得，重錘下降（下行）和重錘上升（上行）時(shí)的下站運(yùn)載索拉緊邊的張力分別為、，有公式得：1t下2t下單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道設(shè)計(jì) 12 頁 共 22 頁+=；=+=(1+) （3-16）1t下1t下bt1下t1t下1下trf1下trf得出：=39490.7(n), = (1+)=39589.4(n) （3-17）1t下rbft21t下1下trf同理：+=；=+=(1+)2t下2t下ct2t下2t下2t下rf2t下rf=40411.6(

25、n),= (1+)=40512.6(n)2t下rf2tc2t下2t下rf又上站運(yùn)載索的拉緊邊的張力可以通過下式計(jì)算=+qz+qz( =1,2) （3-18）i上tit下11inh113inlfi得出：=54720.0(n),=55643.2(n)1t上2t上又=，= （3-19）1cpt2t11下上t2cpt2tt22下上運(yùn)載索彈性伸長所引起的長度變化為s=0.00535 （3-20）s10111cp2cpcosfet-tiinnl溫度變化引起的運(yùn)載索長度變化為ts=0.00535 （3-21）ts110cosinnlt式中 運(yùn)載索的膨脹系數(shù)，為 0.000011;運(yùn)載索投產(chǎn)時(shí)與安裝時(shí)的溫差，

26、比安裝時(shí)的溫度高取正值，反t之取負(fù)值。運(yùn)載索殘余伸長長度為ys=0.27 (0.00080.0001) （3-22）ys110cosinnlt工程索道課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)說明書 第 13 頁 共 22 頁綜上所述，=+=3.395sytsssts9 各撓度計(jì)算各撓度計(jì)算重側(cè)各跨度最大撓度 11maxmf=f 自大+f 集大maxff 自大= = f 集大= = nzntql220coszntlq82nznztlwcos40znztlw4q= 21211000vpdq 22apwwwz索道出現(xiàn)故障后，要把乘客從吊椅上營救下來。此時(shí)，操作手動(dòng)絞車，將拉緊重錘提起，直到乘客懸空為止?？哲噦?cè)各最大撓度 （3-

27、24）knkkntlwtqlfff482max集自 （3-25）kw22paw nnljmm0cos5 . 011nnjlmcos10對(duì) m 將數(shù)據(jù)代入得：1，3，4，3，3，1m2m3m4m5m3，4，3，3，16m7m8m9m10m再代入可得各跨在重側(cè)的最大撓度分別為：maxf大集大自ff0.00857，0.4876，0.5187，0.403661maxf2maxf3maxf4maxf0.2124，0.12801，0.5187，0.487465maxf6maxf7maxf8maxf0.0955，0.0048229maxf10maxf空車側(cè)各跨最大撓度： mfmax單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道設(shè)計(jì)

28、 14 頁 共 22 頁)nnnknknknljmmtlwtqlfff00220maxcos5 . 01)(1 (cos4cos8集自則各跨在空車側(cè)最大撓度分別為：，009244. 01maxf2174. 02maxf，26435. 03maxf183. 04maxf，10686. 05maxf07434. 06maxf，26435. 07maxf2174. 08maxf，0426. 09maxf0052. 010maxf10各跨懸索曲線長度計(jì)算各跨懸索曲線長度計(jì)算重車側(cè)各跨懸索曲線長度 s（m） （3-26）232302024cos24cosznznnnnntlqlhlqls其中， nzth

29、cos式中各跨弦長（m） ；nlq均布載荷（n/m） ，。zqq 空車側(cè)各跨懸線曲線長度)(ms （3-27）232302024cos24cosknknnnnntlqlhlqls其中，kqq 代入各跨的相關(guān)數(shù)值，可將重車側(cè)和空車側(cè)各跨懸索曲線長度求出。11.線線路個(gè)支架的技術(shù)參數(shù)計(jì)算線線路個(gè)支架的技術(shù)參數(shù)計(jì)算 凸（凹）形指點(diǎn)用來托（壓）索輪承托（壓） ，而后再由支架支撐。為保工程索道課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)說明書 第 15 頁 共 22 頁證固定抱索器及吊椅平穩(wěn)通過各支架，尤其是凸形支點(diǎn)為避免發(fā)生漂浮現(xiàn)象，力求安全靠貼。11.1 線路各跨彎折角線路各跨彎折角 =z y (3-28)根據(jù)索道側(cè)形圖，從左到右

30、，索道的玄傾角是仰角時(shí)為正值，俯角時(shí)為負(fù)值，代入式（3-28）計(jì)算。 當(dāng) 0 時(shí)，線路為凹形;當(dāng) 0 時(shí)，線路為凸形。11.2 運(yùn)載索自重引起的傾角運(yùn)載索自重引起的傾角 （ ） z=arcsin(q1lon 左)； （3-29） 11.3 運(yùn)載索受支架間距內(nèi)載荷作用引起的傾角運(yùn)載索受支架間距內(nèi)載荷作用引起的傾角 按重車側(cè)計(jì)算 左=arcsin(wz/tz) 左； 右=arcsin(wz/tz) 右 （3-30）各跨 值的計(jì)算式為 =（m-1） （1-0.5mjcosnlon）式中 m各跨最多容許吊椅個(gè)數(shù)（取整） ， m=1+lonjcosn （3-31）11.4 運(yùn)載索受運(yùn)行過支架時(shí)荷載作用所

31、引起的傾角運(yùn)載索受運(yùn)行過支架時(shí)荷載作用所引起的傾角 =arcsinwztz （3-32）式（3-29） 。 （3-30） 。 （3-32）中，當(dāng)支架采用壓縮輪時(shí)，重車側(cè)各跨平均張力 tz 應(yīng)考慮張力減少 10%計(jì)算（避免凹形支點(diǎn)發(fā)生飄起現(xiàn)象） ；當(dāng)支架采用托式索輪時(shí)。重車側(cè)各跨平均張力 tz 按原值計(jì)算。單線循環(huán)吊椅式客運(yùn)索道設(shè)計(jì) 16 頁 共 22 頁11.5 驗(yàn)算支架左側(cè)最大爬坡角（左側(cè)指靠下站的一側(cè)）驗(yàn)算支架左側(cè)最大爬坡角（左側(cè)指靠下站的一側(cè)） 總= 左+ 左+ 左+ （3-33）運(yùn)載索重車側(cè)在支架上的傾角不得大于 110%。11.6 檢驗(yàn)運(yùn)載索作用于壓索輪的最小向上力檢驗(yàn)運(yùn)載索作用于壓索輪的最小向上力 v（總傾角（總傾角 0min時(shí)檢驗(yàn)此步）時(shí)檢驗(yàn)此步）=+ + + + + （3-34）lrlr v=t sin （3-35）minz此時(shí)，t 不考慮張力