汽輪機運行值班員(高級)

1、1. 表示正弦電路中電容元件容抗的計算式（C:I=UwC）2. 班組加強定額管理工作中的定額指的是（A:工時定額、產(chǎn)量定額）3. 一個標準大氣壓（1atm）等于（B:101.325kPa）4. 班組民主管理不包括（D:獎懲民主）管理5. 運行分析工作不包括（A：安全分析）6. 在主蒸汽管道系統(tǒng)中，為防止發(fā)生蒸汽溫度偏差過大，采用措施（C:采用中間聯(lián)絡管的方法）7. 機組甩負荷，轉子表面產(chǎn)生的熱應力為（B:壓應力）8. 提高蒸汽初溫，其他條件不變，汽輪機相對內效率（A:提高）9. 中間再熱使熱經(jīng)濟性得到提高的必要條件是（A:再熱附加循環(huán)熱效率基本循環(huán)熱效率）10. 在汽輪機啟動過程中，發(fā)生（B:

2、珠狀凝結換氣）現(xiàn)象，汽輪機部件可能受到的熱沖擊最大11. 對于一種確定的汽輪機，其轉子或汽缸熱應力的大小主要取決于（D:轉自或氣缸內溫度分布）12. 選擇蒸汽中間再熱壓力對再熱循環(huán)熱效率的影響是（B：蒸汽中間再熱壓力為某一值是，循環(huán)效率最高）13. 回熱加熱系統(tǒng)的理論上最佳給水溫度相對應的是（B:回熱循環(huán)絕對內效率最高）14. 采用回熱循環(huán)后與之相同初參數(shù)及功率的純凝汽式循環(huán)相比，它的（B:熱耗率減少）15. 如對50MW機組進行改型設計，比較合理的可采用方案是（D：同時提高初溫、初壓）（原參數(shù)為P0=3.5MPa,T0=435，Pc=0.5kPa）16. 再熱機組在各級回熱分配上，一般采用增

3、大高壓缸排汽的抽汽，降低再熱后第一級回熱抽汽的壓力是（A:減少給水加熱過程的不可逆損失）17. 高強度材料在高應變區(qū)具有（B:較低）壽命，在低應變去具有（B:較高）壽命18. 汽輪機轉子的疲勞壽命通常由（B:應力循環(huán)次數(shù)或應變循環(huán)次數(shù)）19. 汽輪機變工況時，采用（C:定壓運行噴嘴調節(jié)）負荷調節(jié)方式，高壓缸通流部分溫度變化最大20. 汽輪機的壽命是指從投運至轉子出現(xiàn)第一條等效直徑為（B:0.2-0.5mm）的宏觀裂紋期間總的工作時間21. 汽輪機負荷過低時會引起排氣溫度升高的原因是（C:進入汽輪機的蒸汽流量過低，不足以帶走鼓風摩擦損失產(chǎn)生的熱量）22. 協(xié)調控制系統(tǒng)共有五種運行方式，其中最為完

4、善、功能最強的方式是（B:協(xié)調控制方式）23. 協(xié)調控制系統(tǒng)有兩大部分組成，其一是機、爐獨立控制系統(tǒng)，另一部分是（C:主控制系統(tǒng)）24. 當汽輪機轉子的轉速等于臨界轉速時，偏心質量的滯后角（B:=90）25. 強迫振動的主要特征是（D:主頻率與轉子的轉速一致或成兩倍頻）26. 氫氣運行中易外漏，當氫氣與空氣混合達到一定比例時，遇到明火即產(chǎn)生（A:爆炸）27. 交流電（A:10）mA為人體安全電流28. 直流電（D:50）mA為人體安全電流29. 生產(chǎn)廠房內外工作場所的常用照明，應該保證足夠的亮度。在操作盤、重要表計、主要樓梯、通道等地點還必須設有（A:事故照明）30. 電纜著火后無論何種情況都

5、應該立即（D:切斷電源）31. 如發(fā)現(xiàn)有違反電業(yè)安全工作規(guī)程，并足以危及人身和設備安全者，應（C:立即制止）32. 汽輪機變工況運行時，容易產(chǎn)生較大熱應力的部位有（B:高壓轉子第一級出口和中壓轉子進汽區(qū)）33. 汽輪機啟動進入（D:準穩(wěn)態(tài)）時零部件的熱應力值最大34. 衡量凝汽式機組的綜合性指標是（D:煤耗率）35. 降低初溫，其他條件不變，汽輪機的相對內效率（B:降低）36. 在機組允許的負荷變化范圍內，采用（A:變負荷調峰）對壽命的損耗最小37. 高壓加熱器在工況變化時熱應力主要發(fā)生在（C:管板上）38. 汽輪機停機后，轉子彎曲值增加是由于（A:上下缸存在溫差）造成的39. 當汽輪機膨脹受

6、阻時,（D:振幅隨著負荷的增加而增大）40. 當汽輪發(fā)電機組轉軸發(fā)生動靜摩擦時，（B:振動的相位角是變化的）41. 當轉軸發(fā)生自激振蕩時，（B:轉軸的轉動中心圍繞幾何中心發(fā)生渦動）42. 當轉軸發(fā)生油膜振蕩時，（D:振蕩頻率與轉子第一臨界轉速基本一致）43. 摩擦自激振動的相位移動方向（D:與轉動方向相反）44. 間隙激振引起的自激振蕩主要特點是（D:與機組的負荷有關）45. 汽輪機的負荷擺動值與調速系統(tǒng)的遲緩率（A:成正比）46. 當轉子的臨界轉速低于工作轉速（D:1/2）時，才有可能發(fā)生油膜振蕩現(xiàn)象47. 滑參數(shù)停機時，（C:嚴禁）做汽輪機超速試驗48. 滑參數(shù)停機過程與額定參數(shù)停機過程相

7、比（B:容易出現(xiàn)負脹差）49. 3000r/min的汽輪機的超速試驗應連續(xù)做兩次，兩次的轉速差不超（D:18）r/min50. 汽輪機停機惰走降速時，由于鼓風作用和泊桑效應，低壓轉子會出現(xiàn)（A:正脹差）突增51. 機組變壓運行，在負荷變動時，要（A:減少）高溫部件溫度的變化52. 蒸汽與金屬間的傳熱量越大，金屬部件內部引起的溫差就（B:越大）53. 汽輪機在穩(wěn)定工況下運行時，汽缸和轉子的熱應力（A:趨近于零）54. 新裝機組的軸承振動不宜大于（D:0.030mm）55. 給水泵在運行中的振幅不允許超過0.05mm，是為了（D:防止泵軸彎曲或軸承油膜破壞造成軸瓦燒毀）56. 當凝汽器真空降低，機

8、組負荷不變時，軸向推力（A:增加）57. 當（B:機組輔機）發(fā)生故障時，系統(tǒng)控制0系統(tǒng)的迫降功能將是機組負荷自動下降到50%MCR或某一設定值58. 兩班制調峰運行方式為保持汽輪機較高的金屬溫度，應采用（C:定溫滑壓停機方式）59. 汽輪機發(fā)生水沖擊時，導致軸向推力急劇增大的原因是（D:蒸汽中攜帶的大量水分形成水塞葉片汽道現(xiàn)象）60. 汽輪發(fā)電機振動水平是用（D:軸承和軸頸的振動值）61. 機組頻繁啟停增加壽命損耗的原因（D: 熱應力引起的金屬材料疲勞損傷）62. 國產(chǎn)300MW、600MW汽輪機參加負荷調節(jié)時，機組的熱耗（C:定壓運行噴嘴調節(jié)比定壓運行節(jié)流調節(jié)低）63. 汽輪機變工況時，蒸汽

9、溫度變化率愈（A:大），轉子壽命的消耗愈（A:大）64. 做真空系統(tǒng)嚴密性試驗時，如果凝汽器真空下降過快或凝汽器真空值低于（B:0.087MPa）,應立即開啟抽氣器空氣泵，停止試驗65. 數(shù)字式電液控制系統(tǒng)用作協(xié)調控制系統(tǒng)中的（A:汽輪機執(zhí)行器）部分66. 所有工作人員都應學會觸電急救法、窒息急救法、（D:人工呼吸法）67. 根據(jù)環(huán)境保護的有關規(guī)定，機房噪聲一般不超過（B:85-90dB）68. 為了防止油系統(tǒng)著火，油系統(tǒng)管道、閥門、接頭、法蘭等附件承壓等級應按耐壓試驗壓力選用，一般為工作壓力的（C:2倍）69. 中間再熱機組應該（B:每周進行一次）高壓主汽門、中壓主汽門（中壓聯(lián)合汽門）關閉試

10、驗70. 機組啟動前，發(fā)現(xiàn)任何一臺油泵或其自啟動裝置有故障時，應該（D:禁止啟動）判斷題1. 三極管的開關特性是指控制基極電流，使三極管處于放大狀態(tài)和截止狀態(tài)（）2. 三個元件，它們等平均無故障運行時間分別為MTBF1=1500h, MTBF2=1000h, MTBF3=500h,當這三個元件串聯(lián)時，系統(tǒng)的MTBFs=500h,()3. 異步電動機的功率因數(shù)可以是純電阻性的（）4. 企業(yè)化標準是圍繞企業(yè)生產(chǎn)目標，使企業(yè)的全體成員、各個環(huán)節(jié)和部門，從縱向到橫向的有關生產(chǎn)技術活動達到規(guī)范化、程序化、科學化（）5. 具體地說，企業(yè)化標準工作就是對企業(yè)生產(chǎn)活動中的各個技術標準的制定（）6. 中間再熱機

11、組設置旁路系統(tǒng)的作用之一是保護汽輪機（）7. 汽輪機負荷增加時，流量增加，各級的焓降均增加（）8. 火力發(fā)電廠的循環(huán)水泵一般采用大流量、高揚程的離心式水泵（）9. 目前，火力發(fā)電廠防止大氣污染的主要措施是安裝脫硫裝置（）10. 氣力除灰系統(tǒng)一般用來輸送灰渣（）11. 凝汽式汽輪機當蒸汽流量增加時，調節(jié)級焓降增加，中間級焓降基本不變，末幾級焓降減少（）12. 蒸汽初壓和終壓不變時，提高排氣壓力可提高朗肯循環(huán)效率（）13. 降低排氣壓力使汽輪機 內效率提高（）14. 蒸汽與金屬間的傳熱量越大，金屬部件內部引起的溫差就越?。ǎ?5. 汽輪機的壽命包括出現(xiàn)宏觀裂紋后的殘余壽命（）16. 汽輪機冷態(tài)啟動

12、定速并網(wǎng)后加負荷階段容易出現(xiàn)負脹差（）17. 消防工作的方針是以消為主，以防為輔（）18. 電流直接經(jīng)過人體或不經(jīng)過人體的觸電妨害叫電擊（）19. 對違反電業(yè)安全工作規(guī)程者，應認真分析，分別情況，加強教育（）20. 金屬容器內，應使用36V以下的電氣工具（）21. 室內著火時，應立即打開窗戶，以降低室內溫度進行滅火（）22. 為防止冷卻轉子，必須等真空到零，方可停用軸封蒸汽（）23. 金屬在蠕變過程中，彈性變形逐漸增加，最終斷裂（）24. 汽輪機熱態(tài)啟動和減負過程一般相對膨脹出現(xiàn)正值增大（）25. 汽輪機調速級處的蒸汽溫度與負荷無關（）26. 汽輪機汽缸與轉子以同一死點膨脹或收縮時，出現(xiàn)的差值

13、稱相對膨脹差（）27. 汽輪機冷態(tài)啟動和加負荷過程一般相對膨脹出現(xiàn)向負值增大（）28. 汽輪機超速試驗只允許在大修后進行（）29. 一般輔助設備的試用時間應連續(xù)運行1-2h（）30. 汽輪機甩負荷試驗，一般按甩額定負荷的1/3、1/2、3/4及全部負荷四個等級進行（）31. 潤滑油油質惡化將引起部分軸承溫度升高（）32. 汽輪發(fā)電機組啟動過程中再通過臨界轉速時，機組的振動會急劇增加，所以提升轉速的速率越快越好（）33. 鍋爐的蒸汽參數(shù)是指鍋爐干飽和蒸汽的壓力和溫度（）34. 工作負責人應對工作許可人正確說明哪些設備有壓力、高溫和有爆炸危險（）簡答題1. 什么是波得圖（Bode）？有什么作用？

14、答案: 所謂波得（Bode）圖，是繪制在直角坐標上的兩個獨立曲線，即將振幅與轉速的關系曲線和振動相位滯后角與轉速的關系曲線，繪在直角坐標圖上，它表示轉速與振幅和振動相位之間的關系。 波得圖有下列作用：確定轉子臨界轉速及范圍;了解升（降）速過程中，除轉子臨界轉速外是否還有其它部件（例如：基礎、靜子等）發(fā)生共振;作為評定柔軟性轉子平衡位置和質量的依據(jù);可以正確地求得機械滯后角，為加準試重量提供正確的依據(jù)。前后對比，可以判斷機組啟動中，轉軸是否存在動、靜摩擦和沖動轉子前，轉子是否存在熱彎曲等故障。將機組啟、停所得波得圖進行對比，可以確定運行中轉子是否發(fā)生熱彎曲。2. 單元制主蒸汽系統(tǒng)有何優(yōu)缺點？適用

15、何種形式的電廠？ 答案: 主蒸汽單元制系統(tǒng)的優(yōu)點是系統(tǒng)簡單、機爐集中控制，管道短、附件少、投資少、管道的壓力損失小、檢修工作量小、系統(tǒng)本身發(fā)生事故的可能性小。 該主蒸汽單元制系統(tǒng)的缺點是：相鄰單元之間不能切換運行，單元中任何一個主要設備發(fā)生故障，整個單元都要被迫停止運行，運行靈活性差。 該系統(tǒng)廣泛應用于高參數(shù)大容量的凝汽式電廠及蒸汽中間再熱的超高參數(shù)電廠。3. 按汽缸溫度狀態(tài)怎樣劃分汽輪機啟動方式？ 答案: 各廠家機組劃分方式并不相同。一般汽輪機啟動前，以上汽缸調節(jié)級內壁溫度150為界，小于150為冷態(tài)啟動，大于150為熱態(tài)啟動。有些機組把熱態(tài)啟動又分為溫態(tài)、熱態(tài)和極熱態(tài)啟動。這樣做只是為了對

16、啟動溫度提出不同要求和對升速時間及帶負荷速度作出規(guī)定。 規(guī)定150350為溫態(tài)，350450為熱態(tài)，450以上為極熱態(tài)。4. 表面式加熱器的疏水方式有哪幾種？發(fā)電廠中通常是如何選擇的？ 答案: 原則上有疏水逐級自流和疏水泵兩種方式。實際上采用的往往是兩種方式的綜合應用。即高壓加熱器的疏水采用逐級自流方式，最后流入除氧器，低壓中熱器的疏水，一般也是逐級自流，但有時也將一號或二號低壓加熱器的疏水用疏水泵打入該級加熱器出口的主凝結水管中，避免了疏水流入凝汽器中熱損失。5. 解釋汽輪機的汽耗特性及熱耗特性。 答案: 汽耗特性是指汽輪發(fā)電機組汽耗量與電負荷之間的關系。汽輪發(fā)電機組的汽耗特性可以通過汽輪機

17、變工況計算或在機組熱力試驗的基礎上求得。凝汽式汽輪機組的汽耗特性隨其調節(jié)方式不同而異。 熱耗特性是指汽輪發(fā)電機組的熱耗量與負荷之間的關系。熱耗特性可由汽耗特性和給水溫度隨負荷而變化的關系求得。6. 熱力系統(tǒng)節(jié)能潛力分析包括哪兩個方面的內容？ 答案: 熱力系統(tǒng)節(jié)能潛力分析包括如下兩個方面內容： （1）熱力系統(tǒng)結構和設備上的節(jié)能潛力分析。它通過熱力系統(tǒng)優(yōu)化來完善系統(tǒng)和設備，達到節(jié)能目的。 （2）熱力系統(tǒng)運行管理上的節(jié)能潛力分析。它包括運行參數(shù)偏離設計值，運行系統(tǒng)倒換不當，以及設備缺陷等引起的各種做功能力虧損。熱力系統(tǒng)運行管理上的節(jié)能潛力，是通過加強維護、管理、消除設備缺陷，正確倒換運行系統(tǒng)等手段獲

18、得。7. 國產(chǎn)再熱機組的旁路系統(tǒng)有哪幾種形式？國產(chǎn)再熱機組的旁路系統(tǒng)歸納起來有以下幾種： （1）兩級串聯(lián)旁路系統(tǒng)（實際上是兩級旁路三級減壓減溫）：應用在國產(chǎn)125MW和200MW機組上; （2）一級大旁路系統(tǒng)：由鍋爐來的新蒸汽，通過汽輪機，經(jīng)一級大旁路減壓減溫后排入凝汽器。一級大旁路應用在再熱器不需要保護的機組上; （3）三級旁路系統(tǒng)：由兩級串聯(lián)旁路和一級大旁路系統(tǒng)合并組成; （4）三用閥旁路系統(tǒng)：是一種由高、低壓旁路組成的兩級串聯(lián)旁路系統(tǒng)。它的容量一般為100，由于一個系統(tǒng)具有“啟動、溢流、安全”三種功能，故被稱為三用閥旁路系統(tǒng)。8. 當電動機著火時應如何撲救？ 答案: 應立即切斷電源，使用

19、干式滅火器、二氧化碳或1211等滅火器進行撲救。不允許使用泡沫滅火器、砂子和水撲救。9發(fā)電廠應杜絕哪五種重大事故？ 答案: 人身死亡事故;全廠停電事故;主要設備損壞事故;火災事故;嚴重誤操作事故。10.汽輪機啟動前主蒸汽管道、再熱蒸汽管道的暖管控制溫升率為多少？ 答案: 暖管時要控制蒸汽溫升速度，溫升速度過慢將拖長啟動時間，溫升速度過快會使熱應力增大，造成強烈的水擊，使管道振動以至損壞管道和設備。所以，一定要根據(jù)制造廠規(guī)定，控制溫升率。如國產(chǎn)200MW機組主蒸汽和再熱蒸汽管道的蒸汽溫升率為56/min，主汽門和調速汽門的蒸汽溫升率為46/min。11.怎樣做真空嚴密性試驗？應注意哪些問題？ 答

20、案: 真空嚴密性試驗步驟及注意事項如下： （1）汽輪機帶額定負荷的80，運行工況穩(wěn)定，保持抽氣器或真空泵的正常工作。記錄試驗前的負荷、真空、排汽溫度。 （2）關閉抽氣器或真空泵的空氣門。 （3）空氣門關閉后，每分鐘記錄一次凝汽器真空及排汽溫度，8min后開啟空氣門，取后5min的平均值作為測試結果。 （4）真空下降率小于0.4kPa/min為合格，如超過應查找原因，設法消除。 在試驗中，當真空低于87kPa，排汽溫度高于60時，應立即停止試驗，恢復原運行工況。12. 如何做危急保安器充油試驗？ 答案: （1）每運行兩個月危急保安器應進行充油活動校驗; （2）校驗時必須匯報值長同意后進行（一般在

21、中班系統(tǒng)負荷低谷時進行）; （3）撳下切換油門銷釘，將切換油門手輪轉至被校驗危急保安器位置（1oN或2oN）;（4）將被校驗危急保安器噴油閥向外拉足，向油囊充油，當被校驗危急保安器動作顯示自牌出現(xiàn)時放手; （5）然后將噴油閥向里推足，當被校驗危急保安器動作顯示牌復位時松手; （6）確定被校驗的危急保安器動作顯示牌復位時，撳下切換油門銷釘，將切換油門手輪轉至“正?！蔽恢? （7）用同樣方法校驗另一只危急保安器。13.如何做危急保安器超速試驗？ 答案: （1）在下列情況應進行危急保安器超速試驗：汽輪機新安裝后及機組大小修后;危急保安器檢修后;機組停用一個月后再啟動時;每運行兩個月后不能進行充油活動

22、校驗時。 （2）校驗時應用兩種不同的轉速表（可參考一次油壓和主油泵出口油壓）。 （3）超速試驗一般應在機組啟動時并手動脫扣良好，高壓內缸溫度200以上時進行。在其他特殊情況下進行超速試驗應制定特殊措施，并經(jīng)總工程師批準后才可進行。 （4）撳下試驗油門銷釘，將試驗油門手輪轉至動作低的危急保安器。 （5）用輔同步器手輪向增荷方向轉動，使轉速均勻上升，當“遮斷”字樣出現(xiàn)時，該轉速既是試驗油門所指的低轉速危急保安器動作轉速。這時可繼續(xù)升速至另一只危急保安器動作使主汽門關閉時止（如果超過3360r/min不動作，應立即手動脫扣，停止校驗）。 （6）超速脫扣后拍脫扣器，啟動調速油泵，將輔同步器及試驗油門恢

23、復到啟動正常位置，當轉速下降到3000r/min，停用調速油泵。 （7）記錄脫扣轉速是否在33003360r/min范圍內。14. 防止軸瓦損壞的主要技術措施是什么？ 答案: （1）油系統(tǒng)各截止門應有標示牌，油系統(tǒng)切換工作按規(guī)程進行。 （2）潤滑油系統(tǒng)截止門采用明桿門或有標尺。 （3）高低壓供油設備定期試驗，潤滑油應以汽輪機中心線距冷油器最遠的軸瓦為準。直流油泵熔斷器宜選較高的等級。 （4）汽輪機達到額定轉速后，停高壓油泵，應慢關出口油門，注意油壓變化。 （5）加強對軸瓦的運行監(jiān)督，軸承應裝有防止軸電流的裝置，油溫測點，軸瓦鎢金溫度測點應齊全可靠。 （6）油箱油位應符合規(guī)定。 （7）潤滑油壓應

24、符合設計值。 （8）停機前應試驗潤滑油泵正常后方可停機。 （9）嚴格控制油溫。 （10）發(fā)現(xiàn)下列情況應立即打閘停機： 任一瓦回油溫度超過75或突然連續(xù)升高至70;主軸瓦鎢金溫度超過85;回油溫度升高且軸承冒煙;潤滑油泵啟動后，油壓低于運行規(guī)定允許值。15. 如何做自動主汽門嚴密性試驗？ 答案: （1）按正常溫態(tài)啟動操作將汽輪機啟動到3000r/min。 （2）聯(lián)系鍋爐且用蒸汽旁路調整主汽壓力至7.0MPa，再熱汽壓0.7MPa，主蒸汽、再熱蒸汽溫度盡量控制在比汽缸金屬溫度高100之內范圍，在調節(jié)主、再汽壓力過程中，注意調速系統(tǒng)及汽輪機轉速的變化是否正常。 （3）將機跳爐保護解列，檢查調速油泵運

25、行正常。 （4）通知汽輪機檢修人員關閉啟動閥二次油疏油門。 （5）關小啟動閥至“0”位置，檢查主汽門關閉，調速汽門開啟正常。汽輪機轉速應正常下降。 （6）按要求記錄汽輪機轉速下降階段中的各有關數(shù)值。 （7）在遇下列情況時，試驗可停止進行：汽輪機轉速持續(xù)停留在某一轉速達2min時;汽輪機轉速下降至500r/min以下時。 （8）試驗結束按下列一般要求進行汽輪機的啟動工作：關小一級旁路，開大二級旁路使再熱汽壓下降0.3MPa;通知檢修人員逐漸開啟啟動閥二次油疏油門，檢查調速汽門逐漸關閉正常;用啟動閥及主同步器，開啟自動動主汽門及調速汽門，向汽輪機送汽使汽輪機轉速升高至3000r/min。 （9）全

26、面檢查汽輪發(fā)電機組的運行情況，若情況正常，可進行調速汽門的嚴密性試驗。16. 凝汽器停機后加水查漏如何進行（上水檢漏）？ 答案: （1）凝汽器銅管查漏（低水位查漏）：確定凝汽器循環(huán)水進水門關閉，切換手輪放至手動位置，水已放盡，汽側和水側人孔門已打開，高中壓汽缸金屬溫度均在300以下;凝汽器彈簧用支撐撐好;加軟水至銅管全部浸沒為止;查漏結束，放去存水。由班長檢查確已無人，無工具遺留時，關閉汽側和水側人孔門，放水門;將凝汽器支撐彈簧拆除;全面檢查，將設備放至備用位置。 （2）凝汽器汽側漏空氣查漏（高水位查漏）：凝汽器汽側漏空氣查漏工作的水位的監(jiān)視應由班長指定專人監(jiān)視，在進水未完畢前不得離開;高中壓

27、汽缸金屬溫度均在200以下方可進行加水，并注意上下缸溫差;確定凝汽器循環(huán)水進水門關閉，切換手輪放至手動位置，水已放盡，汽側和水側人孔門已打開;凝汽器彈簧用支撐撐好;加軟水至汽側人孔門溢水后，開啟汽側監(jiān)視孔門及頂部空氣門，關閉汽側人孔門，加軟水至汽側監(jiān)視孔門溢水止;查漏結束后，放去存水，由班長檢查確已無人，無工具遺留時，關閉汽側監(jiān)視孔門及頂部空氣門，關閉水側人孔門放水門;將凝汽器支撐彈簧拆除。 全面檢查將設備放至備用位置。17. 凝汽器不停機查漏如何進行？ 答案: （1）與值長聯(lián)系將機組負荷減至額定負荷70左右（凝結水硬度過大時，負荷還需適當降低，并投入二組射水抽氣器）; （2）將不查漏的一側凝

28、汽器循環(huán)不進水門適當開大; （3）關閉查漏一側的凝汽器至抽氣器空氣門; （4）關閉查漏一側的凝汽器循環(huán)水進水門及連通門，調整循環(huán)水空氣門，循門關閉后，必須將切換手柄放至手動位置; （5）檢查機組運行正常后，開啟停用一側凝汽器放水門; （6）凝汽器真空不得低于85kPa，排汽溫度不應超過70; （7）開啟停用一側凝汽器人孔門，進入查漏; （8）查漏完畢后，由班長檢查確無人，無工具遺留時，關閉凝汽器人孔門及放水門; （9）開啟停用一側凝汽器循環(huán)水進水門，調整循環(huán)水空氣門、循環(huán)水連通門，將另側循環(huán)水進水門調正; （10）將停用一側凝汽器至抽汽器空氣門開啟; （11）用同樣方法對另側凝汽器查漏。18.

29、安全門升壓試驗方法是如何？ 答案: （1）校驗時應有汽輪機檢修配合; （2）確定壓力表準確、安全門之隔離門開啟; （3）安全門升壓校驗前先手動校驗正常; （4）逐漸開啟容器進汽門，待容器安全門在規(guī)定值動作時關閉（如不在規(guī)定值動作，應由檢修調正）; （5）校驗時的壓力不得超過容器安全門動作值; （6）檢驗不合格不得投入運行。19. 汽輪機啟動、停機時，為什么要規(guī)定蒸汽的過熱度？答：如果蒸汽的過熱度低，在啟動過程中，由前幾級溫度降低過大，后幾級溫度有可能低到此級壓力下的飽和溫度，變?yōu)闈裾魵?。蒸氣帶水對葉片的危害極大，所以在啟動、停機過程中蒸氣的過熱度要控制在50100較為安全。20. 熱態(tài)啟動時，

30、為什么要求新蒸汽溫度高于汽缸溫度5080？ 答案: 機組進行熱態(tài)啟動時，要求新蒸汽溫度高于汽缸溫度5080。可保證新蒸汽經(jīng)調節(jié)汽門節(jié)流，導汽管散熱、調節(jié)噴嘴膨脹后，蒸汽溫度仍不低于汽缸的金屬溫度。因為機組的啟動過程是一個加熱過程，不允許汽缸金屬溫度下降。如在熱態(tài)啟動中新蒸汽溫度太低，會使汽缸、法蘭金屬產(chǎn)生過大的應力，并使轉子由于突然受冷卻而產(chǎn)生急劇收縮，高壓差脹出現(xiàn)負值，使通流部分軸向動靜間隙消失而產(chǎn)生摩擦，造成設備損壞。計算題1.試題: 電容器的電容=C500F，接到電壓=u2002sin(100t+30)V的電源上，求電源的電流瞬時值表達式及無功功率。 答案: 解：由題意知=100(1/s

31、)，根據(jù)容抗的計算公式得 Xc=1/c =1/(10050010)=20（） I=U/Xc=20020=10（A） i =102sin(100t+120)（A） Qc=XcI=2010=22000（var）=2（kvar）2. 試題: 某噴嘴的蒸汽進口處壓力P0為1.0MPa，溫度為300，若噴嘴出口處壓力P1為0.6MPa，問該選用哪一種噴嘴？ 答案: 解：查水蒸氣表或sh圖可知，噴嘴前蒸汽為過熱蒸汽，其臨界壓力比=k 0.546。這組噴嘴的壓力比為 P1/P0=0.6/1.0=0.60.546 答：其壓力比大于臨界壓力比，應選漸縮噴嘴3. 汽輪機某壓力級噴嘴中理想焓降hn=40.7kJ/k

32、g，前一級可利用的余速能量h*2c=1.34kJ/kg，動葉片中產(chǎn)生的理想焓降hb=6.7kJ/kg，噴嘴損失為hn=2.5kJ/kg，動葉片損失hb=1.8kJ/kg，余速損失hc2=1.4kJ/kg。求該級的輪周效率u。 答案: 解：輪周效率 u= (h*c2+hn+hb-hnhbhc2)/ (h*c2+hn+hb)*100% =(1.34+40.7+6.7-2.5-1.8-1.4)/(1.34+40.7+6.7)100 =88.3 4. 某汽輪機每小時排汽量D=650t，排汽焓I1=5604.1868kJ/kg，凝結水焓I2=404.1868kJ/kg，凝汽器每小時用循環(huán)冷卻水量D2=4

33、2250t。水的比熱容C=4.1868kJ/kg，求循環(huán)冷卻水溫升為多少度？答案： t=(i1-i2)*D1)/(D2c) =4.1868(560-40)650/(422504.1868)=8（）5. 某發(fā)電廠年發(fā)電量為103.1559108kWh，燃用原煤5012163t。原煤的發(fā)熱量為51004.1868kJ/kg。求該發(fā)電廠的發(fā)電煤耗率是多少g/kWh？ 答案: 解：標準煤燃煤量=(501216351004.1868)/(70004.1868)=3651718.757（t） 發(fā)電煤耗量=(3651718.757106)/(103.1559108)=354g/(kWh) 答：該發(fā)電廠的發(fā)電

34、煤耗率是354g/(kWh)。6.某發(fā)電廠年發(fā)電量為103.1559108kWh，燃用原煤5012163t。原煤的發(fā)熱量為21352.68kJ/kg，全年生產(chǎn)用電6.4266108kWh。求該發(fā)電廠的供電煤耗是多少g/(kWh)? 答案: 解：標準燃煤量=(501216321352.68)/(70004.1868)=3651718.757(t) 供電燃耗=(3651718.757106)/(103.1559108-6.4266108)=377.5g/(kWh) 答：該發(fā)電廠的供電煤耗率是377.5g/(kWh)。7.某臺汽輪機帶額定負荷與系統(tǒng)并列運行，由于系統(tǒng)事故，該機甩負荷至零，如果調節(jié)系統(tǒng)

35、的速度變動率= 5，試問該機甩負荷后的穩(wěn)定轉速n2應是多少？ 答案: 解：根據(jù)轉速變動率公式 =(n1-n2)/n0100 式中 n1負荷為額定功率的穩(wěn)定轉速; n2負荷為零的穩(wěn)定轉速; ne額定轉速。 則 n2=(1+)ne=(1+0.05)3000 =3150（r/min） 答：穩(wěn)定轉速為3150r/min。8.一臺汽輪機初參數(shù)p0=10MPa，t0=500，凝汽器背壓p1=0.005MPa，給水回熱溫度t2=180，求該機的循環(huán)效率t=？ 答案: 解：查表得下列值 i0=3372kJ/kg i1=2026kJ/kg（理想排汽焓） i21804.1868=753.6kJ/kg 汽輪機的循環(huán)

36、效率為 t=(i0-i1)/(i0-i2)100=(3372-2026)/(3372-753.6)100=51.4 答：該機的循環(huán)效率為51.49. 汽輪機的主蒸汽溫度每低于額定溫度10，汽耗量要增加1.4。一臺p=25000kW的機組帶額定負荷運行，汽耗率d=4.3kg/(kWh)，主蒸汽溫度比額定溫度低15，計算該機組每小時多消耗多少蒸汽量。 答案: 解：主蒸汽溫度低15時，汽耗增加率為 =0.01415/10=0.021 機組在額定參數(shù)下的汽耗量為 D=Pd=250004.3=107500kg/h=107.5(t/h) 由于主蒸汽溫度比額定溫度低15致使汽耗量的增加量為 D=D107.5

37、0.021=2.26(t/h)答：由于主蒸汽溫度比額定溫度低15，使該機組每小時多消耗蒸汽量2.26t。10. 某沖動級噴嘴前壓力P0=1.5MPa，溫度為T0=300，噴嘴后壓力為1.13MPa，噴嘴前的滯止焓降為h0*=1.2kJ/kg，求該級的理想焓降ht*為多少？ 答案: 解：根據(jù)滯止焓的公式，先求出滯止焓i0*=i0+h0*= 在hs圖上，查得噴嘴前的初焓i0=3040kJ/kg，噴嘴出口理想焓i1t=2980kJ/kg i0*=i0*+h0*=3040+1.2=3041.2kJ/kg 理想焓降為ht*=i0*-i1t=3041.2-2980=61.2kJ/kg 答：該級的理想焓降為

38、61.2kJ/kg11. 已知某級的理想焓降ht=61.2kJ/kg，噴嘴的速度系數(shù)=0.95，求噴嘴出口理想速度C1t及出口的實際速度C1。 答案: 解：噴嘴出口理想速度為C1t=1.4141000ht= 1.4141000 61.2 =1.41461200=349.8(m/s) 噴嘴出口實際速度為 C1=C1t=0.95349.8=332.31(m/s) 答：噴嘴出口實際理想速度及實際速度分別為349.8m/s及332.3m/s。12.某級噴嘴出口絕對進汽角1 =13.5，實際速度C1=332.31m/s，動葉出口絕對排汽角2= 89，動葉出口絕對速度C2=65m/s，通過該級的蒸汽流量q

39、m=60kg/s，求圓周方向的作用力F。 答案: 解：圓周作用力為 F=qm(C1cos1+C2 cos2) =60(332.31cos13.5+65cos89) =60324.3 =19458(N) 答：該級圓周作用力為19458N。13. 某汽輪機調節(jié)系統(tǒng)靜態(tài)特性曲線在同一負荷點增負荷時的轉速為2980r/min，減負荷時的轉速為2990r/min，額定轉速為3000r/min，求該調節(jié)系統(tǒng)的遲緩率。 答案: 解：調節(jié)系統(tǒng)的遲緩率 = n/ne=100=(2990-2980)/3000100=0.33 答：該調節(jié)系統(tǒng)的遲緩率為0.33。14. 某臺汽輪機額定蒸汽參數(shù)為：主蒸汽壓力為13.1

40、MPa、主汽溫度為535。做主汽門、調門嚴密性時的主汽參數(shù)為主汽壓力為7.5MPa，主汽溫度為456。問該臺汽輪機轉速n下降到多少以下時，主汽門、調門嚴密性才算合格？ 答案: 解 n=主蒸汽壓力/額定壓力1000r/min=7.5/13.11000=572.52r/min答：該臺汽輪機轉速下降到572.52r/min以下時，主汽門、調門嚴密性才算合格。15. 某臺汽輪機從零負荷至額定負荷，同步器行程為h=9mm，該機組調節(jié)系統(tǒng)的速度變動率=5，在同一負荷下，其他參數(shù)均不改變的情況下，同步器位置差h=1mm，試問該調節(jié)系統(tǒng)遲緩率約為多少？ 答案: 解：調節(jié)系統(tǒng)遲緩率為=h/ h100=0.051

41、9100=0.56 答：調節(jié)系統(tǒng)遲緩率為0.56。16. 如果在一個全周進汽的隔板上裝有Z1=80個噴嘴，汽輪機的轉速Ne=3000r/min，問葉片所承受的高頻激振力頻率f為多少？ 答案: 解：f= Z1ns n s = ne/60=300060=50r/s f =Z1ns=8050=4000（Hz） 答：高頻激振力頻率為4000Hz17.某臺汽輪機調節(jié)系統(tǒng)為旋轉阻尼調節(jié)系統(tǒng)，在空負荷下，一次油壓p1=0.217MPa，從空負荷至額定負荷一次油壓變化值p=0.022MPa，試問該調節(jié)系統(tǒng)的速度變動率為多少？ 答案: 解： p/p1=2n/n=2則=p/(2p1)=100=0.022/(20.

42、217)100 =5.07 答：該汽輪機調節(jié)系統(tǒng)速度變動率為5.0717. 某臺汽輪機調節(jié)系統(tǒng)為旋轉阻尼調節(jié)系統(tǒng)，在空負荷下，一次油壓P1 =0.217MPa，從空負荷至額定負荷一次油壓變化值p =0.022MPa，試問該調節(jié)系統(tǒng)的速度變動率為多少？ 答案: 解： p/p1=2 n/n=2則 =p/(2p1)100=0.022/(20.217)100=5.07 答：該汽輪機調節(jié)系統(tǒng)速度變動率為5.07。18.某廠一臺P=12000kW機組帶額定負荷運行，由一臺循環(huán)水泵增加至兩臺循環(huán)水泵運行，凝汽器真空率由H1=90上升到H2=95。增加一臺循環(huán)水泵運行，多消耗電功率P =150kW。計算這種運

43、行方式的實際效益（在各方面運行條件不便的情況下，凝汽器真空率每變化1，機組效益變化1）。 答案: 解：凝汽器真空上升率為 H=H2-H1=0.95-0.90=0.05 機組提高的效益為 P=PH =120000.05=600（kW） 增加一臺循環(huán)水泵運行后的效益為 P-P=600-150=450（kW） 答：增加運行一臺循環(huán)水泵每小時可增加450kW的效益。19. 已知進入凝汽器的蒸汽量Dco=198.8t/h，凝汽器設計壓力Pco=0.054MPa。凝汽器排汽焓Ico=2290kJ/kg，凝結水焓ico=139.3kJ/kg，冷卻水的進水溫度Tw1=20，冷卻水比熱容Cp=4.1868kJ/

44、(kg)，冷卻水量12390t/h，求冷卻倍率、冷卻水溫升、傳熱端差。 答案: 解：查表得Pco壓力下蒸汽的飽和溫度Tcos=34.25 冷卻倍率 m=Dw/Dco=13900198.8=62.3 冷卻水溫升) t=(Ico-Ico)/(Cpm)=(2290-139.3)/(4.186862.3)=8.25 冷卻水出口溫度 Tw2=Tw1+t=20+8.25=28.25 則傳熱端差t=tcos-tw2=34.25-28.25=6.0 答：冷卻倍率為62.3，冷卻水溫升8.25，傳熱端差6.0。20.某汽輪機汽缸材料為ZG20CrMoV，工作溫度為535，材料的高溫屈服極限t0.2=225MPa

45、，泊桑比=0.3，取安全系數(shù)n=2，彈性模數(shù)E=0.176106MPa，線脹系數(shù)=12.21061/，求停機或甩負荷時，汽缸內外壁的最大允許溫差。 答案: 解：該材料的許用應力 =t0.2/n=2252=112.5MPa 汽缸內外壁的最大允許溫差 t=(1-)/(E)=112.5(1-0.3)(0.17610612.210-6）=36.7/ 停機或甩負荷時，汽缸受到冷卻，應按內壁計算，取=2/3 則=t36.7(2/3)=55（） 答：停機或甩負荷時，汽缸內外壁的最大允許溫差為55。論述題：1. 電力工業(yè)技術管理的任務是什么？ 答：電力工業(yè)技術管理的任務是： （1）保證全面完成和超額完成國家的

46、生產(chǎn)和基建計劃; （2）保證電力系統(tǒng)安全經(jīng)濟運行和人身安全; （3）保證所供電（熱）能符合質量標準，頻率、電壓（汽、水的溫度、壓力）的偏移在規(guī)定范圍以內; （4）合理使用燃料和水資源，不斷節(jié)約能源，降低成本和提高勞動生產(chǎn)率; （5）水力發(fā)電廠應統(tǒng)籌兼顧防洪、灌溉、航運、漁業(yè)、供水等的綜合利用; （6）滿足國家對環(huán)境保護的要求。 2. 中間再熱機組有何優(yōu)缺點？ 答：（一）中間再熱機組的優(yōu)點 （1）提高了機組效率，如果單純依靠提高汽輪機進汽壓力和溫度來提高機組效率是不現(xiàn)實的，因為目前金屬溫度允許極限已經(jīng)提高到560。若該溫度進一步提高，則材料的價格卻昂貴得多。不僅溫度的升高是有限的，而且壓力的升高

47、也受到材料的限制。 大容量機組均采用中間再熱方式，高壓缸排汽在進中壓缸之前須回鍋爐中再熱。再熱蒸汽溫度與主蒸汽溫度相等，均為540。一次中間再熱至少能提高機組效率5以上。 （2）提高了乏汽的干度，低壓缸中末級的蒸汽濕度相應減少至允許數(shù)值內。否則，若蒸汽中出現(xiàn)微小水滴，會造成末幾級葉片的損壞，威脅安全運行。 （3）采用中間再熱后，可降低汽耗率，同樣發(fā)電出力下的蒸汽流量相應減少。因此末幾級葉片的高度在結構設計時可相應減少，節(jié)約葉片金屬材料。 （二）中間再熱機組的缺點 （1）投資費用增大，因為管道閥門及換熱面積增多。 （2）運行管理較復雜。在正常運行加、減負荷時，應注意到中壓缸進汽量的變化是存在明顯

48、滯后特性的。在甩負荷時，即使主汽門或調門關閉，但是還有可能因中調門沒有關嚴而嚴重超速，這時因再熱系統(tǒng)中的余汽引起的。 （3）機組的調速保安系統(tǒng)復雜化。 （4）加裝旁路系統(tǒng)，便于機組啟停時再熱器中通有一定蒸汽流量以免干燒，并且利于機組事故處理。 3. 汽輪機啟動時為何排汽缸溫度升高？ 答：汽輪機在啟動過程中，調門開啟、全周進汽，操作啟動閥逐步增加主汽門預啟閥的開度，經(jīng)過沖轉、升速、歷時約1.5h的中速暖機（轉速1200r/min）升速至2800r/min、閥切換等階段后，逐步操作同步器來增加調門開度，進行全速并網(wǎng)、升負荷。 在汽輪機啟動時，蒸汽經(jīng)節(jié)流后通過噴嘴去推動調速級葉輪，節(jié)流后蒸汽熵值增加

49、，焓降減小，以致作功后排汽溫度較高。在并網(wǎng)發(fā)電前的整個啟動過程中，所耗汽量很少，這時做功主要依靠調節(jié)級，乏汽在流向排汽缸的通路中，流量小、流速低、通流截面大，產(chǎn)生了顯著的鼓風作用。因鼓風損失較大而使排汽溫度升高。在轉子轉動時，葉片（尤其末幾級葉片比較長）與蒸汽產(chǎn)生摩擦，也是使排汽溫度升高的因素之一。汽輪機啟動時真空較低，相應的飽和溫度也將升高，即意味著排汽溫度升高。排汽缸溫度升高，會使低壓缸軸封熱變形增大，易使汽輪機洼窩中心發(fā)生偏移，導致振動增大，動、靜之間摩擦增大，嚴重時低壓缸軸封損壞。 當并網(wǎng)發(fā)電升負荷后，主蒸汽流量隨著負荷的增加而增加，汽輪機逐步進入正常工況，摩擦和鼓風損耗所占的功率份額

50、越來越小。在汽輪機排汽缸真空逐步升高的同時，排汽溫度即逐步降低。 汽輪機啟動時間過長，也可能使排汽缸溫度過高。我們應當按照規(guī)程要求，根據(jù)程序卡來完成啟動過程，那么排汽缸的溫度升高將在限額內。 當排汽缸的溫度達到80以上，排汽缸噴水會自動打開進行降溫，不允許排汽缸的溫度超過120。4. 在主蒸汽溫度不變時，主蒸汽壓力的變化對汽輪機運行有何影響？ 答：（一）主蒸汽溫度不變，主蒸汽壓力升高對汽輪機的影響： （1）整機的焓降增大，運行的經(jīng)濟性提高。但當主汽壓力超過限額時，會威脅機組的安全; （2）調節(jié)級葉片過負荷; （3）機組末幾級的蒸汽濕度增大; （4）引起主蒸汽管道、主汽門及調速汽門、汽缸、法蘭等

51、變壓部件的內應力增加，壽命減少，以致?lián)p壞。 （二）主蒸汽溫度不變，主蒸汽壓力下降對汽輪機影響： （1）汽輪機可用焓降減少，耗汽量增加，經(jīng)濟性降低，出力不足; （2）對于用抽汽供給的給水泵的小汽輪機和除氧器，因主汽壓力過低也就引起抽汽壓力相應降低，使小汽輪機和除氧器無法正常運行。5.畫出離心式水泵特性曲線，對該曲線有何要求？ 答：離心泵的特性曲線就是在泵轉速不變的情況下其流量與揚程關系曲線（Q-H）、功率與流量關系曲線（Q-P）、效率與流量關系曲線（Q-）。 其中最主要的是流量與揚程曲線（即Q-H曲線），該曲線的形狀直接影響著泵運行的穩(wěn)定性，一般要求Q-H曲線為連續(xù)下降性質，才能保證泵運行的穩(wěn)定

52、性。 如果Q-H曲線出現(xiàn)駝峰形狀，則泵的工作點若在曲線上升段時，將出現(xiàn)不穩(wěn)定運行，一般在制造、設計離心泵時就考慮到避免出現(xiàn)駝峰狀性能曲線，運行實踐中則要避免泵的工作點在性能曲線的上升段。 圖中A點為工作點，相應的揚程為AH，功率為AP，效率為A。6.汽輪機有哪些主要的級內損失，損失的原因是什么？ 答案: 答：汽輪機級內主要有噴嘴損失、動葉損失、余速損失、葉高損失、扇形損失、部分進汽損失、摩擦鼓風損失、漏汽損失、濕汽損失。 （1）噴嘴損失和動葉損失是由于蒸汽流過噴嘴和動葉時汽流之間的相互摩擦及汽流與葉片表面之間的摩擦所形成的。 （2）余速損失是指蒸汽在離開動葉時仍具有一定的速度，這部分速度能量在

53、本級未被利用，所以是本級的損失。但是當汽流流入下一級的時候，汽流動能可以部分地被下一級所利用。 （3）葉高損失是指汽流在噴嘴和動葉柵的根部和頂部形成渦流所造成的損失。 （4）扇形損失是指由于葉片沿輪緣成環(huán)形布置，使流道截面成扇形，因而，沿葉高方向各處的節(jié)距、圓周速度、進汽角是變化的，這樣會引起汽流撞擊葉片產(chǎn)生能量損失，汽流還將產(chǎn)生半徑方向的流動，消耗汽流能量。 （5）部分進汽損失是由于動葉經(jīng)過不安裝噴嘴的弧段時發(fā)生“鼓風”損失，以及動葉由非工作弧段進入噴嘴的工作弧段時發(fā)生斥汽損失。 （6）摩擦鼓風損失是指高速轉動的葉輪與其周圍的蒸汽相互摩擦并帶動這些蒸汽旋轉，要消耗一部分葉輪的有用功。隔板與噴

54、嘴間的汽流在離心力作用下形成渦流也要消耗葉輪的有用功。 （7）漏汽損失是指在汽輪機內由于存在壓差，一部分蒸汽會不經(jīng)過噴嘴和動葉的流道，而經(jīng)過各種動靜間隙漏走，不參與主流做功，從而形成損失。 （8）濕汽損失是指在汽輪機的低壓區(qū)蒸汽處于濕蒸汽狀態(tài)，濕汽中的水不僅不能膨脹加速做功，還要消耗汽流動能，還要對葉片的運動產(chǎn)生制動作用消耗有用功，并且沖蝕葉片。7. 什么是脹差？脹差變化與哪些因素有關？ 答：（一）汽輪機轉子與汽缸的相對膨脹，稱為脹差。習慣上規(guī)定轉子膨脹大于汽缸膨脹時的脹差值為正脹差，汽缸膨脹大于轉子膨脹時的脹差值為負脹差。根據(jù)汽缸分類又可分為高差、中差、低差、低差。脹差數(shù)值是很重要的運行參數(shù)

55、，若脹差超限，則熱工保護動作使主機脫扣。 （二）使脹差向正值增大的主要因素簡述如下： （1）啟動時暖機時間太短，升速太快或升負荷太快。 （2）汽缸夾層、法蘭加熱裝置的加熱汽溫太低或流量較低，引起汽加熱的作用較弱。 （3）滑銷系統(tǒng)或軸承臺板的滑動性能差，易卡澀。（4）軸封汽溫度過高或軸封供汽量過大，引起軸頸過份伸長。 （5）機組啟動時，進汽壓力、溫度、流量等參數(shù)過高。 （6）推力軸承磨損，軸向位移增大。 （7）汽缸保溫層的保溫效果不佳或保溫層脫落。在嚴寒季節(jié)里，汽機房室溫太低或有穿堂冷風。 （8）雙層缸的夾層中流入冷汽（或冷水）。 （9）脹差指示器零點不準或觸點磨損，引起數(shù)字偏差。 （10）多轉

56、子機組，相鄰轉子脹差變化帶來的互相影響。 （11）真空變化的影響。 （12）轉速變化的影響。 （13）各級抽汽量變化的影響，若一級抽汽停用，則影響高差很明顯。 （14）軸承油溫太高。 （15）機組停機惰走過程中由于“泊桑效應”的影響。 （三）使脹差向負值增大的主要因素簡述如下： （1）負荷迅速下降或突然甩負荷。 （2）主汽溫驟減或啟動時的進汽溫度低于金屬溫度。 （3）水沖擊。 （4）汽缸夾層、法蘭加熱裝置加熱過度。 （5）軸封汽溫度太低。 （6）軸向位移變化。 （7）軸承油溫太低。 （8）啟動時轉速突升，由于轉子在離心力的作用下軸向尺寸縮小，尤其低差變化明顯。 （9）汽缸夾層中流入高溫蒸汽，可能來自汽加熱裝置，也可能來自進汽套管的