懸挑活動卸料平臺方案講解

1、一、工程概況 2工程概述2二、編制依據(jù)2編制依據(jù)2三、卸料平臺的選型與安裝 3（一）.卸料平臺的選型3（二）.JY-2散裝式卸料平臺的結(jié)構(gòu) 3（三）.JY-2散裝式卸料平臺的組裝 3四、設(shè)計驗算7（一）.設(shè)計驗算公式 7（二）.設(shè)計驗算書11（三）對建筑物的作用力 17五、卸料平臺的移位拆卸 20六、安全保證措施20、工程概況工程概述長信御景峰花園114棟工程位于佛山市南海區(qū)里水鎮(zhèn)鹽南公路沙涌段西側(cè)地段。工 程基礎(chǔ)形式采用旋挖樁基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)類型為框剪結(jié)構(gòu)。地下為整體一層地下室，附樓層高 4m/4.6m(塔樓內(nèi))；地上為1棟14棟28層住宅樓，其中9、10棟27層，首層塔樓層高 為4.7m，標準層

2、層高為2.95m,建筑高度為84.35m,總建筑面積18.82萬卅,其中地下室 面積為36653 m20混凝土分項工程是本工程非常重要的一個分項工程，是工程質(zhì)量優(yōu)劣的一個重要環(huán) 節(jié)，所以一定要嚴格按照國家質(zhì)量標準、公司質(zhì)量控制標準進行精心施工。我們的工程質(zhì) 量目標是確保本工程達到國家規(guī)范及地方現(xiàn)行規(guī)定要求，爭創(chuàng)“廣東省優(yōu)良樣板工程”。為確保工程順利施工，達到預(yù)期目標，特編制本方案。、編制依據(jù)編制依據(jù)1. 依據(jù) (JGJ80-91).2. 依據(jù) (JGJ59-2011).3. 依據(jù) (GB50010-2010).4. 依據(jù) (GB50017-2003).5. 依據(jù) (GB/T3811-2004)

3、.6. 依據(jù) (JGJ130-2011).7. 依據(jù) (JGJ145-2013).8. 依據(jù) (JGJ33-2012).三、卸料平臺的選型與安裝（一）.卸料平臺的選型本工程采用保達建筑機械設(shè)備有限公司生產(chǎn)的JY-2散裝式建筑懸挑卸料平臺，鑒定證書號：粵建鑒字（2013）21號。JY-2散裝式建筑懸挑卸料平臺的特點：（1） 、無需排柵讓位，排柵寬度在1-1.5米范圍內(nèi)均能適用，且無需斜拉；（2）、無需預(yù)埋件，選定位置可直接安裝使用；（3）、能反復(fù)使用，長期效益明顯。（二）.JY-2散裝式卸料平臺的結(jié)構(gòu)（三）.JY-2散裝式卸料平臺的組裝1、安裝人員的要求：a參與安裝的人員必須進行專業(yè)培訓(xùn)，熟悉本

4、機主要性能、結(jié)構(gòu)，具備熟練的操作技能。b、安裝人員應(yīng)具備必要的安全保護設(shè)備，如安全帽安全帶等。2、安裝準備a.安裝之前首先應(yīng)熟悉本機使用說明書中的有關(guān)內(nèi)容，選擇適當?shù)陌惭b位置，保證卸料平臺能最大限度地發(fā)揮其轉(zhuǎn)運能力，又能滿足現(xiàn)場施工要求。b.邊的主梁，與前臺板合上用兩個 M20 X 70螺銓穿入中間孔中，套上 螺母及彈簧墊圈。ac.合上另一后臺板，如b法操作。d. 合上另一邊的主梁再套上四個 M20X 70 螺栓、螺母和彈簧墊圈等。e.插上一遍的側(cè)護欄，用兩個 M10X 80螺銓并擰 緊螺母和彈簧墊圈。f .插上另一邊側(cè)護欄，如d法操作。g 合上前護欄，穿入四個M10X 120螺銓, 擰緊螺母

5、和彈簧墊圈，并寧緊所有的螺栓螺母。4、起吊用四條鋼絲繩組成一體的索具，兩條長鋼絲繩在前，兩條短鋼絲繩在后，將馬蹄形扣 環(huán)扣住平臺四個吊環(huán)孔，用塔吊起吊至所需樓層。5、安裝就位a.尾端朝里，落在樓層地面b.點動塔吊，使平臺車基本水平 向內(nèi)拉動平臺架，使橫支撐逐漸 移向樓面外止口，直至靠緊為止， 此時主梁懸挑室外長度為3500mmc. 裝上四支鋼支頂螺套管（含伸縮管） 鎖緊M1（X 20X16件（包括彈簧墊 圈和平墊圈）d. 校正水平，裝上四支支撐聯(lián)接桿并 扣上聯(lián)接橫桿，鎖緊碗扣，必要時可將 尾端調(diào)整座進行水平調(diào)整。e. 旋動螺母，使四支撐桿完全受力。 手把力為15KG,約能產(chǎn)生半噸左右 的頂力，

6、切勿敲擊。f .放開塔吊Jilt 肯ij止右的皿力，曲勿詵擊一在路軌架尾端部有拉爆螺孔板， 用沖擊鉆配作4- M14拉爆螺絲 并擰緊螺母。四、設(shè)計驗算（一）.設(shè)計驗算公式1. JY-2散裝式卸料平臺的主梁屬懸臂梁，上面所配裝的前、后臺板，護欄等部件，均需測算其重量并找準重心后，分別以各部件的重心與主梁懸挑支點的實際距離，以及額定 荷載值等，均以集中荷載的方法，按下式分別計算其對主梁的彎矩最大值：靜荷載應(yīng)乘以分項系數(shù)1.2計算；動荷載應(yīng)乘以分項系數(shù)1.4計算；At血廠彥矩雖大怕収遹F -鑒中荷載設(shè)戕側(cè)）L -果的計覽上度計算中采用2. JY-2卸料平臺的前后臺板的橫梁和橫梁聯(lián)管均屬簡架梁結(jié)構(gòu)，將

7、其額定荷載的重心設(shè)定 在跨中,均以集中荷載的方法，按下式分別計算橫梁和橫梁聯(lián)管的彎矩最大值：FL亠Hbh=（it 2）3根據(jù)GB50017-2003V鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 ,梁的整體穩(wěn)定性條件為（式3）式中中一受窘正應(yīng)力（We,截茴抵抗範（Ch巧垢一粱的許用彎曲應(yīng)力他235鋼取215H/）盹一樂的整體穩(wěn)定系數(shù)槻垢GS5001 了-2002講詰恂設(shè)計揑范”渠酋蹙悻穩(wěn)走系離 環(huán)荷暫舄性h字物長度心嶠ym叫瞬1 6?fc了楽51卜r2. 001. 300.990. so6 80. 58d 530.4S3.OL1. 951.341. 010. S20.0.盟0.57上均布商戟下k 7O1. 12羈0, &8

8、0, 570.500, 450.412. 501. 551.0S0. S30. 680. 560. 520.47騁審有測向支 承則下論上P2. 301. 391. 010.790.570 , 52Q. 470. 42當已E時，應(yīng)以汎趙.1-0一446/矗乜上餉應(yīng)（式4）粱的整悻穩(wěn)定系數(shù)仇:長度m01234567892L 2961. 2S41_ 232L1991.1671_ 1351.1031. 0711.038i. aae30.9740. 9540.特30.9130. S920.S720.呵0. 3310. S100.7W40. 769a. 7520. 7550.7196 7Q20.6850.

9、函a.時i6 635CL61S5o.eoi0. 5990. 5950. 5W0. 539O.SGa.彌0. 5790. 5760.573&0-570Q. 5630. 5600. 5550. 5500. 5430. 540a. S356 5300. 5；570.520a. sis0.51Ca. 505o. saa0.a.曲aa. 4flsC.4S00.狎580,4706 4630. 4GC0.155a. 4500. 4450.4400. 4356 4300,425按宜4）計算 以集中荷載并瞪中有測向支旗5,1 -1 凡滿足H/BW 6,B/t 95的箱形截面簡支梁可不計算整體穩(wěn)定性 取1.）（設(shè)

10、計計算6. 材料截靣抵抗矩的計算公式6H式5)式中B 外寬伽） H外高（mm） b一內(nèi)寬（mm）h -內(nèi)咼(mm)7.中心壓桿穩(wěn)定性的計算公式(式6)式中N立管的軸向力設(shè)計值（N）曠渤心受壓枸件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細比k （由表3取值） 九一長細比，入二學(xué)150Lait算長度（O）實際長度乘以L帀諏用i-截面回轉(zhuǎn)半徑頑）A -立管的截面面積）f-鋼材的抗壓強度許用憤CQ235鋼取1601 An）Q235鋼的軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)a入012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.96

11、60.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.799700.7750.

12、7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6260.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.40

13、60.4011300.3960.3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.3080.3050.3010.2980.2940.2910.2870.2640.2810.277摘自 JGJ130-2011表A.0.68. 空心圓管回轉(zhuǎn)半徑的計算公式：式中i-空心圓管的回轉(zhuǎn)半徑D-圓管外徑（mn）d- 圓管內(nèi)徑（mn）9. 鋼支頂螺旋付承載力的計算公式：J（式名）式中N-螺旋付的軸向力設(shè)計值（N）D2-螺旋付的中徑（mmn-螺旋付的旋合圈數(shù)h-

14、螺旋付的牙高（mmF-螺紋齒面的許用接觸應(yīng)力（取20N/mrr）_焊接強度（角焊縫受剪切）的計算公式:式中N -焊縫的剪切應(yīng)力設(shè)計值a -角焊縫的計算厚度（mm） a=0.7h-焊縫的剪切應(yīng)力許用值（取118N/mm ）h -角焊縫的焊坡高度（mm）L -焊縫長度（mm）11. 拉爆螺栓受橫向剪切的計算公式：（式 1。）式中2-橫向剪切應(yīng)力設(shè)計值A(chǔ) -螺栓的有效截面面積（mm ）-材料的剪切應(yīng)力許用值（取118N/mm ）12. 實心圓棒的截面抵抗矩（Cm ）Wx=0.0982D3式中Wx-截面抵抗矩（Cm ）D - 圓截面外徑（mm）13. 主梁撓度的計算公式：（式式中F-主梁承受集中荷載設(shè)

15、計綜合值（N） （1.25額定荷載+部件自重）L-主梁長度（m）,計算中釆用1X10 mmE-主梁材料的彈性模量（取2.15X105）（N/mm2）I-主梁的慣性矩（mm ）-F 1容許撓度（mm）（取懸挑長度/350）（二）.設(shè)計驗算書1.主梁受力設(shè)計計算824 一El一1 f3iJFijIE4（圖3）主梁材料汽200X100HS （跨中加固 見圖引主梁長板0呱懸挑4000叭A主梁受力情況：a）前護欄重 73KgX1.2=87.6Kg876K=8 76X4000=3 504000N m（式 1）b）側(cè)護欄重 126KgX1.2=151.2Kg1512N=1512X2750 =4158000n

16、僦 i）11 _ _可丸-c）前臺板重 139KgX1.2=166.8Kg1668NIMjnax=FL=lS68X337& =562950011（式 i）IAA一期 75-d）后臺板重 129Kg1.2=154.8154SNMmax=FL = 1548X2125 =3389500N-Jnm （式 i） i-即氏e）額定荷載800KgX1.4=1120Kg,考慮最極端情況裝載 ,物料重心離最前端 500處即懸挑3500m處,橫跨重心在臺面寬三分之一處.則實際荷載為1120KgX2/3=747Kg747OH1電 Mm=FL=7470X3500 =2S145000N .mn （式 i） 3 引 0

17、f）單根主梁重偏載時的Mma為（a+b+c+d）/2+e=（3504000+4158000+5629500+3289500）/2+26145000=34435500N mmg）另根主梁輕偏載時的Mma為（a+b+c+d）/2+e/2=（3504000+4158000+5629500+3289500）/2+26145000/2=21363000N mmB主梁截面抵抗矩（見圖3）代入式中 壘L聖空士型二蚯砂鈿蟲皿牯（式印朋2聽JY-2C重偏載主梁的強度計算：Mjnaz344 36500耳.-1X416593 = 851 加加 V 215KWh注：矗=1的結(jié)論因為其跨中是箱形梁結(jié)構(gòu)2臺板橫梁的受力設(shè)

18、計計算：（圖4）臺板橫梁的材料為120X60X3管,總長2300mm集中荷載1120Kg在跨中.A臺板橫梁的截面抵抗矩代入式中咲畔嚴心厲衛(wèi)咖“曲6H&X12D（式5）B小車橫梁的彎矩最大值C臺板橫梁的強度計算FL（式2）11200X230046440 00ON. mn代入式中（T =4400001X32884代入式中|( _ BIb?_50KlO(f-44X943= 22424a = 22.4a（式5）= 196N/jnm3215N/m3(滿足要求)3. 橫梁聯(lián)管的受力設(shè)計計算：橫梁聯(lián)管的材料為100X50X扁管，總長1165mm集中荷載1120Kg在跨中.A橫梁聯(lián)管的截面抵抗矩：B橫梁聯(lián)管的

19、彎矩最大值1.1200NFL Mnax= -ii2aoxiiS _ 336aOOONimn.(式 2)4C橫梁聯(lián)管的強度計算代AX中霊現(xiàn)-貯駕號=145.V 215N/iiun3 （式 3）（滿足要求）4. 護欄立管的受力設(shè)計計算護欄立管的材料為50X3方管,懸挑長度1200mm,集中荷載100Kg在上端.A護欄立管的截面抵抗矩代入式中6H如狂郴44；嗣需想異6K5O（式5）B護欄立管的彎矩最大值1000N” Mmax-FL=1000X1200 =1200000W/nm（式 1）C護欄立管的強度計算代入式中a-Hmax12000001X8340二 144N/imh3 215N/iwr3（満足要

20、求）（式3）5. 護欄上橫管的受力設(shè)計計算：護欄上橫管的材料為50X3方管，總長2500mm集中荷載100Kg在跨中. A護欄上橫管的彎矩最大值：1000N FL 100UX2500=62500Wnnni 鈦 2）B護欄上橫管的強度計算：”、亠亠 Mm ax * 625000代入式中/ =旺疼 五我二 75K/jiurLJC 21&N/nuh3 （式 * （爾足要求）長信御景峰豪園114棟6. 焊接強度的計算：卸料平臺在承受動載荷1120Kg寸,焊縫受剪切為橫梁聯(lián)管（100X50扁管）焊縫總長200mm, 焊縫高為5mm有效厚度為=5X0.7=3.5mm式9-1）代入式中蠱仝P -冊蹤=滿足寒

21、求）軾9）7. 拉爆螺栓M14橫向剪切力的計算：6級大風(fēng)時卸料平臺承受橫向風(fēng)載約為150Kg,重物落地時，塔吊鋼絲繩與鉛垂線的夾角為10時,800KG重物形成的橫向力亦為150Kg.M14拉爆螺栓的有效直徑取12.并按單支受力 計算：代入+莖 =1500/113=11 Wmm2 118U/W （滿足宴求） 10）8. 鋼支頂按離尾端1.06m處位置,離樓面外止口 2440mm并在重偏載的主梁上計算撐頂力a）前護欄重73KgXl. 2=87. 6Kg876NPiiF x=876/2X4000/2440=718N4000 一 丄44CLb）側(cè)護欄重 126KgX1.2=151.2Kg1512NF2

22、75C啟斗斗口F 2=1512/2X2750/2440=852Nc）前臺板重 139KgX1.2=166.8Kg1668NF乾75上況40F3=1668/2X3S75/2440=1154Wd）后臺板重 129KgX1.2=154.8F4=l548/2X2125/244O=674N1548NF凱占壬3斗如.e）額定荷載800KgX1.4= 1120Kg,在重偏載時（1120X2/3=747）的撐頂力:7470N口卞 F5=74 70X3500/2440=10715N.3500 訃工440.f）重偏載梁的總撐頂力：F= F 1+F2+F3+F4+F5F=718+852+1154+674+10715

23、=14113N g）輕偏載梁的撐頂力：14113-10715/2=8756N9. 鋼支頂調(diào)整螺旋付強度的計算:（使用長度應(yīng)不大于200）鋼支頂調(diào)整螺桿外徑應(yīng) 48,螺距5以上,螺母旋合不少于5圈,螺母厚度應(yīng)30mm. 單根鋼支頂?shù)淖畲髶雾斄?4113N代入式中試旳空=8N/mn2 20N/nun3. 14X45X5X2 5満足要求）10. 鋼支頂撐頂管強度的計算：長細比入W 150為宜.鋼支頂撐頂管為 60X3焊管,迴轉(zhuǎn)半徑i=20.18,長細比入w 150,撐頂管實際長21BX1北度為：=2632mm,適用于3.0m高度的樓層）橫截面積A=537m2S定系數(shù)a查表3得0.308代入式中w（

24、式9）11. 起吊耳環(huán)的強度驗算： 四耳環(huán)起吊，現(xiàn)作為雙耳環(huán)受力計算.A）焊接強度的驗算:（雙面焊縫,高5mm）a）總吊重1300Kg;b）雙面焊縫,高5mm;代入式中9 V 118N/of（衙足要求）N G 1, 2X13000/2 口 _ 3. 5X130X2 _B）拉環(huán)剪切強度的驗算12. 主梁撓度的計算：A）額定荷載的重心設(shè)定在離建筑物樓面止口 2750m處.B）將各部承受集中荷載的重心均移至懸挑端4000處進行力學(xué)換算.額定荷載800Kg應(yīng)乘以1.25進行計算：b）側(cè)護欄卩尸c）前臺板Fj=d）后臺板F4e）負70X40004000=70Kg=700N126X27504000139X

25、33754000129X21254000=86. 6Kg=866N=117. 3Kg=1173N-68.5Kg685N4000=687. 5Kg=6875N合計:10299N撓度計算公式：磐Mfia 12）式中 fi=4000/350=ll,43im）I=494S. 42cm4代入GC5-10）器二10299X40003X206000X49484200X2659136000000000&116247120000010. 77iuK 11. 43mjn （滿足要求）（三）.對建筑物的作用力1. B處重偏載主梁的撐頂力為14113N,大于A處,故A不作驗算;2. B處輕偏載主梁的撐頂力為8756N

26、,大于A處,故A不作驗算；3 C處重偏載主梁壓點的最大承載力：a）前護欄一半重 73KgX1.2/2=43.8Kgb）側(cè)護欄一半重 126KgX1.2/2=75.6Kgc）前臺板一半重 139KgX1.2/2=83.4Kgd）后臺板一半重 129KgX1.2/2=77.4Kge）額定荷載重偏載力為747Kg （參閱2.9-e）f）單根主梁重264Kg合計:1291.2Kg=12912N4. C處重偏載主梁壓點的最大受力14113N+12912N=27025N5. C處輕偏載主梁壓點的最大受力:12912N+8756N=21668NI|rV27025N21668N混凝土結(jié)構(gòu)梁選擇安裝位置時，須按

27、混凝土結(jié)構(gòu)梁的標號配筋.截面尺寸及齡期等復(fù)合驗算后決定 如果混凝土結(jié)構(gòu)梁強度偏弱，可釆用負一層設(shè)置輔助撐桿等加固措施6.混凝土樓板抗沖切承載力驗算：樓板厚100mm頂板尺寸120X1201111!u 1 1 i i 1 1 1 1r1X111f*/ilooh/2一 t0 一GB50010-2010第 6.5.1 條規(guī)定Ft (0. 7ph ft +0. 25 Ope.ni) unh0 (6. 5. 1-1)式中Ft-M部荷載設(shè)計値或集中反力說計值(按撐頂力127西輙值)阡受沖切承載力截面高度議響慕姒當haoorf 他取1. oft 泯凝土抗拉強度,C加艮凝土馭.1附亦- 士算截面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)圧應(yīng)力按長度的加權(quán) 平均億其值宜控制在1Wi V 3. 5附血范圍內(nèi)取中間值2 25IVW滬-扃部荷載作用面積形狀的影響系如計算時取以%-Tt算截面的周長取局都荷載作用面積周邊/2處扳垂直面的最不不利周長.計算時取(12CH