上海深水港東海大橋工程施工組織設計 8wr

1、已由中港項目部統(tǒng)一編制， 上報中港總公司審批，呈報業(yè)主、監(jiān)(1) 洋山深水港 (一期工程 )東海大橋工程 (VI 標)施工承包合同 東海大橋工程樁基及承臺施工圖設計(3) ?港口工程樁基規(guī)范 ?(JTJ254-98) (4) ?港口工程質量檢驗評定標準 ?(JTJ221-98) ？公路全球定位系統(tǒng)(GPS)測量規(guī)范？(JTJ/T066-98) (6) ?水運工程混凝土施工規(guī)范 ?(JTJ268) (7) ？水運工程混凝土質量控制標準 ？(JTJ269-96)(8) ？海港工程混凝土結構防腐蝕技術規(guī)范？(JTJ275-2000) (9) ？港口工程預應力混凝土大直徑管樁設計及施工規(guī)程？(JTJ2

2、61-97)(10) ？先張法預應力混凝土管樁 ？(DBJT221-98) (11) ？預應力混凝土大管樁制作及沉樁質量檢驗評定標準？(JTJ242-89)(12) ？公路工程檢驗評定標準 ？ JTJ071-98 (13) ？工程橋涵施工技術規(guī)范 ？ JTJ045-20002、 編制說明上海深水港 (一期工程 )東海大橋 VI 標工程的施工組織設計理。本施工組織設計是在上述施工組織設計基礎上編制完成的。因圖紙尚未出齊，承臺砼數(shù)量、工程材料數(shù)量等為暫列或估算。基樁和承臺數(shù)量中不包括通航孔的邊墩。3、工程概況海深水港東海大橋工程施工組織設計-8wr3.1地理位置東海大橋起始于上海市南匯區(qū)的蘆潮港，

3、 至浙江省嵊泗縣崎 嶇列島的小洋山島止，其中跨海段為從蘆潮港新大堤至大烏龜 山，長約 25km 。3.2工程范圍第 VI 標段工程為跨海段里程從 K 3+002至 K 27+389非通航孔沉樁及承臺工程。第 VI 標段承臺頂面以上部分： 50m 跨屬于第 I標，59m、60m跨屬于第n標，70m跨屬于第m標段。第 VI 標段工程由中港總公司承包， 【一】三航負責實施。一航承擔非通航孔的 PM9296 ，PM186246，PM280287，PM329354, PM 360-399,475-484 墩。三航承擔非通航孔的 PM91， PM97185， PM247279 ，PM288328，PM 3

4、54-360,PM399439 墩。3.3業(yè)主、設計及監(jiān)理單位設計院、中鐵大橋勘測設計院，監(jiān)理單位為大橋工程建設監(jiān)理公非通航孔橋墩為高樁承臺結構。橋墩分低、中、高三種，低墩承臺為分離式圓形小承臺，中、高墩為整體式大承臺。圓形小本工程業(yè)主單位為上海市深水港工程建設指揮部大橋分指揮部，設計單位為上海市政設計研究院、中交第三航務工程勘察司。3.4工程結構及數(shù)量承臺直徑有10m和11m兩種，其下部基樁為 1200mmPHC砼 管樁PM90PM109和 1500mm鋼管樁，整體式大承臺平 面尺寸大部分為 27.85 1區(qū)2m，少數(shù)大承臺平面尺寸為（28.85 30.35） W.2m和27.85氷2.2m

5、。承臺高度（不含封底砼）有3.0m和3.5m兩種。承臺底標高：PM90PM106為）.00m, PM107以后均為+1.00m。第VI標段工程共施打 1200PHC砼管樁431根， 1500鋼管樁5321根，施工分離式承臺516個，整體式承臺96 個。承臺砼含樁芯總量330602m3,其中套箱預制砼32441m3,現(xiàn)澆砼29816m3。一航項目部承擔的具體工程數(shù)量見表1、表2。序號位置規(guī)格型號數(shù)量備注一航項目部工程數(shù)量匯總表基樁表11P M92961200PHC 樁90根2PM186246PM280287 PM329-399PM 475-4841500鋼管樁2250 根總計2340 根航項目部

6、工程數(shù)量匯總表承臺表2預制套箱砼現(xiàn)澆封底砼現(xiàn)澆樁芯砼現(xiàn)澆承臺砼砼量總計承臺 類型承臺結構尺寸m基樁及根數(shù)承臺底標高m承臺 個數(shù)單個 m3合計m3單個m3合計m3單個m3合計m3單個m3合計m3預制m3現(xiàn)澆m30 10 h 3.0PHC樁9根 0.01042.7427.047.4474.0124.21242.0198.51985.0427.03701.00 10 h 3.5鋼管樁7根+ 1.09248.14425.245.64195.271.46568.8225.720764.44425.231528.4分離 式承 臺0 11 h 3.5鋼管樁8根+ 1.08855.94919.256.6498

7、0.881.67180.8277.624428.84919.236590.427.85x10.2x3.5鋼管樁16根+ 1.0687.1522.6225.31351.8161.6969.6765.64593.6522.66915.027.85x10.2x3.5鋼管樁18根+ 1.01287.11045.2221.72660.4181.82181.6760.19121.21045.213963.227.85x10.2x3.5鋼管樁20根+ 1.0687.1522.6218.21309.2202.01212.0754.84528.8522.67050.027.85x12.2x3.5鋼管樁20根+

8、1.0190.090.0240.0240.0202.0202.0900.0900.090.01342.028.85x10.2x3.5鋼管樁22根+ 1.0289.5179.0222.0444.0222.2444.4792.51585.0179.02473.429.35x10.2x3.5鋼管樁22根+ 1.0291.0182.0226.0452.0222.2444.4809.01618.0182.02514.429.85x10.2x3.5鋼管樁22根+ 1.0292.5185.0230.0460.0222.2444.4825.51651.0185.02555.4整體 式承 臺30.35x10.2

9、x3.5鋼管樁22根+ 1.0294.0188.0234.0468.0222.2444.4842.01684.0188.02596.4合計2231268617035213347286012686111230說明：1、預制砼12686m3，其中小承臺套箱砼 9771m3，大承臺套箱砼 2914m3;現(xiàn)澆砼111230m3，其中小承臺現(xiàn)澆砼 71820m3，大承臺現(xiàn)澆砼 39410m3。2、由于設計圖紙未出齊，以上砼量為估算。3.5自然條件3.5.1氣象擬建橋區(qū)屬亞熱帶海洋性季風氣候，位于北亞熱帶南緣，東亞季風盛行區(qū)，全年偏北和偏東南風盛行； 受季風影響，擬建橋區(qū)冬冷夏熱，四季分明，降水充沛，氣候

10、變化復雜，根據(jù)上海市氣象局？上海沿海地區(qū)與附近海區(qū)氣象條件評價 ？的有關資料，擬建橋區(qū)年平均氣溫為15.316.1 C,年平均降水量為1053.9mm,霧日相對集中在春季 35月份，雷暴主要集中在夏秋季節(jié)68月每年511月份本區(qū)可能受到熱帶氣旋影響，其中79月為熱帶氣旋活動最頻繁季節(jié)。3.5.2水文條件(1)潮位橋區(qū)潮汐特征值及不同重現(xiàn)期潮位如表 3、表4所示。(2)潮流跨海大橋海域漲落潮流大致相當，實測資料如表5所示。站位蘆潮港站小洋山測站平均特征平面(m)(1978 年1994 年)0.23(1997.8 2001.12)0.18橋區(qū)潮汐特征值表表3項目數(shù)值1最大漲潮流速185231cm/

11、s流向252284 度2最大落潮流速202241cm/s流向89119 度3垂線平均最大漲潮流速151192cm/s流向257292 度平均高潮位(m)1.861.52平均低潮位(m)-1.34-1.23最大潮差(m)5.145.03平均潮差(m)3.202.75平均漲潮歷時5小時26分5小時51分平均落潮歷時7小時6小時34分工程海區(qū)不同重現(xiàn)期高低潮位表表420年50年100年200年高潮位3.603.683.733.89蘆潮港站低潮位-2.80-2.98-3.03-3.13高潮位3.423.583.703.80大戢山站低潮位-2.64-2.74-2.81-2.89小洋山高潮位3.35(觀音

12、山)站低潮位-2.83橋區(qū)漲落潮流實測資料表546。垂線平均最大落潮流速150180cm/s流向88105 度(3)波浪對大橋影響最大的 NEN(NE)、ENE(E)、SE(ESEM SSE)三向設計波浪要素，其外界波高以大戢山海洋站多年測波資料的統(tǒng)計為依據(jù)。根據(jù)大戢山海洋站19782001年(24年)實測波浪資料，采用P-III曲線計算得大戢山不同重現(xiàn)期設計波浪要素詳見表項目波向重現(xiàn)期H(m)H1%(m)H4 %(m)H13%(m)T(S)L(m)C (m/s)100年4.629.768.446.948.2397.511.8550年4.118.847.616.227.7688.611.42N

13、NE(NE)20年3.457.576.495.277.176.110.72100年2.315.234.453.588.710612.250年2.144.894.153.338.09311.7ENE(E)20年1.924.413.742.997.17610.7100年2.686.025.134.146.66610.8SE(ESE、SSE)50年2.465.554.723.806.3619.7大戢山重現(xiàn)期設計波浪要素表表620年2.154.904.163.345.8529.0根據(jù)波浪場數(shù)值計算模型，由邊界波高推算得大橋工程區(qū)水 域計算 K3 K28 處 NNE(NE)、ENE(E)、SE(ESEM

14、 SSE)向三個方位各設計水位狀況下，重現(xiàn)期分別為20、50、100年一遇設計波要素，橋區(qū)主要計算點設計波要素見表7、表&表9。橋區(qū)重現(xiàn)期高水位(3.73m)設計波要素表表7波要素重現(xiàn)期波向計算點水深(m)H1%(m)H4%(m)H5%(m)H13%(m)H(m)T(S)L(m)C (m/s)K413.10.890.750.720.600.378.2381.29.6K1513.86.465.635.474.723.168.2382.6 10.04NNE(NE)K2616.15.895.074.924.202.758.2386.9 10.56K413.14.323.713.603.061.998

15、.7087.1 10.02K1513.83.212.732.652.231.438.7088.8 10.21ENE(E)K2616.12.952.502.422.031.298.7093.7 10.77K413.14.694.043.923.342.186.6059.8 9.07K1513.83.382.882.792.351.516.6060.6 9.19100年一遇3E(ESE、SSE)K2616.13.653.103.012.531.626.6062.8 9.51K413.10.860.720.700.580.367.7675.1 9.68K1513.86.195.385.234.503

16、.007.7676.4 9.8550年一遇NNE(NE)K2616.15.955.134.984.252.297.7680.1 10.32K413.13.793.243.142.661.728.0078.2 9.78ENE(E)K1513.83.112.652.572.161.388.0079.6 9.95K2616.12.802.372.291.921.228.0083.6 10.45K413.14.393.773.663.112.026.355.8 8.86K1513.82.932.492.412.031.296.356.5 8.96SE(ESE、SSE)K2616.13.923.343.

17、242.731.756.358.2 9.24橋區(qū)重現(xiàn)期高水位(3.62m)設計波要素表表8波要素重現(xiàn)期波向計算點水深(m)H1%(m)H4%(m)H5%(m)H13%(m)H(m)T(S)L(m)C (m/s)K413.00.850.720.700.580.368.2367.9 8.25K1513.76.445.615.464.713.158.2382.4 10.02NNE(NE)K2616.05.614.834.693.992.618.2386.8 10.54K413.03.973.453.302.801.818.7086.9 9.99K1513.72.912.472.392.011.288

18、.7088.6 10.18ENE(E)K2616.02.872.392.321.941.238.7093.5 10.75K413.04.373.763.653.102.026.659.7 9.05K1513.74.053.473.362.851.846.660.5 9.17SE(ESE、SSE)K2616.03.803.243.132.641.696.662.7 9.50K413.03.924.353.252.751.786.4157.89.0K1513.74.063.473.362.841.836.5461.09.3SSWK2616.04.123.513.402.871.846.5963.0

19、9.6K413.03.713.173.072.601.686.1754.18.8K1513.73.913.343.242.741.776.3857.69.0WSWK2616.04.103.513.402.871.856.5961.79.4K413.0/K1513.73.733.203.102.621.695.9951.68.6100年一遇WNWK2616.04.033.453.342.831.836.3056.38.9K413.00.860.720.700.580.367.7674.9 9.66K1513.76.185.385.234.493.007.7676.2 9.82NNE(NE)K26

20、16.05.624.844.704.002.617.7679.9 10.30K413.03.693.163.062.531.678.078.0 9.75K1513.73.112.652.572.161.388.079.4 9.9950年一遇ENE(E)K2616.02.722.312.231.871.198.083.4 10.43K413.04.383.773.663.112.036.3055.7 8.84K1513.73.312.822.732.301.476.3056.4 8.95SE（ESE、SSE）K2616.04.073.473.372.841.826.3058.2 9.23K413

21、.03.472.962.872.421.556.2555.60 8.90K1513.73.553.032.932.471.586.3257.77 9.14SSWK2616.03.292.802.712.271.455.9953.78 8.98K413.03.442.932.842.401.546.0752.69 8.68K1513.73.643.113.012.541.636.2956.34 8.96WSWK2616.03.803.243.142.651.706.4860.11 9.28K413.0/K1513.73.462.962.872.421.565.8850.10852WNWK2616

22、.03.773.223.122.641.706.2255.19橋區(qū)設計高水位設計波要素表表9波向計算點水深(m)H1%(m)H4%(m)H5%(m)H13%(m)H(m)T(S)L(m)C (m/s)K411.9 0.730.620.60.490.318.2378.49.53K1512.6 6.185.385.23 4.513.018.2381.69.91NNE(NE)K2614.9 5.234.54.37 3.722.438.2384.8 10.3K411.9 3.593.082.98 2.531.648.7849.66K1512.6 3.322.842.75 2.321.498.785.9

23、9.87ENE(E)K2614.9 2.682.272.21.841.178.791.3 10.49K411.93.93.355.23 2.761.796.658.38.83K1512.63.52.992.92.451.586.659.28.97SE(ESE、SSE)K2614.9 3.462.942.85 2.401.546.661.89.36K411.9 3.783.243.14 2.661.726.2554.88.8K1512.6 3.943.373.26 2.761.786.4258.59.1SSWK2614.9 4.033.443.33 2.811.816.4960.99.4K411

24、.9 3.713.173.07 2.601.686.1754.18.8K1512.6 3.773.233.13 2.651.716.2555.08.8WSWK2614.9 3.983.403.30 2.791.806.4759.29.2波要素重現(xiàn)期100年一遇粉砂。飽和、流軟塑狀，中高壓縮性。中密3.5.3 地質條件本區(qū)域地質共分成12層，這里從上至以下舉出17各土層 的名稱及主要特征：層為灰色淤泥：海底淤積物，土質極軟，無機構，含少量 腐植物，局部夾較多薄層粉砂，其中多處以粉土為主，飽和、流 塑狀、高壓縮性。1層為黃灰色砂質粉土：含云母及少量貝殼屑，夾薄層粘 性土，局部為粘質粉土。中密狀，中

25、壓縮性。 為灰色淤泥質粉質粘土：含少量黑色有機質及腐植物，夾 粉砂，飽和、流塑狀、高壓縮性。 層為灰色淤泥質粘土：夾少量黑色有機質、貝殼碎片及腐 植物，夾少量薄層粉砂。飽和、流塑狀態(tài)、高壓縮性。1 層為灰色粘土：含有機質、腐植物、 鈣結核， 夾少量薄層41 層為灰綠色粉質粘土：含氧化鐵斑點，夾粉土。飽和、軟塑狀，中壓縮性。42 層為灰綠色砂質粉土： 含氧化鐵斑點， 夾粘性土。密實、中壓縮性。粘性土，局部為粉砂或粘質粉土。很濕、中密、或細砂。濕、 中密密實， 中低壓縮性。標準貫入擊數(shù)一般在或粉砂，偶夾薄層粘性土。濕、中密密實、中低壓縮性。標本工程典型地質剖面和基樁沉入深度情況如圖1 所示以 I9

26、7 層為暗綠黃色粉質粘土：含氧化鐵斑點，局部夾粉土、 粘土較多。飽和、軟塑 -硬塑，中壓縮性。11 層為黃色砂質粉土：含氧化鐵斑點。土質不均，夾少量12 層為黃色粉砂：含氧化鐵斑點、云母。局部為砂質粉土3050 擊。2層為灰黃灰色粉細砂：含氧化鐵斑點。局部為砂質粉土準貫入擊數(shù)一般大于 50 擊。2t層為灰色粉質粘土、砂質粉土互層：土質不均、具薄層 理，含少量腐植物，主要以透鏡體狀分布。飽和、軟塑狀態(tài)、中 壓縮性。12 、 2層分布穩(wěn)定，埋深適中， 厚度大，密實狀， 土質好，是本工程理想的樁基持力層?？缀?PM209 墩樁為例：I97-10.40泥面-1440-24.40m-29n90m11 /

27、-38.9m26T /丿/-33.4m，N=27 -5560 i41 T44 T-48.4m-66.4m-70.85mK10+11012PM209K10+129據(jù)有關資料，該海域每個月的平均有效工作日為15 個，而施工船舶而具體4、工程特點東海大橋作為目前國內第一座、世界上也屈指可數(shù)、長達25km 的跨海大橋工程， 技術復雜、 規(guī)?？涨啊?從施工角度來看， 本工程具有如下特點。4.1 工程量大、工期超常緊迫第 VI 標段工程共有 PHC 樁和鋼管樁 5240 根，承臺 584 個。每個承臺的水上施工，包括從夾樁、截鑿樁頭、到套箱安裝、鋼 筋綁扎、砼澆筑等 20 多道工序。而連同打樁在內總工期僅

28、兩年多的時間，任務十分艱巨，工期超常緊迫。這 15 個有效工作日是由假設干個分散的時間組成的， 的起錨、下錨、移船、駐位等無疑將占去相當多的時間。到某一個工作日來說，也并不是 24 小時均可作業(yè)，還要受到潮 汐漲落、 水流流速等客觀條件的限制， 而且很多作業(yè)只能在白天 進行，這些都將大大影響工作效率。因此如何千方百計地減少水上施工工序和工作量， 如何根據(jù) 天氣預報科學地安排施工， 做好船舶進入及撤離的調度工作， 如 何不斷總結經(jīng)驗，優(yōu)化施工工藝是擺在我們面前的重大課題。4.2 施工條件惡劣，安全極為突出本工程樁基和承臺工程全部為遠離岸線的無掩護外海施工， 嚴格講應屬于海洋工程。 施工船舶駐位作

29、業(yè)， 錨纜均需從相鄰承 臺之間穿過，施工現(xiàn)場海況惡劣，風大、浪高、流急，施工區(qū)又 為臺風影響區(qū)， 這些工況條件不僅給施工帶來了極大困難， 而且 工程結構的安全、 船機設備的安全和人員的安全都是十分突出的 問題。4.3 工程質量要求高本工程設計基準期 100 年，質量要求高，施工技術復雜， 港灣工程施工中的許多傳統(tǒng)工藝不能直接應用于此， 加大了施工 的難度。4.4施工戰(zhàn)線長，投入的設備多，管理難度很大第VI標段工程施工戰(zhàn)線長達25km,施工分5個作業(yè)面打樁， 分二十幾個工作面施工承臺， 上百個承臺將同時作業(yè)， 兩個局所 投入的各種工程船舶包括打樁船、 多功能船、 起重船、砼拌和船、 裝運構件材料

30、的駁船、交通船、起錨艇、拖輪等將多達百余艘， 相互干擾難以避免， 避風起錨此起彼伏， 施工管理難度之大可想 而知。4.5對工程的認識逐步深入包括施工單位、設計單位、監(jiān)理單位和指揮部在內的所有 參建人員，對本工程的認識，對本工程所處自然條件的認識 , 對本工程設計必須充分考慮施工可行性問題的認識,對于大工程必須有大投入和充分的前期準備的認識 ,都需要有一個逐步深入的過程。4.6沒有專用碼頭和避風錨地本工程沒有專用的施工碼頭和避風錨地， 數(shù)以萬噸計的工程 材料、 施工用料的裝船， 數(shù)以千計的施工人員上下船， 百余條施 工船舶的防臺避風， 都將十分困難， 不僅會對施工效率， 工程進 度形成很大的制約

31、，而且非常不利于施工船舶及施工人員的安 全。5、施工流程17185.3整體式承臺施工流程（砼套箱方案）19澆注第一層砼6、 施工方法 6.1 施工測量控制本工程遠離岸線， 常規(guī)的測量儀器和方法， 基本上已不適用， 為本工程研制的海上 GPS打樁定位系統(tǒng)平面定位及高程控制的精度通過初步測試已達到厘米級， 能夠滿足本工程測量定位的精度要求。本工程測量控制，在前期近岸段采用以GPS測量定位技術與常規(guī)測量相結合的方法，以后那么以GPS定位為主。6.1.1 施工測量控制網(wǎng) 首級施工測量控制網(wǎng)首級施工測量控制網(wǎng)已由業(yè)主委托有資質的專業(yè)測量隊伍 布置，控制網(wǎng)點布設在大橋的南北兩岸，系統(tǒng)一致，海域無控制 點。

32、控制網(wǎng)點可作為工程施工定位的起算點和起算方向，既可在 視線可及的范圍內作為常規(guī)測量方式包括全站儀、經(jīng)緯儀、水 準儀測量等的起算點和方向，也可在視線不可及的施工區(qū)域內 用作GPS定位的參考站點。首級施工測量控制網(wǎng)是三維高精度控制網(wǎng)，用其作為工程的 三維放樣起算數(shù)據(jù)。工程所采用的坐標系統(tǒng)：平面坐標：北京 54 坐標，東經(jīng) 122o 中央子午線，高斯正形 投影直角坐標系。高程系統(tǒng)：國家 85 高程基準。精度要求：平面坐標，固定誤差W 8mm 比例誤差W 1ppm;高程基準，符合三等水準誤差。 首級控制網(wǎng)的加密及 GPS 參考站的設置本工程跨海區(qū)域達 30km ，首級施工控制網(wǎng)在蘆潮港側和小 洋山側，

33、共有 5 個測量基點，兩地之間無控制點。就 GPS 定位來說，施工區(qū)域距最近的參考臺站的距離將大于15km最正確作用距離為10km，這會使GPS在RTK實時動態(tài)相位差分模 式測量方式下的工作穩(wěn)定性和精度受到影響。因此，擬在海上3 個試樁平臺上建造 3 個測量平臺，作為首級施工控制網(wǎng)的加密 點。加密點以首級網(wǎng)為起算數(shù)據(jù)， 采用與首級控制網(wǎng)同等的觀測 要求和數(shù)據(jù)處理方案進行觀測和數(shù)據(jù)處理， 確保加密點控制網(wǎng)與 首級網(wǎng)坐標系統(tǒng)的統(tǒng)一和測設精度。GPS測量定位系統(tǒng)參數(shù)轉換GPS 測量定位是一種較新的工程測量定位方式，在我國的工程建設中得到了較為廣泛的應用。采用 GPS 測量定位，具有 不受天氣條件及通

34、視條件限制的優(yōu)點， 且方便快捷， 相對精度高。因此，在工程各標段的施工中，必將有多家單位采用 GPS 測量 定位方式。而GPS儀器輸出的原始坐標為 WGS84坐標即東經(jīng)、北緯坐標和大地高程，只有通過七參數(shù)的轉換，GPS儀器才能夠輸出我們工程所需要的北京 54坐標和國家 85高程；這就涉及到七參數(shù)的選用問題。 由于計算七參數(shù)所選用的計算軟件和所用 計算參數(shù)的不同，會造成七參數(shù)有微小的差異，如果各標段采用 自行計算的七參數(shù)進行測量定位，勢必造成測量系統(tǒng)的不一致， 因此整個工程的各個標段采用統(tǒng)一的七參數(shù)是保證整個工程測 量系統(tǒng)一致不可或缺的條件。GPS控制網(wǎng)的施測根據(jù)選定的控制點和水準點進行聯(lián)測，形

35、成 GPS 控制網(wǎng)。采用4至6臺雙頻GPS接收機，在衛(wèi)星幾何強度良好的條件下截止角度不小于15度，衛(wèi)星數(shù)不少于4顆且GDOP W8，同步觀測不小于 1 小時。觀測時做好必要的測站記錄，記錄內容包括 點名、點號、觀測日期、觀測起止時間、觀測儀器和天線高。6.1.2 打樁測量定位方式而定，本工程遠離岸邊，故打樁定位擬選用GPS 方式。在打樁測量定位方式的選擇主要依據(jù)工程內容和所處的地理位置施工初期承臺距岸邊 1000m 以內時，用常規(guī)測量方式進行校核， 以檢驗 GPS 的精度，以后大量的打樁施工，均采用海上 GPS打樁定位系統(tǒng)實現(xiàn)。用兩臺 GPS 流動站及兩臺傾角傳感器實時監(jiān)控船體的位置、 方向和

36、姿態(tài)， 另外利用兩臺漫反射式激光測距儀和樁架傾角傳感 器實時校正基樁的位置，與設計標高處基樁設計坐標進行比較， 在計算機屏幕上給出打樁船的移動方向和移動量。 據(jù)以指揮打樁 船調整錨纜移動船位，直至樁位偏差達到允許范圍，開始下樁。樁頂標高由安裝在樁架上的高程監(jiān)測系統(tǒng)實時測定， 同 時配合由 錘擊計數(shù)器 所記錄的打樁時的錘擊數(shù)， 進行打樁 貫入度的計算，并反映在系統(tǒng)計算機屏幕上。打樁結束后，系統(tǒng)能自動打印出打樁記錄表。6.1.3 GPS沉樁定位測量操作要點及本卷須知 操作要點 熟悉工程圖紙、樁位數(shù)據(jù)、樁船特性，做到心中有數(shù)。 掌握設備功能，做到操作自如。定位前，應仔細核對樁位參數(shù)，做到萬無一失。開

37、工前，首先打開電腦系統(tǒng)、 GPS、測距儀、攝像機。定位時，注意操作界面上定位框中顯示的定位模式 RTKFixed,TEK Float,Stand alone 和定位框的顯示顏色， 只有在定位框顯示白色 RTK Fixed 的時候，才能進行打 樁定位。樁基本正位后，選擇樁位校正進行精確定位，此時 一定要注意測距儀是否正常工作，否那么會產(chǎn)生樁位的 較大偏差。界面上顯示的樁頂標高數(shù)據(jù)是由 RTK Fixed 的 GPS測量高程，通過高程監(jiān)測系統(tǒng)推算出來的，貫入度 由樁下沉量和錘擊數(shù)計算而得，可作為貫入度控制的依 據(jù)。每根樁都必須使用打印記錄和生成報表功能。收工時，必須按正常的操作程序關閉電腦、GPS

38、、測距儀、攝像機等系統(tǒng)設備，防止雨水及海浪損壞設備，并 切斷電源，確保安全。每條船必須配備 ?工作日志 ?，每班人員必須做好詳盡的記錄，以備查考。 本卷須知嚴格按照正常的操作程序開、關系統(tǒng)，不要硬關機； 如遇設備故障，應及時通知項目部派專人修理，嚴禁擅 自拆卸設備。當打每墩第一根樁而無法用岸上全站儀校核時,事先在打樁船上測放兩個點，并計算出船正位下樁狀態(tài)下這兩點的理論坐標值。實際打第一根樁時，定位后，用GPS 背 包測出這兩點的坐標，據(jù)以推算出樁位坐標，假設樁位 偏差滿足要求，那么可下樁。測量定位過程中必須隨時注意高程監(jiān)測系統(tǒng)各部件 的狀態(tài)，當出現(xiàn)異?，F(xiàn)象時，要及時上報。使用樁位校正功能時，

39、必須注意測距儀的工作狀態(tài)。6.1.4 承臺施工測量控制由于承臺工程施工采用砼套箱工藝， 故承臺施工測量關鍵在于測放已打好樁的樁頂標高控制線和在套箱的支承樁上測放鋼 扁擔的安裝位置線。測量主要靠流動的 GPS 接收站 GPS 背包 來完成。離式承臺的橋墩先打東側 B 承臺，后打西側A 承臺。對于每個小承臺或每個大承臺的樁亦退船從東向西施打，即打樁船正對漲打樁船駐位f裝樁方駁駐位 f畫樁刻度f捆樁f吊樁f移6.2打樁施工6.2.1打樁船投入和總體安排本工程擬投入 2 條打樁船，即打樁 15#船和經(jīng)過改造的打樁8#船。每個區(qū)域段的橋墩原那么上為單向依次推進退船施打。分潮流方向一次拋錨駐位施打完一個橋

40、墩的基樁。6.2.2沉樁工藝流程船就位f立樁入龍口 f關閉下背板f戴替打f調整龍口斜度 f測量定位f樁自沉f微調偏位f解開吊索f壓錘f打開背板f 錘擊沉樁f打樁記錄f停止錘擊f起吊錘和替打f測樁偏位。6.2.3 樁的運輸樁的運輸使用 1500t3000t 的駁船，駁船上配備符合要求的 錨設施。 兩條打樁船配備兩艘駁船。 PHC 樁在預制廠出運碼頭裝 駁，落駁時，樁身兩側墊楔形木塊，并對樁進行加固，加固方法 是采用鋼絲繩加緊張器將樁捆牢在甲板上。鋼管樁在江南造船廠等地加工后由出運碼頭裝駁，裝沉樁作業(yè)現(xiàn)場平面布置見附圖4。號,”12L才 0.21L船時，樁身兩側墊楔形木塊，再用鋼絲繩及緊張器將樁固

41、 定在運樁駁甲板上。運樁駁將PHC樁和鋼樁運至現(xiàn)場后 按要求下錨駐位。624打樁船錨纜布設打樁的船機設備主要包括打樁船、方駁、拖輪、拋錨船、交 通艇等，由于是外海作業(yè)，所有船舶必須具備在本工程區(qū)域的作 業(yè)和適航條件。施工前對所有船舶的錨車、錨纜進行檢驗以滿足 要求。在打樁船進入施工現(xiàn)場前與港監(jiān)等有關部門聯(lián)系并獲得確 認，以便對一些如海底光纜等設施采取相應的保護措施。在海底 光纜區(qū)打樁采取拋設錨墜子方法。打樁船拋全方位錨，樁船東西向朝東停泊。即打樁船正對漲潮流方向一次拋錨駐位，施打完一個橋墩的基樁。625沉樁施工操作技術要點、打樁船吊樁前要認真核對樁的規(guī)格型號，檢查樁身的外觀質量。、PHC樁吊樁

42、采用四點吊，并設立樁鋼絲扣。如圖20.33L I 0.29L0.05L#- 4PHC樁吊點布置圖鋼管樁采用三點吊，并設立樁鋼絲扣。如圖3所示:1 0.23L0.12L0.36L0.29LTn11 1圖3 鋼管樁吊點布置圖 為防止PHC樁沉樁過程中替打下端入水后錘擊水壓力過大，擬將替打適當加長，并在距樁頂 1m處樁身兩側開兩個 6cnLo考慮到本工程區(qū)域流速及風浪較大，沉樁盡量選擇流速風浪較小的時候進行，原那么上流速大于2m/s、風速大于 6級、波浪Hi/io 1.2m或T6s時停止沉樁。為適應遠離岸線開敞海域條件下沉樁，應安排專人收聽氣象預報，以便及時轉移避風。開錘前應檢查錘、替打與樁是否在同

43、一軸線上，避免偏心錘擊，造成樁頂碎裂。自沉、壓錘、開錘過程中不得移船校正樁位避免造成斷樁。打樁時假設樁發(fā)生抖動，應暫停錘擊待樁身穩(wěn)定后方能繼續(xù)錘擊。沉樁過程中隨時注意檢查樁錘、替打和樁架龍口，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。(11)做好沉樁記錄。626樁錘的選擇與沉樁停錘標準1樁錘的選擇本工程原基樁設計以 PHC樁為主，選用定型產(chǎn)品 D100-13柴油錘施打。后來絕大多數(shù)基樁改為 1500岡管樁，入土深度增加10m以上，用D100錘打至設計標高較為困難，且施工效率低，為此，施工單位購置了國內試生產(chǎn)的D125-3柴油錘，用于本工程鋼管樁上施打，效果較好。D100-13和D125-3錘的主要技術性能見表10。打

44、擊次數(shù)次/分36453645作用于樁最大爆炸力KN26003600適宜施打的最大樁重Kg40000500002PHC樁停錘標準型號D100-13D125-3上活塞重Kg1000012500錘重Kg2036024320下活塞外徑mm820910錘總高度mm73857783每次打擊能量Nm333540213860417000D100-13和D125-3柴油錘主要技術參數(shù)表10沉樁PHC樁沉樁以標高控制為主，當樁端達不到設計標高時應用貫入度作為校核。在采用D-100錘型開三擋錘擊的情況下， 停錘標準為:當樁尖標高高于設計值在 00.5m之間且最后貫入度v4mm時可以停錘，在0.51.0m之間且最后貫

45、入度2mm時可以停錘。當最后10cm的平均貫入度2mm，樁尖距設計標高超過1m 但不超過2m時，再打50擊，平均貫入度仍v2mm,可以停錘。當最后10cm的平均貫入度2mm，樁尖距設計標高超過 2m時，再打100擊，平均貫入度仍v2mm，可以停錘，并停止后續(xù) 樁基的沉樁，及時與設計聯(lián)系。當沉樁至設計標高，最后10cm的平均貫入度10mm，該樁 基應進行咼應變動力檢測。3鋼管樁停錘標準所有鋼管樁沉樁均以標高控制為主，當樁端達不到設計標高時，應用貫入度作為校核；沉樁施工采用 D-100 錘開四檔錘擊： 當沉樁至設計標高：如最后 10cm的平均貫入度 8mm時，可以停錘；如最后10cm的平均貫入度

46、8mm時，該樁應進行高應變動測，并將動測結果及時通報設計，同時應暫停后續(xù)沉樁。當沉樁未至設計標高：如最后 10cm 的平均貫入度 w 2mm,距離設計標高 0.5m時，可以停錘；如最后10cm的平均貫入度 2mm,距離設計標高 0.5m ，且w 1.5m,總錘擊數(shù)不少于 4000擊時，可以停錘；如最后 10cm的平均貫入度2mm,距離設計標高1.5m，而總錘擊數(shù)已達 4000擊時，及時與設計聯(lián)系，同時應暫停后續(xù)沉樁。沉樁施工如采用 D-125 錘擊四檔錘擊： 當沉樁至設計標高：如最后 10cm的平均貫入度 12mm時,可以停錘；如最后 10cm 的平均貫入度 12mm 時, 該樁應進行高 應變

47、動測，并將動測結果及時通報設計，同時應暫停后續(xù)沉樁。當沉樁未至設計標高：如最后10cm的平均貫入度 4mm,距離設計標高 0.5m時,可以停錘；如最后10cm的平均貫入度 4mm,距離設計標高 0.5m，且w 1.5m，總錘擊數(shù)不少于 3000 擊時，可以停錘；如最后 10cm的平均貫入度4mm,距離設計標高 1.5m，而總錘擊數(shù)已達 3000擊時，及時與設計聯(lián)系，同時應暫停后續(xù)沉樁?？紤]GPS標高測量受水位變化的影響，當沉樁至設計標高時，樁頂標高允許偏差為+200mm, -0.00mm不包括沉樁未至設計標高而符合上述停錘標準的樁基6.2.7沉樁質量標準為抵抗風浪和便于樁頭切割等后續(xù)工序施工，

48、及時對施打完成后允許多功能船進入駐位的基樁進行臨時圍囹牽固。夾樁標高用全站儀或 GPS放樣，在A、B兩承臺或東西兩側樁群中 各選一根直樁 或斜度比較小的斜樁 抄出標高。夾樁時可據(jù)此標高往下量取一個恰當尺寸。 為保證樁身不被碰撞 和保護樁身防護層，抄標高時盡量選擇天氣和海況比較好時進 行，工作船慢慢接近樁體，并在船側安放足夠的固定護舷或手提 護球。夾樁材料選用鋼抱箍和槽鋼和對拉螺栓。 夾樁安排在至打樁船有效距離 300 米以外，用多功能駁進行夾樁施工。施工時小型 施工船舶配合多功能駁分別進行鋼抱箍、夾樁槽鋼的夾設。船只 順流停在橋墩之間，夾樁所用的掛籠、材料等均需由船上吊機吊 運，用吊機將掛籠連

49、同操作人員掛到樁頭上，操作人員由掛籃處 夾設鋼抱箍，船上吊機吊放槽鋼放在抱箍側翼上，用螺栓將其夾 緊。逐根夾設，將所有樁連成一體。鋼管樁和 PHC 樁夾樁見附 圖 7、附圖 8 。、檢驗項目設計標高處樁頂平面位置樁身傾斜度種類允許偏差mm允許偏差PHC樁直樁2001%PHC樁斜樁2501%鋼管樁直樁2501%鋼管樁斜樁3001%沉樁的質量檢驗評定標準見表 11表116.3夾樁施工為了保證樁與鋼抱箍間有足夠的摩擦力， 在用專用扳手擰緊抱箍螺栓時，邊擰緊邊用手錘在抱箍四周敲擊，確保密貼。為保護樁身防護材料，采取在鋼抱箍、槽鋼與樁身之間墊放橡膠 皮的施工措施。6.4 切樁施工在切樁前需搭設臨時工作平

50、臺，平臺尺寸3X3m。在夾樁圍囹上放置長 3.0m的10 XOcm木方，間距40cm,用鉛絲固定在槽鋼上，木方上鋪設 3cm 的腳手板，并用鐵釘與木方固定。為了給樁頭切割作業(yè)提供連續(xù)性平臺，考慮樁間距比較小，可使 上層圍囹的懸臂端盡量相連，從而形成一個便于行走的環(huán)路，以 便各個樁頭切割同批施工。測放截樁標高時使用 RTK-GPS 。兩次測放，取其平均值作為基準，然后用透明軟水管引測其它樁的標高；當測放標高 相差大于 2 厘米時，酌情增加觀測次數(shù)并加權處理。對套箱安裝 用的承重樁，標高的引測，至少要操作兩次以上以確保精度，并 用鋼鋸條鋸出標記，以便保存到后面工序使用。其它樁的標高可 只畫三角作標

51、記。6.4.1 PHC 樁切樁施工本工程PHC樁直樁樁頂標高為+1.25m或+2.25m，斜樁為+1.20m或 +2.2m。截樁時，操作人員根據(jù)所放標高上返一個預定尺寸，在切割 面上畫上醒目的截樁線。截樁后，再依標記檢查截樁偏差，使偏直樁作為套箱鋼扁擔的支承樁，對樁頂標高及平整度要差控制在規(guī)范允許范圍之內。求高，樁使用專門切割機切割。 用吊機將設備吊到平臺上固定好， 然后進行切割，切割下來的樁頭由吊機將其吊走。切割過程中， 要防止碎塊落入樁芯，以免給以后吸泥工作帶來麻煩。6.4.2 鋼管樁切樁施工鋼管樁樁頂標高為 +2.5m 。截樁時，操作人員根據(jù)所放標高上返一個預定尺寸， 在切割面上畫上醒目

52、的截樁線。 截樁后， 再依標記檢查截樁偏差，使偏差控制在規(guī)范允許范圍之內。對套箱支承樁的頂標高及平整度要求都比較高， 因此在切割時必須嚴格控制。其余樁標高略低于支承樁。鋼管樁切割時使用普通電氣焊切割工藝或研究使用機械自動切割工藝，先將樁身表面的防腐涂層用氣焊燒掉，再沿樁 周緩慢切割，切割中多功能駁上的吊機必須吊住樁頭，切割斜樁 時先切割樁身腹側，再切割背側，并且在樁身背側預留一段不切 割，防止樁頭傾倒傷人，由吊機將切割下來的樁頭將其吊走，放 到多功能駁上，再用運料駁運回陸地。層鋼筋混凝土施工。小承臺施工步驟見附圖3。6.5 低墩分離式承臺施工6.5.1施工工藝綜述分離式小承臺施工采用帶鋼結構底

53、板的鋼筋混凝土套箱方 案?；炷撂紫湓陬A制廠內預制完成。在套箱內側下部焊接鋼結 構底板，并根據(jù)現(xiàn)場實測的樁位在鋼底板上預留出樁位孔。在套 箱上部安裝、焊接扁擔梁，安裝吊桿；套箱裝船運至現(xiàn)場，安裝 在承臺截好的 4 根 PHC 直樁或 4 根事先已在底板標高以下用型 鋼夾固起來的鋼管樁上；進行樁間加固和安裝封孔板；澆筑封底 混凝土；切除吊桿，拆除扁擔梁亦可在第一層承臺鋼筋砼澆筑后;樁芯吸泥及樁芯鋼筋混凝土施工； 然后進行承臺第一層、 第6.5.2混凝土套箱的基本結構混凝土套箱為圓筒形鋼筋混凝土結構，共計 190 個。其中直 徑 10m 高 3.65m 的 10 個；直徑 10m 高 4.15m

54、的 92 個；直徑 11m高 4.15m 的 88 個。套箱壁厚 0.3 米，在內壁與鋼扁擔兩端連接處 局部加厚。套箱內壁與鋼底梁、鋼扁擔連接處設置預埋鋼板。套箱采用 C40 高性能混凝土。 混凝土起吊強度不低于設計強 度的 70%，混凝出運強度達到設計強度的 100%。扁擔梁兩端以鋼結構加勁盒形式與套箱內壁連接。鋼底板與鋼扁15 天6.5.3混凝土套箱預制1 預制地點承臺砼套箱由中港項目部統(tǒng)一安排在三航七公司預制。 三航 七公司為專業(yè)預制廠，工程質量、進度可以得到保證。2鋼底板與鋼扁擔的焊接砼套箱采用鋼結構底板，底主梁為雙 28，次梁用 14，底板用厚 8mm 鋼板，主梁與套箱內壁預埋鋼板焊

55、接，鋼底板置于主、次梁的下方。鋼扁擔為高 800mm 寬 400mmm 的箱形結構，擔在套箱拆模砼達到 80%的設計強度后進行焊接。 小承臺砼套箱 鋼底板結構與扁擔梁布置見附圖 9、附圖 10。6.5.4混凝土套箱運輸套箱混凝土達到設計強度 80%后方可焊接鋼結構從底模起吊至存放場存放。裝駁出運應使構件達到設計強度且經(jīng)過淡水潮濕養(yǎng)護。出運時使用跨度24m吊重250t的門吊，通過出運碼頭裝平板駁。根據(jù)現(xiàn)場施工進度，需要用 2 條平板駁運輸套 箱，每條平板駁上放 2 個套箱，套箱底層使用 20 槽鋼上放置方 木作墊層，套箱周圍使用 25 槽鋼內放置方木進行加固，駁船用根據(jù)鋼扁擔理論邊線及實測樁位，

56、在支撐樁樁頂PHC樁頂需安裝鋼帽量尺作點，拉好小白線，檢查量尺無誤后，畫出安裝十字線。如工作平臺能夠拖輪選擇適合的天氣拖至現(xiàn)場安裝。6.5.5混凝土套箱安裝1樁位實測實測樁頂中心坐標和標高采用 GPS定位技術，用十字架作為輔助工具，十字架系用10爲0 X300 mm 1600mm木板兩條，開槽互扣釘緊，依樁直徑釘好 4個鐵釘。施測時施工人員在臨時工作平臺上把十字架放到樁頂，使 4個鐵釘均勻分布，即可在圓心豎立棱鏡、天線。測樁斜度時使用25爲50氷050 mm木板在上作出三角形，掛上垂球，依垂線讀取尺讀數(shù)，進而計算樁傾角。測量樁位時兩次觀測的坐標值互差小于 2厘米時，取其平均值作為觀測結果，否那

57、么酌情增加觀測次數(shù)。在工作面展開、時間允 許的情況下，最好先截樁后測樁頂坐標。測量人員根據(jù)實測樁位 繪出套箱底板開孔圖，預制廠進行底板的開孔。2測放安裝線圖4安裝大十字線示意圖安裝前作業(yè)人員進入套箱，作業(yè)人員包括810名起重工，架設經(jīng)緯儀，也可使用儀器放線。安裝大十字線如圖4 所示。3 套箱安裝的測量控制套箱安裝時，一個方向使鋼梁邊線對準安裝線，另一個方向 使鋼梁上預先畫好的標記對準安裝線。 套箱試安裝后， 使用 GPS校核。同樣，當多個承臺位于同一直線段時，要注意多個承臺的聯(lián) 測，以保證多個承臺的直線度。4 套箱安裝套箱安裝之前一個潮水將所有妨礙安裝的鋼抱箍及圍囹拆 除。安裝必須在天氣較好，

58、風浪較平靜時進行。為充分利用低潮 位，應在退潮樁頂露出水面約 40cm 時開始作業(yè)。并且盡可能選 擇流速相對較小的小潮汛階段施工。套箱安裝由 300t 以上的起重船實施。 起重船駐位后， 運輸套 箱的駁船再駐位。在套箱鋼扁擔上搭設操作平臺，平臺上放置套 箱加固、封底材料及手提葫蘆、氣割工具等操作工具，鋼扁擔處 掛二只爬梯到鋼底板處。2 名氣割工， 2 名測量工，另設專職指揮一人。當起重船將套箱起吊后慢慢移位，套箱基本移位到樁頂上 后，通過起重工的觀察指揮，二根纜風繩的牽動、船機左右移動 和扒桿轉向變幅，每個鋼底板開孔基本對準每根樁頭，套箱緩緩 下放，必要時通過纜風繩進行調節(jié)、定位。假設局部鋼底

59、板與樁 相碰，可以用氣割工具將底板孔開大。每根樁都從開孔處伸出鋼 底板后，逐漸下放，由測量工觀測直樁樁身上控制線與鋼扁擔上 紅三角之間偏差，通過船機扒桿移動調整套箱位置，直至二者對 齊。套箱下放，鋼扁擔擱置到支撐樁樁頂上。為保證承受套箱安裝荷載的支承樁受力均勻， 防止其出現(xiàn)不 應有的應力和變位， 擬采用在底板套入基樁后鋼扁擔壓在樁頂之 前，對支承樁間進行加固的方法，或如前述事先在套箱底標高以 下對支承樁進行加固的方法。 此外，還可事先對支承樁進行抽水， 以增加斜樁的抗彎能力。安裝必須在一個潮水內完成， 至少完成包括 4 根支承樁與鋼 扁擔的加固連接工作。 如果在安裝時有異常情況不能確保安裝包

60、括加固完，必須將套箱起吊放回原處，待條件許可再安裝。套箱安裝的船位布置見附圖 5。6.5.6 樁間加固根據(jù)承臺數(shù)模計算結果可知， 套箱安裝后的工況是較危險的 工況之一，必須立即將套箱加固。對于 PHC 樁承臺，安裝套箱 時，在起重船未脫鉤情況下，大鉤放松，鋼絲索不受力，在每根 受壓樁樁頭鋼扁擔下方處夾設鋼抱箍， 先將鋼抱箍與鋼帽焊接牢 固，再將鋼帽、鋼抱箍與鋼扁擔焊接相連；對于鋼管樁承臺，那 么可用加強板直接將鋼扁擔與鋼樁焊接， 焊好后起重船可脫鉤移 位。為了保證套箱和樁基的整體穩(wěn)定性，需在其余樁與支承樁或 鋼扁擔梁之間加設支撐，并用槽鋼支撐在鋼底板與鋼扁擔間，以 防浮托力對底板造成沖擊破壞。