車庫高支模施工方案

1、 目目 錄錄第一章第一章、編制前述、編制前述 .11.1、編制依據(jù).11.2、工程概況.1第二章第二章、編制依據(jù)、編制依據(jù) .2第三章第三章、 模板施工工藝流程及施工方案模板施工工藝流程及施工方案 .21、梁模：.22、板模：.33、 材料選擇及配置 .34、梁板模板：.35、模板驗收：.36、 模板拆除： .4第四章第四章、模板支架設計原則：、模板支架設計原則： .5第五章第五章、設計假定、設計假定 .5第六章第六章、梁模板設計計算書、梁模板設計計算書 .6第七章第七章、樓板模板設計計算書、樓板模板設計計算書 .6第八章第八章、成品保護、成品保護 .45第九章第九章、安全技術要求、安全技術要

2、求 .45第十章第十章、文明施工要求、文明施工要求 .46第十一章第十一章、高支模施工管理架構及人力配置、高支模施工管理架構及人力配置.46屋面高支模專項施工方案第一章第一章 、編制前述、編制前述1.1、編制依據(jù)1、設計施工圖，地質(zhì)勘察報告，地基與基礎驗收規(guī)范；2、范圍：根據(jù)設計定位圖，結構平面圖、剖面圖、立面圖。1.2、工程概況 1、工程名稱：東御世家四期 1 棟、2 棟、3 棟及敞開式車庫 2、建筑面積：約 36651.9 3、工程概況：本工程由中山市大俊置業(yè)有限公司開發(fā)，位于中山市東鳳鎮(zhèn)伯公村。本工程1棟為18層，2棟為21層，3棟為24層，總建筑面積約為36651.9。設計安全等級為二

3、級，采用框架剪力墻結構，抗震設防烈度為7度。抗震類別丙類，框架的抗震等級為二級,框剪墻的抗震等級為二級.本工程1棟、2棟、3棟0.000相當于黃海絕對高程13.25m。 4、建設單位：中山市大俊置業(yè)有限公司 5、設計單位：中山市第二建筑設計院有限公司 6、監(jiān)理單位：中山安泰工程監(jiān)理有限公司 7、施工單位：宏潤建設集團股份有限公司本工程最大屋面標高75.8m，屋頂構架標高81.4m。屋頂構架層最大凈高5.6m，其中最大梁截面尺寸：300*600。 第二章第二章 、編制依據(jù)、編制依據(jù)1、 建筑施工手冊 （縮印版第四版） “8-6 現(xiàn)澆混凝土結構模板的設計” 。2、 高層建筑施工手冊 。3、 鋼筋混

4、凝土結構工程施工及驗收規(guī)范50204-92。4、 鋼筋混凝土高層建筑結構設計與施工規(guī)范jgj3-91。5、 建筑機械使用安全規(guī)范jgj33-86。6、 建筑安裝工程質(zhì)量檢驗評定標準301-88。7、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-20028、鋼結構設計規(guī)范(gb 50017-2003) 9、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj_130-2011）10建筑結構荷載規(guī)范(gb 50009-2001)等規(guī)范編制。第三章第三章 、 模板施工工藝流程及施工方案模板施工工藝流程及施工方案1、梁模：、梁模：2、板模、板模：搭設支架安裝板模木楞調(diào)整樓板下皮標高及起拱鋪設模板檢查模板上層標高、平整度綁

5、扎板鋼筋彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模板支架安裝梁底楞木安裝梁底模板梁底模起拱安裝梁鋼筋安裝梁側(cè)模安裝上下鎖口楞斜撐楞對拉螺栓復核梁模板尺寸安裝梁側(cè)模加固驗收3、 材料選擇及配置材料選擇及配置3.1、按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。3.2、面板采用 18mm 全新九夾板，8080 木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，圓鋼管483.5（外楞）支撐，采用斜撐進行加固。承重架采用鋼管架，由立桿、橫桿、支座組成，采用 483.5 鋼管。4、梁板模板、梁板模板：梁模支設：加固肋條采用 8080 木方及 483.5 鋼管做背杠，梁底模

6、為先加工成型模板（塊）拼成，具體支設方案如下：搭設梁底模支架，在柱子上彈出軸線、梁位置及水平標高線，安裝柱頭模板。按設計標高調(diào)整水平擔桿標高，然后放梁底模，并拉線找平，當梁底跨度大于或等于 4m 時，梁底模起拱按設計要求做，當設計無具體要求時，起拱高度為 3跨長。主次梁交接時，先主梁起供，后次梁起供，懸挑梁需在懸臂處起供 6。5、模板驗收驗收：5.1、模板支設完畢后，由施工員、質(zhì)檢人員會同班組長聯(lián)合檢查所有模板的清潔、加固、接縫等是否符合要求，并對支模位置、平整度、垂直度進行復核，確認合格后填寫自檢記錄，并報送技術部進行復檢，質(zhì)檢員應填寫分項工程評定表。經(jīng)復檢合格后，由工地技術負責人通知監(jiān)理驗

7、收，驗收合格后由質(zhì)檢員簽字認可方可澆筑砼。5.2、模板施工質(zhì)量允許偏差值如下表：序號項目允許偏差（mm）檢查方法基礎51軸線位移柱、梁5尺量檢查2標高5水準儀和尺量檢查基礎103截面尺寸柱、梁+4，-5尺量檢查層高垂直度5托線板檢查4總高垂直度30經(jīng)緯儀檢查5表面平整度52m 靠尺、塞尺檢查6平板陰角平直度3拉線檢查7相鄰兩板表面高低差2直尺和尺量檢查6、 模板拆除：6.1、模板的拆除時間根據(jù)所留同條件養(yǎng)護試塊的強度來決定。6.2、柱、梁側(cè)模在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，即可拆除。6.3、板底模擬在混凝土澆筑一周后拆除，但應達到設計及有關規(guī)范要求，考慮到模板及支撐的周轉(zhuǎn)，可

8、使用早強混凝土或拆除后再搭設部分支撐等措施。梁底模的拆除必須嚴格按設計及有關規(guī)范要求施工。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）2502，875板8100875梁8100懸臂構件1006.4、模板拆除必須要有模板拆除通知單，嚴禁未經(jīng)技術人員通知，不經(jīng)施工員安排，工人隨意拆除模板及支撐、加固體系，違者重罰，并追究責任。6.5、拆模時不要用力過猛過急，拆下來的材料要及時運走、整理。6.6、拆模程序一般為先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。第四章第四章 、模板支架設計原則：、模板支架設計原則：1、實用性： （1）接縫嚴密、不漏

9、漿。 （2）保證構件的形狀尺寸和相互位置的正確。 （3）模板構件簡單、支拆方便。2、安全性： 保證在施工過程中不變形、不破壞、不倒塌。第五章第五章 、設計假定、設計假定1、模板結構構件中的面板、大小楞均屬受彎構件；按連續(xù)梁或簡支梁計算；當構件的跨度超過三跨時，可按三等跨連續(xù)梁進行計算；2、構件的慣性矩沿跨長恒定；3、支座是剛性的，不沉降；4、受荷跨荷載情況相同，并同時作用。第六章第六章 、梁模板設計計算書、梁模板設計計算書高支撐架的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范gb50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj_130-2011）

10、、鋼結構設計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）中的部分內(nèi)容。梁段:l117(1)。 一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息1.1.模板支撐及構造參數(shù)模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.30；梁截面高度 d(m):0.60混凝土板厚度(mm):100.00；立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.00；梁支撐架搭設高度h(m)：5.60；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.50；承重架支設:無承重立

11、桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):1.00；采用的鋼管類型為483.5；連接方式: 483.5的鋼管立在屋面板上的墊板上，考慮鋼管質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取承載力折減系數(shù):0.80；2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kn/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.03.3.材料參數(shù)材料參數(shù)木材品種：長葉松；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0

12、；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0；4.4.梁底模板參數(shù)梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.5.梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根

13、數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算二、梁模板荷載標準值計算1.1.梁側(cè)模板荷載梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆

14、混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別為 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.1.強度計算強度計算跨中彎矩計算

15、公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 206.67mm；面板的最大彎距 m= 0.11

16、0.98206.6672 = 4.69104n.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.69104 / 2.70104=1.737n/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.737n/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.2.撓度驗算撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 206.67mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4；

17、面板的最大撓度計算值: = 0.6779206.674/(10095002.43105) = 0.048 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =206.667/250 = 0.827mm；面板的最大撓度計算值 =0.048mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.827mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 5010021/6 = 83.33cm3；i = 5

18、010031/12 = 416.67cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1 1）. .內(nèi)楞強度驗算內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設計值(n/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.207=4.54kn/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.14.54500.002= 1.13105n.mm； 最大支座力:r=1.14.5380.5=2.496 kn；經(jīng)計

19、算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 1.13105/8.33104 = 1.362 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值: f = 17n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值 = 1.362 n/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 f=17n/mm2，滿足要求?。? 2）. .內(nèi)楞的撓度驗算內(nèi)楞的撓度驗算 其中 e - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.000.21= 3.72 n/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； i-面板的截面慣性矩：i = 8.33106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6773.72

20、5004/(100100008.33106) = 0.019 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.019mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.2.外楞計算外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.496kn,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 w = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 i = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kn.m) 外楞變形圖(mm)（1 1）. .外楞抗彎強度驗算

21、外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(n/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.499 kn.m 外楞最大計算跨度: l = 200mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.99105/1.02104 = 49.136 n/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205n/mm2；外楞的受彎應力計算值 =49.136n/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205n/mm2，滿足要求！（2 2）. .外楞的撓度驗算外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大

22、撓度為0.245 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計算值 =0.245mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =180.50.3 =2.7 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 =

23、 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.7kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn，滿足要求！六、梁底模板計算六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 10001818/6 = 5.60104mm3； i = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.

24、1.抗彎強度驗算抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kn/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kn/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kn/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.

25、52=24.93kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax = 0.1024.930.12=0.025kn.m； =0.025106/5.40104=0.462n/mm2；梁底模面板計算應力 =0.462 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！2.2.撓度驗算撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）1.00= 20.75kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； e-面板的彈性模量:

26、e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.751004/(10095004.86105)=0.003mm；面板的最大撓度計算值: =0.003mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 100 / 250 = 0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.1.荷載的計算：荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(

27、kn/m)：q1 = (24+1.5)0.80.1=2.04 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.350.1(20.8+0.3)/ 0.3=0.222 kn/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 p1= (2.5+2)0.1=0.45 kn/m；2.2.方木的支撐力驗算方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.22.04+1.20.222=2.714 kn/m；活荷載設計值 p = 1.40.45=0.63 kn/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=

28、51010/6 = 83.33 cm3； i=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算方木強度驗算: :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 2.714+0.63=3.344 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.13.34411= 0.334 kn.m；最大應力 = m / w = 0.334106/83333.3 = 4.013 n/mm2；抗彎強度設計值 f=13 n/mm2；方木的最大應力計算值 4.013 n/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 n/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：方木抗剪驗算：最大

29、剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.63.3441 = 2.006 kn； 方木受剪應力計算值 = 32006.4/(250100) = 0.602 n/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 n/mm2；方木的受剪應力計算值 0.602 n/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 n/mm2,滿足要求!方木撓度驗算方木撓度驗算: :最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.040 + 0.222 = 2.262 kn/m；方木最大撓度計算值 = 0.6772.26210004 /(10010000416.667

30、104)=0.367mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.367 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2

31、(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為n 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kn) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 ra = rb=5.016 kn；最大彎矩 mmax=0.814 kn.m；最大撓度計算值 vmax=0.834 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.814106/5080=160.157 n/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 n/mm2；支撐鋼管

32、的最大應力計算值 160.157 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 n/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算九、扣件抗滑移的計算: :按規(guī)范表5.1.7,扣件承載力取值為8.00kn，按照抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的扣件承載力取值為6.40kn?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 r

33、=5.016 kn；r 6.40 kn , 扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算十、立桿的穩(wěn)定性計算: :立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =5.016 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1495.4=0.965 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(0.50-0.30)/2)1.000.35=0.252 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(1.00/2+(0.50-0.30)/2)1.000.180(1.50+24.00)=3.30

34、5 kn； n =5.016+0.965+0.252+3.305=9.538 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.1

35、55 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.428 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9537.672/(0.428489) = 45.571 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 45.571 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h

36、+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.2 按照表2取值1.01 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.01(1+0.12) = 1.436 m；lo/i = 1436.22 / 15.8 = 91 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.654 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9537.672/(0.654489) = 29.823 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 29.823 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，

37、滿足要求！十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求 工程經(jīng)驗工程經(jīng)驗:除了要遵守扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.1.模板支架的構造要求：模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.2.立桿步距的設計：立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下

38、小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.3.整體性構造層的設計：整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.4.剪刀撐的設計：剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面

39、應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.5.頂部支撐點的設計：頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載n12kn時，可用雙扣件；大于12kn時應用頂托方式。6.6.支撐架搭設的要求：支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件

40、的擰緊力矩都要控制在45-60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.7.施工使用的要求：施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。第七章第七章 、樓板模板設計計算書、樓板模板設計計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施

41、工技術2002（3）：扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息: :1.1.模板支架參數(shù)模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.40；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù)模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.500；4.4.材料參數(shù)材料參數(shù)面

42、板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量e(n/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(n/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量e(n/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(n/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(n/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.5.樓板參數(shù)樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼hrb 400(20mnsiv,20mnsinb,20mnti)；樓板混凝土強度等級:c35；每層標準施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的

43、計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):100.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():20.000； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算二、模板面板計算: :面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 1001.82/6 = 54 cm3；i = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1 1、荷載計算、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kn/m；(

44、2)活荷載為施工人員及設備荷載(kn)：q2 = 2.51= 2.5 kn/m；2 2、強度計算、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kn/m最大彎矩m=0.16.920.252= 0.043 knm；面板最大應力計算值 = 43250/54000 = 0.801 n/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 n/mm2；面板的最大應力計算值為 0.801 n/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 n/mm2,滿足要求!3 3、撓度計算、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 2.85kn/m面板最大撓度

45、計算值 v = 0.6772.852504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 v=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算三、模板支撐方木的計算: :方木按照簡支梁計算，其慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=51010/6 = 83.33 cm3；i=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.1.荷載的計算：荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kn/m；(2)模板的自重線荷載

46、(kn/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kn/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn)：p1 = (2.5+2)10.25 = 1.125 kn；2.2.方木抗彎強度驗算方木抗彎強度驗算: :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.625 + 0.088) = 0.855 kn/m；集中荷載 p = 1.41.125=1.575 kn；最大彎距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.5751 /4 + 0.85512/8 = 0.501 kn.m；最大支座力 n = p/2 + ql/2

47、 = 1.575/2 + 0.8551/2 = 1.215 kn ；方木的最大應力值 = m / w = 0.501106/83.333103 = 6.008 n/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 n/mm2；方木的最大應力計算值為 6.008 n/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 n/mm2，滿足要求!3.3.方木抗剪驗算：方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: q = ql/2 + p/2截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t其中最大剪力: v = 10.855/2+1.575/2 = 1.215 kn；方木受剪應力計算值 t = 3 1215/(2 50 1

48、00) = 0.364 n/mm2；方木抗剪強度設計值 t = 1.4 n/mm2；方木受剪應力計算值為 0.364 n/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 n/mm2，滿足要求!4.4.方木撓度驗算方木撓度驗算: :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.712 kn/m；集中荷載 p = 1.125 kn；方木最大撓度計算值 v= 50.71210004 /(38495004166666.67) +112510003 /( 4895004166666.67) = 0.826 mm；方木

49、最大允許撓度值 v= 1000/250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.826 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算四、木方支撐鋼管計算: :支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p = 0.8551 + 1.575 = 2.43 kn； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn) 最大彎矩 mmax = 0.911 kn.m ；最大變形 vmax = 2.558 mm ；最大支座力 qmax = 10

50、.631 kn ；支撐鋼管最大應力 = 0.911106/5080=179.409 n/mm2 ；支撐鋼管抗壓強度設計值 f=205 n/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 179.409 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.558 mm 小于1000/150與10 mm,滿足要求!縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 r= 10.631 kn；六、模板支架立桿荷載標準值六、模板支架立桿荷載標準值( (軸力軸力):):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kn)

51、：ng1 = 0.1385.4 = 0.747 kn；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄a。(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.3511 = 0.35 kn；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)：ng3 = 250.111 = 2.5 kn；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3 = 3.597 kn；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 nq = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kn；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算n = 1.2ng + 1.4nq = 10.617 kn；七、立桿的穩(wěn)定性計算七、立桿的穩(wěn)定性計算:

52、 :立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 n - 立桿的軸心壓力設計值(kn) ：n = 10.617 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； l0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為

53、1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10616.832/（0.53489） = 40.965 n/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 40.965 n/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考

54、慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1.5+0.12) = 2.025 m；lo/i = 2024.573 / 15.8 = 128 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10616.832/（0.406489） = 53.476 n/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 53.47

55、6 n/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 建筑扣件安全規(guī)范。八、樓板強度的計算八、樓板強度的計算: :1.1. 樓板強度計算說明樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內(nèi)配置級鋼筋,每單位長度(m)樓板截面的鋼筋面積as=360 mm2,fy=360 n/mm2。板的截面尺寸為 bh=4500mm100mm， 樓板的跨度取4 m，取混凝土保護層厚度20mm，截面有效高度 ho=80 mm。按照樓板每8天澆筑一層

56、，所以需要驗算8天、16天、24天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.2.驗算樓板混凝土驗算樓板混凝土8 8天的強度是否滿足承載力要求天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為4 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.1 ) + 1 1.2 ( 0.74755/4.5/4 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 14.39 kn/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 114.386 = 14.386 kn/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 mmax = 0.059614.3942 = 13.718 kn.m；因平均氣溫為20，查施工手冊

57、溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到8天齡期混凝土強度達到62.4%,c35混凝土強度在8天齡期近似等效為c21.84。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=10.446n/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度: = as fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (110008010.446 )= 0.155計算系數(shù)為：s = (1-0.5) = 0.155(1-0.50.155) = 0.143；此時樓板所能承受的最大彎矩為: m1 = s 1 b ho2fcm = 0.1431100080210.44610-6 = 9.559 kn.m；結論：由于 m1 = m1=9.559 mmax= 18.167所以第16天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求 工程經(jīng)驗工程經(jīng)驗:除了要遵守扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范的相