拉拔機設(shè)計畢業(yè)設(shè)計

1、1 前言在現(xiàn)代的工業(yè)生產(chǎn)中異型棒材得以廣泛應(yīng)用，尤其是在機械、建筑等行業(yè)中。拉拔工藝作為棒材加工的最常用方法之一，其與車削加工相比，材料能夠得到最大的利用，而且加工速度快，操作過程簡單。拉拔產(chǎn)品有比較精確的尺寸而且表面質(zhì)量好，力學(xué)性能好。拉拔機的結(jié)構(gòu)簡單和操作容易，對工人的要求較低，并且對于管材、棒材、型材均能夠在同一臺機器上進行拉拔加工，因此拉拔機目前在實際生產(chǎn)中應(yīng)用的最為普遍。本設(shè)計主要是針對加工異型棒材的鏈?zhǔn)嚼螜C的主傳動系統(tǒng)進行設(shè)計，通過電動機-減速變速器-鏈傳動-工作臺的動力傳動關(guān)系，來完成對異型棒材的拉拔加工。本章就拉拔機的研究的目的、意義及國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀進行了分析和總結(jié)。1.1

2、 課題的目的和意義 由于異型棒材在實際的生產(chǎn)生活中得到了廣泛的應(yīng)用，因此棒材的需求量比較大。這就要求企業(yè)增加對棒材的生產(chǎn)效率和生產(chǎn)總量。但是作為加工異型棒材的主要設(shè)備拉拔機還不太常見，并且效率也不是很高。因此，設(shè)計一結(jié)構(gòu)簡單、高效的拉拔機很有必要。本課題就是主要針對拉拔機的主傳動系統(tǒng)進行設(shè)計。在異型棒材的拉拔加工過程中，拉拔機的主傳動系統(tǒng)是拉拔機執(zhí)行拉拔工作的重要組成部分。對其主傳動系統(tǒng)進行改進，拉拔機的性能可能會有很大的提高。1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀拉拔工藝具有悠久的歷史，在古代出現(xiàn)了把金塊進行錘鍛后，使其通過一個小孔，將其拉成很細(xì)的絲。這就是最早的拉拔工藝。經(jīng)過漫長的發(fā)展，拉拔成型工藝在今天

3、已經(jīng)逐步走向完善與成熟。最近的幾十年，人們相繼研究出了強制潤滑拉拔法、輥模拉拔法、超聲波拉拔法等許多新的方法，使拉拔加工的效率有了很大的提高。同時也展開了對高速拉拔工藝的研究，制造出了許多新式的、更高效的拉拔機如：圓盤式拉拔機、多模高速連續(xù)拉拔機、多線鏈?zhǔn)嚼螜C?，F(xiàn)在，國內(nèi)外的高速拉線機的拉拔速度可達(dá)到80 m/s；圓盤式拉拔機的最大加工直徑已達(dá)到3 m，拉拔速度達(dá)到25 m/s，多線鏈?zhǔn)嚼螜C實現(xiàn)了更大程度的自動化，可以自動上料、自動穿模、自動套芯桿、管材自動下落以及自動調(diào)整中心。目前被企業(yè)廣泛使用的用于管棒型材的拉拔機是鏈?zhǔn)嚼螜C。根據(jù)鏈數(shù)的不同，可將拉拔機的種類分為單鏈拉拔機和雙鏈拉拔機

4、。有些拉拔機的全部工序已經(jīng)采用全自動化程序控制，實現(xiàn)了對拉拔技術(shù)和控制技術(shù)的完美結(jié)合，大大提高了拉拔生產(chǎn)率。 盡管拉拔技術(shù)理論和拉拔機器得到了突飛猛進的發(fā)展，但是拉拔缺陷的產(chǎn)生還是不能夠避免。其缺陷主要有：工件表面裂紋、起皮麻坑、內(nèi)外層機械性能不均勻等。為了防止這些缺陷的產(chǎn)生，還需要我們進一步的對拉拔過程進行更加詳細(xì)和全面的研究、分析，同時對拉拔機器進行更加精確的控制。1.3 課程設(shè)計的內(nèi)容本次課程設(shè)計的內(nèi)容主要針對于鏈?zhǔn)嚼螜C的主傳動系統(tǒng)設(shè)計。它的主要構(gòu)成分為鏈傳動部分和減速變速器兩部分。鏈傳動與摩擦型帶傳動相比無彈性滑動和整體打滑現(xiàn)象，能夠保持準(zhǔn)確的平均傳動比，并且鏈傳動的制造安裝精度要求

5、也比較低，在遠(yuǎn)距離傳動時更是比齒輪傳動有更大的優(yōu)勢。此外，鏈傳動還能在高溫和潮濕的環(huán)境下平穩(wěn)的工作，這就決定了鏈傳動在拉拔機上優(yōu)勢。減速變速器內(nèi)有花鍵軸、滑移齒輪、撥叉、惰輪、低速軸等零件。其具體工作過程是：通過撥動撥叉使滑移齒輪在花鍵軸上滑動，從而使其與不同的齒輪嚙合，進一步實現(xiàn)不同級的齒輪傳動，保證輸出軸的正轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)。當(dāng)滑移齒輪與低速軸大齒輪嚙合時能使鏈輪實現(xiàn)慢速正轉(zhuǎn)；當(dāng)其與惰輪嚙合時就能實現(xiàn)減速器的二級齒輪傳動從而讓鏈輪快速反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動，通過變速箱-鏈傳動-工作臺（夾具）的動力傳遞關(guān)系從而使工作臺上的夾具在進行拉拔時速度較慢，不進行拉拔工作時能夠快速返回。在異型線材的拉拔加工中，拉拔機的主傳

6、動系統(tǒng)是拉拔機執(zhí)行拉拔工作的重要組成部分。下圖為鏈?zhǔn)嚼螜C的主傳動系統(tǒng)的三維圖形：圖1.1 鏈?zhǔn)嚼螜C的主傳動系統(tǒng)圖2 系統(tǒng)總體方案設(shè)計2.1 計算拉拔力2.1.1設(shè)計參數(shù) 設(shè)計參數(shù)的確定：在本設(shè)計中采用45號鋼作為拉拔棒材，其拉拔前的直徑為15mm，經(jīng)過拉拔后直徑變?yōu)?4mm。對于45號鋼來說，它的屈服極限 s=355mpa。模具與45號鋼之間的摩擦系數(shù)f=0.4，模具工作區(qū)的錐角 =14。圖2.1 棒材拉拔示意圖2.1.2 選公式計算 與擠壓、軋制、鍛造等加工過程不同，拉拔過程是借助于被加工的金屬前端施以拉力實現(xiàn)的，該力稱作拉拔力。拉拔力與被拉拔金屬出模處的橫斷面積之比稱為拉拔應(yīng)力，實際上

7、拉拔應(yīng)力就是變性區(qū)末端的縱向應(yīng)力。在拉拔過程中要注意拉拔應(yīng)力應(yīng)小于金屬出?？诘那姸取Ｈ绻螒?yīng)力過大，超過金屬在出?？诘那姸?，就可能引起材料出現(xiàn)細(xì)徑，甚至拉斷。因此要注意，拉拔時要保證 （2.1） 式中 1 ：出?？谔帣M斷面上的拉拔應(yīng)力； p1 ：拉拔力； f1 ：金屬出模口橫斷面積； s ：金屬屈服強度 。其次，由上可知拉拔力最大時出現(xiàn)在模具的定徑區(qū)，并且定徑區(qū)的拉拔力計算公式為 （2.2）1：拉拔應(yīng)力；s：屈服應(yīng)力；b：參數(shù)，且；f：模具與棒材的摩擦系數(shù)，此處f=0.4；：模具工作區(qū)的錐角，=14；d0：坯料原始直徑；d1：棒材拉拔后的直徑。將s=355mpa，d0=15mm，d1

8、=14mm帶入公式（2.2）中，計算出結(jié)果為1=115mpa并且滿足，能夠保證棒材的正常拉拔。2.2 確定電機根據(jù)2.1.2中計算出的拉拔應(yīng)力,由公式 則可以算出拉p1 =17694 (n) 這樣就可以根據(jù)拉拔力和常見的拉拔機所用的電機來進行初次選擇本次設(shè)計中所需電機的型號，還要在后面進行驗算，看所選型號是否滿足要求。1、類型 工業(yè)用電動機2、型號 y315s-43、相關(guān)參數(shù) 電機空載轉(zhuǎn)速 1500r/min 電機同步轉(zhuǎn)速 1480r/min 額定功率 110kw2.3 傳動裝置的運動和動力參數(shù)花鍵軸上的功率及轉(zhuǎn)速 (kw)； （2.3） (r/min)； （2.4）低速軸上的功率及轉(zhuǎn)速 ()

9、； （2.5） (kw)； （2.6） (r/min)； （2.7） ()； （2.8）2.4 鏈條的選擇 鏈傳動為一種撓性傳動，通過鏈輪輪齒與鏈條鏈結(jié)的嚙合來傳遞運動和動力。鏈傳動與帶傳動相比，具有無彈性滑動和整體打滑的優(yōu)點，能夠保持準(zhǔn)確的平均傳動比，且傳動效率比較高。鏈傳動還有結(jié)構(gòu)緊湊，能在高溫和潮濕等惡劣環(huán)境下工作等優(yōu)點，遠(yuǎn)距離傳動更是比帶傳動和齒輪傳動有優(yōu)勢。由拉拔機的結(jié)構(gòu)可知，減速變速器通過鏈條與工作臺的夾具相連，通過鏈條將電動機主軸的回轉(zhuǎn)運動變成工作臺的直線運動。但是，要保證拉拔過程的實現(xiàn)還必須使鏈條緊邊拉力不小于拉拔力。由低速軸的功率(kw),假定拉拔速度v=3-8 m/s，小鏈

10、輪和從動鏈輪的齒數(shù)為z=25。2.4.1鏈號的選擇查表可知工作情況系數(shù)ka=1，初定中心距=40p，確定鏈條節(jié)數(shù)lp： （2.9）根據(jù)鏈輪的轉(zhuǎn)速及功率，選鏈號為24a單排鏈，再查表得鏈節(jié)距p=38.1 2.4.2計算中心距 =3048 （2.10） （2.11）取，則實際中心距為 （2.12）2.4.3驗算鏈輪的輪轂孔徑經(jīng)查表知鏈輪的輪轂孔徑許用最大值為184，這里取=140，滿足要求。2.4.4計算緊邊拉力鏈傳動在工作時，存在緊邊拉力和松邊拉力，如果不計傳動中的動載荷，則緊邊拉力和松邊拉力分別為 ； （2.13） ； （2.14）式中： 有效圓周力； 離心力引起的拉力； 懸垂拉力；有效圓周力

11、為 （n） （2.15）離心力引起的拉力為 ； （2.16）式中：q為鏈條單位長度的質(zhì)量， （2.17） 取 =188（n）懸垂拉力為 其中 （2.18） 式中：a 鏈傳動的中心距， 垂度系數(shù)，查表可得，為兩輪中心聯(lián)線與水平面的傾斜角。由設(shè)計的傳動機構(gòu)可知，為0。故計算即可。 （2.19）取=683（n）所以由上可知鏈條所受的拉力f1為=18396+188+683=19267（n）可見，鏈條的拉力f1p，所以所選的電機滿足要求，同時也能夠說明鏈條的型號符合要求。圖2.2 鏈號為24a的節(jié)鏈3 減速換向機構(gòu)3.1 齒輪設(shè)計 在本設(shè)計中選擇直齒圓柱齒輪，因為在軸的兩端均與鏈輪相連，軸向力相互對稱且

12、相互抵消。 3.1.1 正轉(zhuǎn)齒輪對 1、設(shè)計參數(shù)： (kw)； (3.1) r/min；r/min； i=4；t1=702.7（）； t2=2754（）；壽命t=19200h； 精度等級為7級。 2、齒輪材料： 大齒輪：40cr，調(diào)質(zhì)處理； 小齒輪：40cr，表面淬火。3、 確定齒輪的許用接觸應(yīng)力和許用彎曲應(yīng)力1）許用接觸應(yīng)力： (3.2) (3.3) (3.4) 由上可知，因此只需要考慮即可。因為經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理后的齒輪安全系數(shù)s=1.1，應(yīng)力循環(huán)次數(shù) (3.5) (3.6)通過應(yīng)力循環(huán)次數(shù)然后查表取接觸疲勞壽命系數(shù) ；所以=608（mpa） (3.7) 2）許用彎曲應(yīng)力由公式 (3.8) 查表

13、知 取，單向傳動取，因為所以取，則有： (3.9) (3.10)4、按齒面接觸強度設(shè)計由設(shè)計計算公式進行試算，即 (3.11) 選定載荷系數(shù)k=1.4；轉(zhuǎn)矩（）；齒寬系數(shù)=0.8；計算出小齒輪的分度圓直徑 =142.5mm取 d1=142.5mm，z1=30，m=4mm，則大齒輪的齒數(shù)z2=120，大齒輪的分度圓直徑d2=mz2=480mm；中心距mm3.1.2 反轉(zhuǎn)第一級齒輪對1、設(shè)計參數(shù)： (kw)； r/min；r/min； i=1；t1=702.7（）； 壽命t=19200h； 精度等級為7級。2、齒輪材料： 大齒輪：40cr，調(diào)質(zhì)處理； 小齒輪：40cr，表面淬火；3、確定齒輪的許用

14、接觸應(yīng)力和許用彎曲應(yīng)力：1）許用接觸應(yīng)力 = (3.12)由此可以看出，所以應(yīng)該考慮。同樣，對于調(diào)質(zhì)處理的齒輪s=1。 (3.13)取=1所以608mpa2）許用彎曲應(yīng)力 由公式知 (3.14)查表可知取，單向傳動取=1，于是得出：4、 按齒面接觸強度計算由設(shè)計計算公式進行試算，即其中經(jīng)過計算得出 =131.5mm所以取 d1=132mm，z1=33，m=4mm，則有齒寬b=60mm，z1=z2=33，mm，3.1.3 反轉(zhuǎn)第二級齒輪對1、設(shè)計參數(shù)： (kw)； r/min；r/min； i=1.545；t2=702.7（）； 壽命t=19200h； 精度等級為7級。2、齒輪材料： 大齒輪：4

15、0cr，表面淬火； 小齒輪：40cr，表面淬火；因為在反向第一級齒輪傳動中，要保證同正轉(zhuǎn)齒輪具有相同的中心距，因此反向第二級齒輪的中心距也已經(jīng)確定 ： mm；同樣第二級齒輪傳動的大齒輪的參數(shù)也能夠確定：大齒輪z2=51,模數(shù)m=4mm，齒寬b=60mm，分度圓直徑。3、 驗算齒面接觸疲勞強度 (3.15)其中，計算出 滿足要求。4. 、驗算彎曲應(yīng)力 (3.16)查得小齒輪的彎曲疲勞壽命系數(shù)；取彎曲疲勞安全系數(shù)s=1.4，由式 (3.16)計算得計算載荷系數(shù)k k=1.512 (3.17)查取齒形系數(shù) ；查取應(yīng)力校正系數(shù) ；計算大、小齒輪的的值并加以比較。 (3.18) (3.19)所以大齒輪的

16、值比較大，用大齒輪的值來驗算模數(shù)。=3.06 m值滿足條件，所以彎曲應(yīng)力滿足。齒輪設(shè)計結(jié)果：參數(shù)齒輪正轉(zhuǎn)大48041203004510.25小1203050反轉(zhuǎn)一級1323313250惰輪1323355二級168小2045162表 3.1 齒輪參數(shù)3.2 軸的設(shè)計計算3.2.1 聯(lián)軸器的選擇，電機軸直徑：d=60，所以選擇聯(lián)軸器的型號gys8；3.2.2初選軸徑花鍵軸和低速軸的材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)處理,惰輪軸的材料采用40cr，調(diào)質(zhì)處理。軸徑d初步計算公式為： (3.20)p 軸傳遞的額定功率，單位kw；a 參數(shù)；n 軸的轉(zhuǎn)速；花鍵軸的軸徑：因為該軸為花鍵軸，考慮到花鍵軸的型號，所以選擇花鍵軸

17、的最小軸徑為65mm花鍵軸的結(jié)構(gòu)效果圖如下所示：圖3.1 花鍵軸的結(jié)構(gòu)三維效果圖花鍵軸的型號為10787212；惰輪軸的軸徑：考慮到惰輪軸上的鍵槽，取惰輪軸的最小直徑為40mm；低速軸的軸徑：考慮到低速軸的鍵槽和聯(lián)軸器的尺寸，選擇低速軸的最小軸徑為70mm。低速軸的結(jié)構(gòu)效果圖：圖3.2 低速軸的三維效果圖3.3減速器箱體結(jié)構(gòu)和尺寸的確定箱座壁厚：設(shè)計中采用二級齒輪傳動，所以=0.025+38mm，這里=300mm，所以，取=15mm；箱蓋壁厚：設(shè)計中采用二級齒輪傳動，所以=0.02+38mm，這里=300mm，所以，取=15mm；箱蓋、箱座凸緣厚度：，這里取30mm；箱座底凸緣厚度：，這里取=

18、30mm；.地腳螺釘?shù)膫€數(shù)：n=6；軸承旁連接螺栓直徑：，這里取24mm；蓋與座連接螺栓直徑：，這里取30mm；地腳螺釘?shù)闹睆剑海@里取36mm；中心高：=大齒輪的齒頂圓半徑+40+20，這里取350mm；定位銷直徑：，這里取24mm；箱蓋、箱座肋厚：，取=20mm。3.4 初選軸承及軸承端蓋尺寸的確定3.4.1軸承的選擇 軸承的型號選擇要根據(jù)軸的軸徑和具體工作時的受力情況來分析、選取，由于在本設(shè)計中軸所受的軸向力不大，所以選擇深溝球軸承。花鍵軸的軸承：6213；惰輪軸的軸承：惰輪軸的小端選擇6206，大端選擇6208；低速軸的軸承：6216；3.4.2 軸承端蓋的尺寸花鍵軸的軸承端蓋：螺釘直

19、徑=6mm，個數(shù)為4 ， =120+2.56=135mm（d為軸承外徑）， (3.21) =135+15=150mm； (3.22)惰輪軸的軸承端蓋：螺釘直徑=6mm，個數(shù)為4 ，小端的軸承端蓋的尺寸 =62+15=77mm（d為軸承外徑），=77+15=92mm；大端的軸承端蓋的尺寸 =80+15=95mm（d為軸承外徑）， =95+15=110mm；低速軸的軸承端蓋：螺釘直徑=8mm，個數(shù)為4， =140+2.58=160mm（d為軸承外徑），=160+20=150mm；3.4.3 軸承座的設(shè)計在遠(yuǎn)離減速變速器的一端的鏈輪需要靠軸來連接，軸需要靠軸承座來進行軸向和徑向固定。因此，本次設(shè)計中

20、需要對軸承座進行設(shè)計。設(shè)計中從動軸與減速變速器中的低速軸受力情況相似，因此可以參照減速變速器中的軸的軸承來進行對軸承座進行設(shè)計。設(shè)計中的軸承型號為6216，d=140mm，b=20mm。滾動軸承座的型號sn216 gb/t 78311998。.其三維圖形如下所示：圖3.3 滑動軸承座的三維圖3.5 軸的校核計算3.5.1軸的扭轉(zhuǎn)強度校核：花鍵軸： ； (3.23)查表知的范圍為25mpa45mpa，所以該軸的扭轉(zhuǎn)強度符合要求。惰輪軸：；查表知的范圍為35mpa55mpa，所以該軸的扭轉(zhuǎn)強度符合要求。低速軸：；查表知的范圍為25mpa45mpa，所以該軸的扭轉(zhuǎn)強度符合要求。3.5.2 軸的彎曲強

21、度校核軸的受力分析：花鍵軸： =702.7根據(jù)力的平衡原理得出：;花鍵軸的受力分析如下圖所示圖3.1 花鍵軸的受力分析所以，得出查表知，而；n/m所以危險截面的直徑為mm因為確定的軸的最小直徑為65mm，所以能夠保證強度安全要求。低速軸：根據(jù)力的平衡原理得出：花鍵軸的受力分析如下圖所示圖3.2 低速軸受力分析圖查表知，而因為確定的軸的最小直徑為70mm，所以能夠保證強度安全要求。3.6 軸承的使用壽命校核花鍵軸上的軸承（6213）：有以上的計算可知作用在花鍵軸上的力為,軸的轉(zhuǎn)速為n=1480r/min，所以（n）對于軸承6213:計算項目計算結(jié)果0.2250.03171.1942.2n，結(jié)果（

22、滿足要求）表3.1花鍵軸上的軸承校核低速軸上的軸承（6216）有以上的計算可知作用在花鍵軸上的力為對于軸承6216：計算項目計算結(jié)果0.1920.0151.11727n，結(jié)論（滿足要求）表3.2低速軸的軸承校核3.7 齒輪的三維效果圖高速級齒輪采用滑移齒輪，齒輪的三維效果圖如下所示：圖3.3 滑移齒輪的三維效果圖 低速級齒輪有2個，其三維效果圖如下所示圖3.4低速級小齒輪的三維效果圖圖3.5低速級大齒輪的三維效果圖圖3.6惰輪的三維效果圖4 鏈傳動部件計算4.1 鏈輪的設(shè)計計算4.1.1 鏈輪的尺寸參數(shù) 前面計算出鏈條的節(jié)距p=38.1mm，滾子的直徑=22.23mm，鏈輪齒數(shù)z=25，所以鏈

23、輪的分度圓直徑d （4.1）齒頂圓的直徑 （4.2）齒根圓直徑 （4.3）滾子鏈與鏈輪的嚙合屬于非共軛嚙合，其鏈輪的齒形的設(shè)計比較靈活，常用的鏈輪端面齒形由三段圓弧和一段直線組成。這種齒形已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，由標(biāo)準(zhǔn)成型刀具加工。鏈輪的軸面齒形有圓弧形和直線行2種，其中圓弧形比較有利于鏈結(jié)的嚙合和脫出。軸面齒形通常有a形和b形。如圖所示:圖4.1 鏈輪的軸面齒形由于鏈條的型號選擇24a，所以軸面齒形按a形計算。查表可得鏈條內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬的最小值b1=25.22mm，取b1=26；則鏈輪齒寬 （4.4）4.1.2 鏈輪的結(jié)構(gòu)和材料鏈輪的結(jié)構(gòu)有整體式、孔板式、腹板式、組合式、和齒圈和輪心螺栓聯(lián)結(jié)式等幾種。小直徑

24、的鏈輪可制成整體式；中等尺寸的鏈輪可制成孔板式；大直徑的鏈輪，常將齒圈用螺栓連接或焊接在輪轂上。在本設(shè)計中，根據(jù)尺寸情況鏈輪選擇孔板式。鏈輪的輪齒要具有足夠的耐磨性和強度。通常由于小鏈輪的輪齒的嚙合次數(shù)比大鏈輪的多，所受的沖擊也比較大，所以小鏈輪應(yīng)采用較好的材料制造。但是，在本次設(shè)計中兩個鏈輪的大小完全一致。鏈輪的材料通常選用碳素鋼（20、35、45），普通灰鑄鐵和鑄鋼，還有在特別的場合可采用合金鋼。在本次設(shè)計中鏈輪的材料選鑄鋼。鏈輪的三維效果圖如下所示：圖4.2 鏈輪的三維效果圖5 結(jié) 論畢業(yè)設(shè)計是對我們專業(yè)課程知識綜合應(yīng)用的實踐訓(xùn)練，這是我們邁向社會、從事職業(yè)工作前一個必不可少的過程?！扒?/p>

25、里之行始于足下”，通過這次畢業(yè)設(shè)計我們深深體會到這句千古名言的真正含義。我今天認(rèn)真地進行畢業(yè)設(shè)計，學(xué)會腳踏實地地邁開這一步，就是為了明天能穩(wěn)健地在社會大潮中奔跑打下堅實的基礎(chǔ)。在本次的設(shè)計過程中，通過查閱相關(guān)書籍，上網(wǎng)了解有關(guān)拉拔的資料我對拉拔機的基本結(jié)構(gòu)、工作流程、部件組成有了深入的認(rèn)識，了解到了拉拔機的各方面的性能要求。目前拉拔機的發(fā)展已呈現(xiàn)出高科技姿態(tài)，把越來越先進的科技引用到拉拔機中，使其正朝著高速化、規(guī)模化、大型化、自動化方向發(fā)展。在國外已成功的制造了多模高速連續(xù)拉拔機、圓盤式拉拔機、多線鏈?zhǔn)嚼螜C等高科技含量的機器。使拉拔加工技術(shù)技術(shù)有了突飛猛進的發(fā)展。目前高速拉線機的拉拔速度可達(dá)

26、到80 m/s；多線鏈?zhǔn)嚼螜C實現(xiàn)了更高程度的自動化，一般可自動供料、自動穿模、自動套芯桿、自動咬料和掛鉤、管材自動下落以及自動調(diào)整中心等，大大的減輕了工人的勞動量。 但是，拉拔工藝仍然有很多的問題出現(xiàn)，使拉拔工件產(chǎn)生缺陷，這就要求我們未來在避免產(chǎn)生拉拔缺陷方面進行努力研究。 經(jīng)過這段時間的畢業(yè)設(shè)計的工作，我首先認(rèn)識到了自己不足之處，也看到了自己的差距，這都是我以后努力地方向。其次，我也學(xué)到許多東西，把以前學(xué)習(xí)的專業(yè)課知識進行了溫習(xí)與應(yīng)用，在具體實踐中加深了對課程的認(rèn)識與了解，更是學(xué)會了其中的應(yīng)用。由于沒有太多的實際設(shè)計經(jīng)驗，在本次設(shè)計中肯定會有有一些錯誤，敬請老師給予指正，在此我對給我提出整

27、改意見的老師和同學(xué)表示感謝。參 考 文 獻1 溫景林,丁樺,曹富榮等. 有色金屬擠壓與拉拔技術(shù)m. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2007.7:257-3422 hoon cho, hyung-ho jo, sang-gon lee. effect of reduction ratio,inclusion size and distance between inclusions on wire breaks in cu fine wiredrawing j. journal of materials processing technology, 2002, 8(01): 27-333 劉華鼐,劉培興,

28、劉曉瑭. 銅合金管棒材加工工藝m. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社, 2007.7:57-1114 吳宗澤, 羅圣國. 機械設(shè)計課程設(shè)計手冊m. 北京:高等教育出版社, 2006, 5: 35-2185 濮良貴, 紀(jì)名剛. 機械設(shè)計m.第八版. 北京:高等教育出版社, 2007, (05): 143-3836 胡龍飛, 劉全坤, 王成勇, 胡成亮, 馮秋紅. 基于多目標(biāo)優(yōu)化的鋼管拉拔成形過程設(shè)計j. 農(nóng)業(yè)機械學(xué)報, 2007, 38(10): 161-1647 成大先. 機械設(shè)計手冊單行本機械傳動m. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社, 2004, 1: 13-123-13-2658 成大先. 機械設(shè)計手冊單行本減

29、（變）速器m. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社, 2004, 1: 13-123-13-2659 周麗文, 張智峰, 胡大超. 連續(xù)式拉拔機傳動凸輪參數(shù)優(yōu)化設(shè)計j. 上海金屬, 2000, 26(06): 47-5010 徐效謙. 軸承鋼絲生產(chǎn)設(shè)備j. 金屬制品, 2004, 29(05): 5-8 11 周杰, 宋立群, 廖旭. 高內(nèi)表面質(zhì)量鋁合金矩形管拉拔成形工藝研究j. 中國機械工程, 2007, 18(18): 2252-225612 楊永宏. 用凸出模拉拔超光亮棒材和鋼絲j. 金屬制品, 2004, (s1): 48-5013 周強. 連拉機組輸送方式的改進j. 金屬制品, 2005, (10

30、): 40-4214 孫劉歌. 拉絲模參數(shù)對棒材拉拔后殘余應(yīng)力的影響j. 金屬制品, 2004, 30(s1): 44-4715 p. poncet, p.h. adler, s. carpenter, m.h. wu. manufacture of nitinol tubej. memry corporation, 2001, (10): 1-616 朱寶輝, 郭勝利, 趙學(xué)平. 拉拔鈹銅管材殘余應(yīng)力的有限元分析j. 重型機械, 2007, (05): 49-5217鄭長民, 鄭長生, 于立華. 玻璃鋼異型材拉拔機的研制j. 機械設(shè)計與制造, 1997, (01): 4418 關(guān)紅明, 楊鵬, 樊萍. 鋼絲繩式冷拔管機j. 重型機械, 2000, (03): 9-33畢業(yè)設(shè)計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計（論文），是我個人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明