重慶某高層框剪結(jié)構(gòu)住宅樓梁式轉(zhuǎn)換層模板施工方案

1、重慶騰輝建設(shè)工程集團(tuán)有限公司 轉(zhuǎn)換層模板施工方案c棟轉(zhuǎn)換層模板施工方案一 工程概況1.1、工程概況簡(jiǎn)要說明本工程建筑面積約70000，由c、d、e棟樓構(gòu)成，c棟為32層，地上建筑總高為96.7米，d棟為31層，地上建筑總高為96.3米，e棟31層，地上建筑總高為95.7米；c棟地下室三層，高度為13.8米，d、e棟地下室為二層高度為9.3米，建筑結(jié)構(gòu)為框架剪力墻結(jié)構(gòu)；使用年限為50年，抗震設(shè)防烈度為6度；本工程為一類高層居住建筑，消防按一類高層設(shè)防，耐火等級(jí)為一級(jí)；負(fù)二層地下室為核六級(jí)常六級(jí)甲類二等人員隱蔽所，戰(zhàn)時(shí)用途為二等人員隱蔽所平時(shí)用途為地下車庫(kù)，地下停車數(shù)量機(jī)動(dòng)車為1065輛，本工程0

2、.000相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高1206.000米 。（設(shè)計(jì)地下室負(fù)三層實(shí)為小區(qū)室外地面以上）轉(zhuǎn)換層面積約570平方米左右。轉(zhuǎn)換層以下為框架結(jié)構(gòu)，經(jīng)轉(zhuǎn)換后為框剪結(jié)構(gòu)。本工程轉(zhuǎn)換層采用梁式轉(zhuǎn)換層，轉(zhuǎn)換層承擔(dān)轉(zhuǎn)換132層所有荷載，傳遞至柱，再傳遞至獨(dú)立基礎(chǔ)，為本工程關(guān)鍵結(jié)構(gòu)。1.2、轉(zhuǎn)換層相關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1.2.1、結(jié)構(gòu)板根據(jù)結(jié)構(gòu)施工19#圖紙?jiān)O(shè)計(jì)，轉(zhuǎn)換層及其下結(jié)構(gòu)的樓板厚度分別設(shè)計(jì)為：樓層名稱板厚（mm)備注一層（轉(zhuǎn)換層）180本方案考慮的作業(yè)層負(fù)一層樓板120本方案模板工程考慮的首層支撐板負(fù)二層樓板120本方案模板工程考慮的次層支撐板負(fù)三層地下室底板250本方案模板工程考慮的第三層支撐板1.2.2、梁本工程

3、轉(zhuǎn)換層采用常見的梁式轉(zhuǎn)換層，梁的各個(gè)工序施工成為了重點(diǎn)，根據(jù)已到圖紙，本次轉(zhuǎn)換層大梁主要如下：梁尺寸表 表1.2.2梁名稱（框支梁）梁截面尺寸 mm梁名稱（次梁）梁截面尺寸 mmc-kzl1(4)11001600c-kcl16001300c-kzl2(2)12001800c-kcl27001500c-kzl3(2)12001500c-kcl36001200c-kzl4(2)6001500c-kcl46001400c-kzl5(2)6001500c-kcl56001400c-kzl6(4)10001800c-kcl66001400c-kzl7(4)12001800, 14001800c-kcl7

4、15001400c-kzl8(4)6001400c-kcl86001400c-kzl9(4)7001500c-kcl96001300c-kzl10(1)7001500c-kcl104001400c-kzl11(2)10502000c-kcl118001500注：最大凈跨度6.9m綜述：本工程框支梁尺寸：11001600、12001800、12001500、6001500、10001800、12001800、14001800、6001400、6001400、10502000框次梁尺寸：4001200、6001300、6001400、6001500。與下部結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)的情況：轉(zhuǎn)換層框支梁下兼有與之對(duì)應(yīng)

5、的下層梁，其梁尺寸基本為：400700。而轉(zhuǎn)換層框次梁下只有部分有與之對(duì)應(yīng)的下層梁，其梁尺寸基本為：250600，其中kcl1/2/3/4/8/11/14/15、kcl10部分跨、kcl12部分跨下部無對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)梁，其支撐必定直接落在下層樓板上，將成為支撐設(shè)計(jì)的薄弱部位。1.2.3 砼根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙：負(fù)三層地下室頂板梁板采用的砼等級(jí)為：c30p6負(fù)二層梁板采用的同等級(jí)為：c30負(fù)一層梁板采用的砼等級(jí)為：c30一層（轉(zhuǎn)換層）梁板采用的砼等級(jí)為：c50膨脹砼轉(zhuǎn)換層以下柱子混凝土強(qiáng)度等級(jí)為：c501.2.4 框架柱根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)計(jì)，地下室框支柱尺寸較大，最大尺寸為14001000，13001300，至基礎(chǔ)

6、直至轉(zhuǎn)換層柱子，較大受力是可不考慮變形。1.2.5 轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)圖二 編制依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范gb 50009-2001混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb 50010-2002混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范gb 50204-2002建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)gb 50300-2001建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范jgj 162-2008建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)jgj59-99建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范jgj80-91高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程jgj3-2002混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范gb50204-2002建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)gb5030-2001鋼筋機(jī)械連接通用技術(shù)規(guī)程gbj107-96鋼管扣件式

7、腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj1302011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程jgj302001建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范gb 50009-2001高層建筑施工手冊(cè)鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程jgj182003砼泵送施工技術(shù)規(guī)程jgj/t1095建筑施工手冊(cè)第四版建設(shè)工程高大模板系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則建質(zhì)2009254號(hào)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（房屋建筑部分） 2002年版百度文庫(kù)收集的關(guān)于轉(zhuǎn)換層連續(xù)支撐相關(guān)文獻(xiàn)本工程施工圖紙本工程施工組織設(shè)計(jì)品茗安全計(jì)算軟件 2.1、轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特點(diǎn)主梁跨度主要有8100mm、7500mm、7100mm、6600mm、等。轉(zhuǎn)換大梁主筋規(guī)格主要為25的級(jí)鋼，箍筋有48肢箍、規(guī)格有1

8、012級(jí)鋼，抗扭腰筋為1216級(jí)鋼，受力主筋排數(shù)為24排。 框支柱縱筋為25的級(jí)鋼沿柱截面周圈均勻布置。筒體剪力墻厚200mm、300mm、400mm；短肢剪力墻厚200mm。板厚180，核心筒體板厚200，配筋為10雙層雙向。主筋凈保護(hù)層厚度：柱為30mm；墻為20mm；梁為30mm；板為15mm。轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)其它要求：、為了減小多個(gè)方向梁相交的節(jié)點(diǎn)處鋼筋高出設(shè)計(jì)表面標(biāo)高，要求轉(zhuǎn)換層所有主梁的底標(biāo)高在原設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上降低50mm(即主梁截面加高50mm)。、梁縱筋能穿過中間支座節(jié)點(diǎn)通長(zhǎng)設(shè)置的盡量通長(zhǎng)設(shè)置，以減少中間支座節(jié)點(diǎn)處的鋼筋密集程度。柱梁主筋接頭全部采用直螺紋機(jī)械連接。、12及以上的箍筋

9、可采用焊接水平封閉，焊縫長(zhǎng)10d(雙面焊5d)。、需要收頭錨固的框支柱縱筋在距離梁頂100120mm(由于主梁降低50mm，且為了避開梁縱筋的面筋第1排，對(duì)錨于梁內(nèi)的縱筋可再適當(dāng)降低)處，彎折錨固于梁內(nèi)或板內(nèi)(其收頭和錨固長(zhǎng)度作法詳03g101-1圖集第67頁大樣)。、框支柱在上部墻體范圍內(nèi)縱筋應(yīng)伸入上部墻體內(nèi)不少于一層。定位不準(zhǔn)的縱筋可采用重新插筋方式。、整個(gè)轉(zhuǎn)換層砼強(qiáng)度等級(jí)未達(dá)到70%前不得施工上層。砼強(qiáng)度未達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的100%不得拆除梁支撐。2.3、轉(zhuǎn)換層設(shè)計(jì)及施工特點(diǎn)2.3.1 結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層鋼筋砼構(gòu)件截面尺寸大、鋼筋安裝量大，除了施工荷載外構(gòu)件自身荷載也重，梁最大線荷載達(dá)77.12kn

10、/m,對(duì)模板支撐系統(tǒng)的承載能力、剛度和穩(wěn)定性要求嚴(yán)格。因此解決好模板支撐體系非常關(guān)鍵。必須采取安全可行的措施，確保支撐的穩(wěn)定性和模板架體的剛度。2.3.2 轉(zhuǎn)換層梁體積相對(duì)較大，從梁最大截面尺寸及臨空面數(shù)量看，還算不上真正的大體積砼，但不管怎么說，有必要按大體積砼范疇在施工時(shí)采取有效措施進(jìn)行內(nèi)外溫差控制，減少和控制溫度裂縫產(chǎn)生。2.3.3 轉(zhuǎn)換層鋼筋密集，特別是梁柱節(jié)點(diǎn)處鋼筋非常密，大梁主筋的上下層筋各有24排，箍筋有48肢箍，特別是梁、柱節(jié)點(diǎn)及梁交叉處,有9層左右鋼筋交叉，鋼筋排列間距小而緊湊，非常密集，能夠排綁出來就已非常不容易。況且在排列梁主筋時(shí)還要給上層薄壁柱插筋留出插筋位置(梁上層主

11、筋排列時(shí)必須給薄壁柱插筋讓道)，排列間距還要受到柱縱筋及其它梁縱筋排列的影響，總之鋼筋安裝排列綁扎非常困難。2.3.4 轉(zhuǎn)換層砼澆筑時(shí)，由于鋼筋非常密集，其下料和振搗也非常困難，特別是節(jié)點(diǎn)處估計(jì)振動(dòng)棒都難以插下去，一旦疏忽，很容易出現(xiàn)“狗洞”等質(zhì)量問題或質(zhì)量事故，因此必須引起高度重視和采取有效措施。2.3.5 轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)砼量比較大，每次澆筑砼應(yīng)按規(guī)定的澆筑部位和標(biāo)高一次性完成。因此，各方面必須作好充分的施工準(zhǔn)備，特別是材料的準(zhǔn)備。2.3.6 轉(zhuǎn)換層大梁高度較大，砼澆筑過程的側(cè)壓力非常大，必須對(duì)大梁側(cè)模采取必要的加固措施，防止砼澆筑時(shí)“爆?！焙妥冃巍?、轉(zhuǎn)換層施工方案選擇轉(zhuǎn)換層根據(jù)其荷載大小和采

12、取的具體施工措施，施工方案有兩種：方案一：多層(2層或2層以上)支撐一次性澆筑法，即在負(fù)二層和負(fù)三層滿堂腳手支模不拆，直接將荷載傳遞到底板，并在負(fù)一層支模承重支撐架加強(qiáng)，轉(zhuǎn)換層柱墻梁板一次性澆筑。方案二：利用“疊合梁”原理二次澆筑施工法，即只在-0.45m層和-1.15m層搭設(shè)的滿堂腳手架鋼管排架支模，轉(zhuǎn)換層柱墻梁砼先澆筑至1.15m梁底以下，砼強(qiáng)度達(dá)到75%以上增強(qiáng)加架體穩(wěn)定性，澆筑樓面時(shí)，先澆高低跨相聯(lián)梁，澆平-1.15米板面，待砼初凝前再澆上部分梁砼。砼澆搗過程中振動(dòng)棒伸入上下部各300，并按要求處理疊合面施工縫。方案一施工的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)整體性好，鋼筋安裝質(zhì)量易保證，施工速度快；缺點(diǎn)是支模

13、難度大，支撐材料用量大，對(duì)下部樓蓋產(chǎn)生的施工荷載大，并需對(duì)轉(zhuǎn)換層下兩層樓板從設(shè)計(jì)上采取特殊措施。方案二施工的優(yōu)點(diǎn)是澆筑第二層砼時(shí)的自重可充分利用第一層已達(dá)一定強(qiáng)度的砼承擔(dān)，支撐用量少，對(duì)下部樓蓋產(chǎn)生的施工荷載??；缺點(diǎn)是大梁分層面施工縫處理較困難，施工速度較慢。結(jié)合本工程的特點(diǎn)和施工經(jīng)驗(yàn)，最終按方案二進(jìn)行實(shí)施。即利用“疊合梁”原理采取二次澆筑施工法方案（施工荷載分流方案）。4、轉(zhuǎn)換層施工準(zhǔn)備及部署4.1、組織準(zhǔn)備分別由重慶騰輝集團(tuán)工程部的高級(jí)工程師、工程師和技術(shù)骨干牽頭，成立結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層施工領(lǐng)導(dǎo)小組，項(xiàng)任高級(jí)工程師任組長(zhǎng)(負(fù)責(zé)內(nèi)外協(xié)調(diào))，工程師任副組長(zhǎng)(負(fù)責(zé)現(xiàn)場(chǎng)總體生產(chǎn)安排和指揮)，技術(shù)負(fù)責(zé)人任副

14、組長(zhǎng)(負(fù)責(zé)轉(zhuǎn)換層總體技術(shù)把關(guān))，組員由施工員(負(fù)責(zé)具體生產(chǎn)安排、技術(shù)執(zhí)行和組織自檢）、質(zhì)檢員(負(fù)責(zé)模板鋼筋綁扎質(zhì)量專檢)、安全員(負(fù)責(zé)現(xiàn)場(chǎng)安全防護(hù)等檢查和督促整改)、材料員(負(fù)責(zé)相關(guān)材料采購(gòu)供應(yīng)和工器具的準(zhǔn)備)、內(nèi)業(yè)技術(shù)員(負(fù)責(zé)相關(guān)技術(shù)資料的收集和存檔)、試驗(yàn)工(負(fù)責(zé)原材料抽檢和機(jī)械聯(lián)接焊接砼試件取樣和送檢)、電工(負(fù)責(zé)水電供應(yīng)正常)、商品砼公司總工程師(負(fù)責(zé)轉(zhuǎn)換層砼試配、制作供應(yīng))、設(shè)備租賃公司現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人(負(fù)責(zé)塔吊設(shè)備的維修和運(yùn)轉(zhuǎn)完好)、水電安裝分部負(fù)責(zé)人(負(fù)責(zé)水電預(yù)留預(yù)埋的及時(shí)插入)及勞務(wù)隊(duì)長(zhǎng)(負(fù)責(zé)勞動(dòng)力組織)和各班組組長(zhǎng)(負(fù)責(zé)按要求組織生產(chǎn)，參加自檢)組成。形成從上到下的質(zhì)量保證組織體系

15、，并召開轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)施工專題現(xiàn)場(chǎng)會(huì)，明確分工和責(zé)任，按分工開展工作，為轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)順利施工作好充分準(zhǔn)備。4.2、技術(shù)準(zhǔn)備由項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人牽頭，編制轉(zhuǎn)換層專題施工方案，再?gòu)纳系较?，層層進(jìn)行施工技術(shù)交底，讓所有管理人員乃至班組了解和掌握轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)從搭架到砼澆筑等施工程序以及各工序的施工要領(lǐng)、重點(diǎn)注意事項(xiàng)。做到人人事前心中有數(shù)，為轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)順利施工作好充分的技術(shù)保障。4.3、機(jī)械設(shè)備、勞動(dòng)力、施工材料等資源準(zhǔn)備由生產(chǎn)副經(jīng)理牽頭，勞務(wù)隊(duì)隊(duì)長(zhǎng)、材料員根據(jù)轉(zhuǎn)換層施工資源需求量及時(shí)提供到場(chǎng)，并確保機(jī)械設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)正常，材料、勞動(dòng)力準(zhǔn)備充足，安排好管理人員、電工、塔吊司機(jī)、砼工等值班人員。4.4、管理準(zhǔn)備主要作好如下

16、安排和準(zhǔn)備：4.4.1 明確分工并將責(zé)任落實(shí)到人頭。分工及責(zé)任具體詳4.1條，要求轉(zhuǎn)換層澆筑期間，領(lǐng)導(dǎo)小組所有成員手機(jī)必須24h開機(jī)。4.4.2 建立突發(fā)事件應(yīng)急處理機(jī)構(gòu)，由技術(shù)負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)建立技術(shù)質(zhì)量應(yīng)急機(jī)構(gòu)，由生產(chǎn)副經(jīng)理負(fù)責(zé)建立生產(chǎn)安全應(yīng)急機(jī)構(gòu)，確保突發(fā)事件得到及時(shí)妥善處理。4.4.3 落實(shí)好夜間值班人員，轉(zhuǎn)換層澆筑肯定需要夜間加班施工，因此施工員、質(zhì)檢員及電工、維修工、塔吊司機(jī)指揮和班組長(zhǎng)等必須夜間加班，跟班作業(yè)。4.4.4 落實(shí)機(jī)械設(shè)備、水電及勞動(dòng)力、材料的準(zhǔn)備情況，在轉(zhuǎn)換層施工期間定期檢查各方面的準(zhǔn)備，特別是砼澆筑前必須細(xì)致檢查，確定各方面都已落實(shí)到位（包括夜間照明等），準(zhǔn)備充分，強(qiáng)調(diào)

17、應(yīng)提前與高新區(qū)供電局聯(lián)系，落實(shí)澆筑砼期間是否停電（由于夏季電力供應(yīng)可能緊張，若遇澆筑砼期間可能停電，則應(yīng)將轉(zhuǎn)換層砼開始澆筑時(shí)間推遲）。以及包括澆筑砼期間的夜間施工許可證辦理。4.4.5 落實(shí)專人在轉(zhuǎn)換層下檢查，通過敲打觀察砼是否落底并澆搗密實(shí)，以及支撐架是否發(fā)生異常變形，一旦發(fā)現(xiàn)異常情況，應(yīng)立即匯報(bào)，及時(shí)采取措施。4.4.6 落實(shí)專人養(yǎng)護(hù)，確保連續(xù)養(yǎng)護(hù)14天。4.5 施工部署4.5.1 模板支撐體系：根據(jù)采取的“利用疊合梁原理采取二次澆筑施工法”施工方案，轉(zhuǎn)換層支撐采取三層支撐，轉(zhuǎn)換層下負(fù)一層負(fù)二層和負(fù)三層支撐，采取滿堂加密加強(qiáng)支撐(負(fù)一層架新搭設(shè)，負(fù)二負(fù)三層架在原架體基礎(chǔ)上進(jìn)行加密加固，不拆

18、模)，轉(zhuǎn)換層下第三層支撐只針對(duì)轉(zhuǎn)換梁下為板的情況，采取對(duì)板加強(qiáng)支撐(重新搭設(shè)鋼管架)。4.5.2 砼制作、運(yùn)輸及澆筑：砼制作在商品砼攪拌站集中制作，確保不少于6輛砼運(yùn)輸車，1汽車泵和1臺(tái)柴油泵泵送(另備用一臺(tái))，塔吊輔助布料澆筑。4.5.3 砼振搗：砼工不少于25人（分成2班作業(yè)），準(zhǔn)備4臺(tái)振動(dòng)棒和2臺(tái)振動(dòng)器（多余備用），同時(shí)在梁板下安排34人的專人小組，隨時(shí)用鐵棒敲打梁側(cè)模，觀察梁下部砼漿是否滲出，特別要認(rèn)真觀察梁柱節(jié)點(diǎn)處，通過敲打聽聲音來確定砼是否落下來并已振搗密實(shí)，同時(shí)觀察支撐架有無變形，以便及時(shí)處理。轉(zhuǎn)換層樓板砼澆筑采用二次碾壓收平，對(duì)板面砼應(yīng)在砼初凝時(shí)實(shí)行二次振搗。4.5.4 砼保溫

19、及養(yǎng)護(hù)：每次砼澆筑完成后，在砼面覆蓋薄膜，保持砼面水份，降低砼表面溫度散失時(shí)間，另一方面安排專人一天24小時(shí)澆水養(yǎng)護(hù)，同時(shí)確保連續(xù)養(yǎng)護(hù)14天。5、轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)施工順序定位放線綁扎轉(zhuǎn)換層墻柱鋼筋搭設(shè)轉(zhuǎn)換層梁板支撐架支梁底板支柱墻模板澆柱墻砼綁扎梁筋和疊合面抗剪鋼筋支下部梁側(cè)模及梁柱節(jié)點(diǎn)模轉(zhuǎn)換層下第二層架加密加固轉(zhuǎn)換層鋼筋隱蔽驗(yàn)收檢查第一次澆筑梁砼終凝前第二次梁板砼澆筑(板砼二次匝夯收平)覆蓋薄膜、澆水養(yǎng)護(hù)14d。6、轉(zhuǎn)換層軸線控制 (1)專職測(cè)量組測(cè)放出控制軸線,并用墨線標(biāo)注于-5.4m層板面。建立-5.4m層以上軸線控制網(wǎng)。 (2) 根據(jù)控制軸線，依照設(shè)計(jì)施工圖，對(duì)轉(zhuǎn)換層柱、墻、主、次梁進(jìn)行細(xì)部

20、尺寸分墨，用墨斗將細(xì)部尺寸線彈于-5.4m板面。(3) 鋼管架搭設(shè)完后，在支承梁底模及鋼筋骨架的水平桿上用吊線錘將-5.4m板面的細(xì)部尺寸線引測(cè)于水平桿上，作為梁底模擺放及鋼筋骨架就位的控制線。7、轉(zhuǎn)換層模板支撐體系7.1、支撐體系設(shè)計(jì)要求（1）根據(jù)轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)自重荷載和施工過程荷載計(jì)算，按“二次澆筑法”方案要求，第一次澆筑的kzl砼一半，梁截面尺寸大，施工荷載較大，因此必須對(duì)梁底支撐加固加強(qiáng)，梁下第一層和第二層架體的支撐體系分成兩部分：一是由梁兩端斜向柱面的多排斜撐桿構(gòu)成的梁下斜支架體系，由它將梁底的一部分荷載傳遞送給砼柱；二是由樓面設(shè)置的豎向支撐構(gòu)成的梁下排架體系承受其余的荷載并向下傳遞。第

21、二次澆筑砼的施工荷載可全部由第一次砼承擔(dān)。（2）轉(zhuǎn)換層施工荷載及構(gòu)件荷載能夠有效通過鋼管支撐體系傳遞給其下層梁、柱，首先必須保證支撐體系的強(qiáng)度和剛度。（3）根據(jù)荷載情況對(duì)轉(zhuǎn)換層大梁下的支撐體系進(jìn)行設(shè)計(jì)，確保支撐體系的整體穩(wěn)定性(立桿)，大小橫桿的抗彎強(qiáng)度和擾度滿足規(guī)范要求，連接扣件抗滑滿足規(guī)范要求。（4）對(duì)于轉(zhuǎn)換梁下為板的情況，因下層樓板不能承受每一次澆筑梁的施工荷載。因此下面鋼管架盡量增加斜撐，使傳到板的荷載向主次梁傳遞。7.2 鋼管排架搭設(shè)尺寸確定轉(zhuǎn)換層大梁模板支撐系統(tǒng)采用483.0mm鋼管搭設(shè)成滿堂排架，其架體尺寸與受力方式有關(guān)。將可調(diào)支托安放于鋼管支撐頂端，木枋安放于可調(diào)支托上的受力方

22、式最為合理，鋼管承受的是軸向壓力。當(dāng)水平橫桿步距為1.5m時(shí)，每根立柱可承受荷載25kn。但由于每根鋼管安放可調(diào)支托費(fèi)用較高，直接將50100mm方木安放在鋼管排架的頂部水平鋼管上，水平鋼管與立桿扣接，水平桿件傳給立桿為偏心距達(dá)53mm的偏心荷載。經(jīng)計(jì)算對(duì)比分析，鋼管排架的尺寸主要是由扣件抗滑能力確定的。每個(gè)扣件在螺栓擰緊力矩4060n.m條件下其抗滑設(shè)計(jì)能力為8kn，雙扣件抗滑設(shè)計(jì)能力為12kn。根據(jù)轉(zhuǎn)換大梁14001800mm荷載計(jì)算為例，本工程轉(zhuǎn)換大梁下鋼管排架橫向間距400，縱向間距500，水平大橫桿步距1000，水平小橫桿間距500。1400、1200、1100寬的梁下每排為5根立桿

23、，800及800寬以下的梁下每排為3根立桿。小橫桿與立桿均采用雙扣件連接。為有效擴(kuò)散立桿傳遞的豎向荷載、加強(qiáng)架體底部的穩(wěn)定，必須縱橫向通長(zhǎng)設(shè)置掃地桿鋼管，距地不大于200，并支墊通長(zhǎng)方木擴(kuò)大受力面。7.2.1轉(zhuǎn)換層下第一層支撐架、立桿：梁下立桿間距400400，板下立桿間距900。、轉(zhuǎn)換層框梁及次梁下橫桿：小橫桿間距400，梁下第一排大橫桿間距400，其余大橫桿間距800，梁下剪刀撐（交叉各1根）間距1000，梁側(cè)斜撐桿間距1000，靠框架柱處斜撐3排（每排3根）。、轉(zhuǎn)換層板下橫桿：縱橫向水平橫桿間距900，剪刀撐（6m長(zhǎng)鋼管4560度角）間距3000（即間隔4根立桿加一片剪刀撐）。7.2.2

24、轉(zhuǎn)換層下第二層支撐架、已搭設(shè)框梁及次梁下支撐加密加強(qiáng)：梁下立桿400，梁下大小橫桿間距400，剪刀撐桿間距3000，梁側(cè)斜撐桿間距2000，靠框架柱處斜撐3排（每排3根）。、板下：立桿1200，縱橫向橫桿間距900，縱向橫桿間距與立桿、橫向橫桿相對(duì)應(yīng)，剪刀撐（6m長(zhǎng)鋼管4560度角）間距2000。7.2.3轉(zhuǎn)換層下第三層支撐架（轉(zhuǎn)換梁位置下為板情況）對(duì)轉(zhuǎn)換梁位置下為板的部位需在第三層搭設(shè)支撐架。在板下新搭設(shè)布置支撐加密加強(qiáng)：板下立桿900，大小橫桿間距900，剪刀撐桿間距3000，斜撐桿間距3000。并增大鋼管受力支座面積。7.2.4轉(zhuǎn)換層下第一層斜撐體系設(shè)置梁高大于1800的轉(zhuǎn)換大梁均在轉(zhuǎn)換

25、層下第一層設(shè)斜撐（轉(zhuǎn)換梁下為板的層層設(shè)斜撐），由它將大梁一部分施工荷載傳遞給柱，減少轉(zhuǎn)換層下兩層相應(yīng)部位框梁承受的荷載，斜撐設(shè)置在轉(zhuǎn)換層大梁底兩端，每端共布置斜撐桿三排，每排三根。為減少斜撐桿的長(zhǎng)細(xì)比以防失穩(wěn)破壞，在每排斜撐桿的兩端及中部設(shè)數(shù)道水平橫桿，同時(shí)將所有的斜撐桿與梁下排架扣接為一體，以形成穩(wěn)定可靠支撐體系。梁側(cè)斜撐桿按大于或等于45角設(shè)置，斜撐桿上端伸至模板底并與梁底模外鋼楞相扣接，并作雙扣件抗滑移保險(xiǎn)，斜撐桿的下支點(diǎn)為柱面根部。斜撐排距按轉(zhuǎn)換層支撐示意圖規(guī)定布置。轉(zhuǎn)換層大梁下模板支撐體系示意圖，圖1、圖2、圖3（附后）。轉(zhuǎn)換層梁下斜撐支撐體系示意圖，如圖4所示。轉(zhuǎn)換層板下模板支撐體

26、系示意圖，如圖5所示。墊木-9.30-5.40-0.45墊木5-5.40-0.457.3 支撐架搭設(shè)施工及注意事項(xiàng)7.3.1 架料扣件材質(zhì)要求 、鋼管采用483.0mm鋼管，其材質(zhì)性能符合碳素結(jié)構(gòu)鋼（gb700-88）的相關(guān)規(guī)定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜撐的鋼管長(zhǎng)度宜為46m，小橫桿的長(zhǎng)度宜為1.82.2m。凡有嚴(yán)重腐蝕、彎曲、壓扁或裂紋者，均不準(zhǔn)使用。、扣件扣件應(yīng)按建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)jgj22-85鋼管腳手架扣件的規(guī)定進(jìn)行測(cè)定，其質(zhì)量符合標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)才能使用?？奂砻鎽?yīng)進(jìn)行防銹處理凡有裂紋、變形或滑絲等現(xiàn)象，均嚴(yán)禁使用。7.3.2 架子搭設(shè)規(guī)定搭設(shè)支撐架必須按有關(guān)操作規(guī)程規(guī)定認(rèn)真執(zhí)行，搭設(shè)前由施工

27、員向搭架班組進(jìn)行技術(shù)交底，使作業(yè)班組每個(gè)成員掌握搭架順序和要領(lǐng)。高處搭架時(shí)，必須系掛安全繩。周邊防護(hù)架搭設(shè)前，由安全員發(fā)布命令，隨著主體結(jié)構(gòu)的上升，防護(hù)架體也隨之升高，要求安全員與施工員搞好配合，在建筑周邊，先搭設(shè)或升高建筑周邊防護(hù)架，施工員才能安排搭設(shè)樓層周邊支撐架的搭設(shè)，且支撐架和防護(hù)架不準(zhǔn)連接在一起。周邊防護(hù)架架高應(yīng)高出正施工層1.5m，同時(shí)設(shè)23道水平欄桿和掛安全網(wǎng)。所有斜撐桿要盡量與梁下排架同時(shí)搭設(shè)，如跟不上，也必須保證在大梁鋼筋骨架就位前搭設(shè)完畢，以確保斜撐支架與梁下排架同步受力。所有斜撐桿要盡量與梁下排架的立桿、橫桿相扣接（用轉(zhuǎn)向扣件），以增強(qiáng)斜撐支架的整體性和穩(wěn)定性。梁下排架的

28、立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設(shè)置或遺漏。搭設(shè)時(shí)應(yīng)盡量將上、下層立桿對(duì)齊，轉(zhuǎn)換層下第二層支撐在14.7m層澆筑后不要拆除，且應(yīng)對(duì)主梁下支撐進(jìn)行加密加強(qiáng)。模板及其支架在安裝過程中，必須設(shè)置足夠的臨時(shí)固定設(shè)施，以防傾覆。梁支承架水平桿應(yīng)與已成型的框架柱用鋼管抱箍連成一體，在每根柱子位置由底到頂連續(xù)設(shè)置拉結(jié)點(diǎn)，其豎向間距與每個(gè)步距相等。斜撐架支設(shè)于樓層的邊梁上，每邊設(shè)置2排，為減小斜桿的長(zhǎng)細(xì)比，防止發(fā)生失穩(wěn)而失去作用，在每排斜桿上設(shè)數(shù)道水平橫桿，與架體的立桿及水平桿相交處用扣件連成一體。所有斜桿按與地面呈4560設(shè)置。為防止斜桿底部滑移，在砼梁面留設(shè)短鋼筋，使其插于架管中以固定斜桿。支撐架

29、的立桿和斜桿接長(zhǎng)采用對(duì)接接長(zhǎng)，以保證桿件受力良好。架體搭設(shè)完成后，由施工員帶領(lǐng)班組自檢合格后，再由質(zhì)檢員、安全員組織驗(yàn)收，對(duì)驗(yàn)收發(fā)現(xiàn)的問題必須無條件整改，驗(yàn)收合格后才準(zhǔn)澆筑砼。7.3.3架子搭設(shè)順序立桿安設(shè)第一步架的大小橫桿鋪竹跳板安設(shè)第二、三、四步架的大小橫桿斜撐或剪刀撐桿，且應(yīng)分別鋪設(shè)每步架的竹跳板。7.3.4桿件搭設(shè)立桿搭設(shè)：立桿安放應(yīng)垂直，其垂直度應(yīng)1/300；立桿接頭應(yīng)錯(cuò)開，采用不同長(zhǎng)度的鋼管參差布置，相鄰兩根立桿接頭應(yīng)相互錯(cuò)開50cm以上，并應(yīng)盡量避免在同一步架內(nèi)；立桿接頭連接采用對(duì)接扣件連接。大橫桿搭設(shè)：大橫桿應(yīng)安平順，在每一面架體范圍內(nèi)桿水平偏差應(yīng)1/250，且全架長(zhǎng)的水平偏差

30、不大于5cm；相鄰步架的大橫桿應(yīng)分別搭設(shè)在立桿內(nèi)、外側(cè)，緊靠立桿，并與立桿扣牢。支撐桿件相交伸出的端頭，均應(yīng)大于100mm，以防止桿件滑脫。斜撐桿搭設(shè)：其下端支撐在下層的邊梁上，上端用旋轉(zhuǎn)扣件與懸挑立桿相連，同時(shí)在斜撐桿的下步(掃地桿)、中步用大橫桿將斜撐桿連接成片。剪刀撐搭設(shè)：在立桿外側(cè)設(shè)剪刀撐，其中一根撐桿緊靠立桿，并與立桿扣牢，另一根撐桿應(yīng)與伸出的小橫桿扣牢，必要時(shí)，應(yīng)對(duì)每步架上的小橫桿根據(jù)剪刀撐位置進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。樓板支撐的剪刀撐每隔5根立桿設(shè)一道，剪刀撐與樓面夾角為4560，每道剪刀撐用旋轉(zhuǎn)扣件連接4根以上立桿。梁下剪刀撐按施工模板圖搭設(shè)。剪刀撐斜桿兩端扣件與立桿節(jié)點(diǎn)(即立桿與橫桿的交

31、點(diǎn))的距離應(yīng)小于200mm，斜桿下端與立桿的連接點(diǎn)離地面不得大于300mm，以保證架子的穩(wěn)定性。7.3.5扣件連接要求扣件連接擰緊螺栓時(shí)，應(yīng)將螺栓根部放正，扣件擰緊力則控制在4060n.m范圍內(nèi)，檢查螺栓擰緊度時(shí)，應(yīng)采用扭力搬手實(shí)測(cè)，不得采用手感心估猜判定法；大橫桿對(duì)接時(shí)，扣件開口應(yīng)水平朝向架子內(nèi)側(cè)，螺栓應(yīng)朝上；直角扣件安裝時(shí)，其中一個(gè)必須開口朝上。在澆筑轉(zhuǎn)換大梁砼前對(duì)架體所有連接扣件進(jìn)行全面緊固檢查一遍，以確保受力良好。7.4 支撐體系拆除在整個(gè)轉(zhuǎn)換層第一次砼澆筑3天后(即轉(zhuǎn)換層第一次砼強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到75%，按目前氣溫3天砼強(qiáng)度完全能夠達(dá)到，可通過預(yù)留試塊試驗(yàn)來實(shí)測(cè))，可以拆除轉(zhuǎn)換層下第二層支

32、撐架體。第一次砼澆筑7天后且第二次砼已澆筑(即轉(zhuǎn)換層第一次砼強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到90%，按目前氣溫7天砼強(qiáng)度完全能夠達(dá)到，可通過預(yù)留試塊試驗(yàn)來實(shí)測(cè))，可以拆除轉(zhuǎn)換層梁下側(cè)模支撐。待轉(zhuǎn)換層第二次砼強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到100%以上，可以拆除轉(zhuǎn)換層梁板下的支撐架體。 已拆除模扳及其支架的結(jié)構(gòu)，應(yīng)在砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)后，才允許承受全部施工荷載。8、轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)模板體系設(shè)計(jì)8.1模板選型（1）柱子模板體系 矩形柱子模板面板采用18mm厚九層膠合板，背楞用50100mm木枋和100100mm木枋。每根柱子用四塊預(yù)拼板，每塊板4根背枋。柱模一次性配至梁底。柱模板箍采用483.0mm短鋼管和12圓鋼加工成的對(duì)拉螺桿交錯(cuò)對(duì)拉，間

33、距400mm。定位箍采用483.0mm短鋼管，間距上、中、下各一道。（2）筒體墻模板體系 筒體墻砼模板體系面板采用18mm厚九層膠合板。水平橫肋采用50100mm木枋，豎向間距244mm。豎肋采用483.0mm鋼管，間距1000mm。墻側(cè)模設(shè)置12對(duì)拉螺栓。水平間距450mm，豎向間距300mm。模板水平接縫必須錯(cuò)縫相接。為了保證模板平整，木背枋與模板接觸面作刨光處理。（3）梁、板模板體系 梁側(cè)模、底模均采用成色好的組合鋼模，背楞用483.0mm鋼管，梁側(cè)模設(shè)置12對(duì)拉螺栓。水平間距600mm，豎向間距400mm。模板水平接縫必須錯(cuò)縫相接，接縫u型卡必須滿上。鋼模板拼縫全部嵌泡沫條。 板模板采

34、用12mm厚覆膜膠合板，現(xiàn)場(chǎng)拼裝。龍骨50100mm木枋，間距200mm。為保證梁板陰角部位方正、垂直。梁板模板在該處采用刨光的木枋鎖口處理。8.2 模板施工要求8.2.1 梁底模起拱按規(guī)范規(guī)定，當(dāng)梁凈跨大于6m時(shí)，梁底應(yīng)按規(guī)定起拱，即鋪設(shè)梁底模時(shí)應(yīng)向上起一定拱，本工程起拱高度可控制在1525mm。8.2.2 梁側(cè)模拉結(jié)加固由于轉(zhuǎn)換層梁截面較高，因此大梁澆筑砼時(shí)產(chǎn)生的側(cè)壓力比較大，梁側(cè)模板除了用鋼管（局部加雙鋼管）加強(qiáng)夾撐外，還須按一定間距布置對(duì)拉螺栓，以抵抗砼側(cè)壓力，防止爆模。對(duì)拉螺栓根據(jù)其承受的拉力n=pa計(jì)算出螺栓截面積，從而選出螺栓規(guī)格，本工程轉(zhuǎn)換層對(duì)拉螺栓規(guī)格經(jīng)計(jì)算為12，但螺栓豎向

35、和水平間距必須調(diào)小，鋼模水平間距600mm，豎向間距400mm，具體詳模板支撐示意圖。8.3 其它要求轉(zhuǎn)換層樓板支模按一般樓板底模支模法執(zhí)行，考慮到樓板180厚，其模板下所鋪木枋間距應(yīng)控制在200mm。模板拼裝前須逐塊修整板面、邊框，砼殘?jiān)?、水泥漿清洗干凈，并涂刷水質(zhì)脫模劑。模板邊沿要求順直方正，拼縫嚴(yán)密，板縫應(yīng)不大于1.5mm。模板拆除時(shí)間，轉(zhuǎn)換層主梁模板、樓板及次梁模板必須在砼強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到100%后才準(zhǔn)拆模。況且木模有保濕保溫作用，對(duì)砼養(yǎng)護(hù)十分有利。9、轉(zhuǎn)換層大梁施工支撐體系計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb500

36、10-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:c-kzl7。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m)：1.40；梁截面高度 d(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：1.00；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)：0.30；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：3.30；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：4；采用的鋼管類型為483

37、；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2)：1.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2)：14.4；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kn/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kn/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：長(zhǎng)葉松；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(n/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：13.5；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(n/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20

38、.00；面板彈性模量e(n/mm2)：8000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：8.5；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：85.0；梁底模板支撐的間距(mm)：150.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：11；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：3；穿梁螺栓直徑(mm)：m14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：300mm，800mm，1300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；次楞

39、合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(t+15)計(jì)算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 50.994 kn/m2

40、、14.400 kn/m2，取較小值14.400 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為11根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： m/w f其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 50222/6=33.33cm3； m - 面板的最大彎矩(n-mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三

41、跨連續(xù)梁計(jì)算：m = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.514.4=8.64kn/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.54=2.8kn/m；計(jì)算跨度: l = (1800-180)/(11-1)= 162mm；面板的最大彎矩 m= 0.18.64(1800-180)/(11-1)2 + 0.1172.8(1800-180)/(11-1)2= 3.13104n-mm；面板的最大支座反力為: n=1.1q1l+1.2q2l=1.18.640(1800-180)/(11-1)/1000+1.22.800

42、(1800-180)/(11-1)/1000=2.084 kn；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.13104 / 3.33104=0.9n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 8.5n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.9n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=8.5n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100ei)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 8.64n/mm； l-計(jì)算跨度: l = (1800-180)/(11-1)=162mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 8000n/mm2； i-面板

43、的截面慣性矩: i = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6778.64(1800-180)/(11-1)4/(10080003.33105) = 0.015 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1800-180)/(11-1)/250 = 0.648mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.015mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.648mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 2.084/0.500= 4.168kn

44、/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 24.493=8.99cm3；i = 210.783=21.57cm4；e = 206000.00 n/mm2； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kn) 彎矩圖(kn-m) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 m = 0.104 kn-m，最大支座反力 r= 2.292 kn，最大變形 = 0.040 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = m/wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.04105/8.99103 = 11.6 n/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205n/mm2；次楞

45、最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 11.6 n/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205n/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.04mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.292kn,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 24.493=8.99cm3；i = 210.783=21.57cm4；e = 206000.00 n/mm2； 主楞計(jì)算

46、簡(jiǎn)圖 主楞彎矩圖(kn-m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 m= 0.729 kn-m，最大支座反力 r= 9.404 kn，最大變形 = 0.881 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = m/wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 7.29105/8.99103 = 81.1 n/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205n/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =81.1n/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205n/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.881 mm主楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計(jì)

47、算值 =0.881mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:nn= f譇其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 n/mm2； 穿梁螺栓型號(hào): m14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: a = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =9.404 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 170105/1000 = 17.85 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=9.404kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=17.85kn，

48、滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 14002020/6 = 9.33104mm3； i = 1400202020/12 = 9.33105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = m/wf新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.401.80=77.112kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q2:1.20.3

49、01.40=0.504kn/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4（2.00+1.00)1.40=5.880kn/m；最大彎矩計(jì)算公式如下:mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1（77.112+0.504)1502+0.1175.881502=1.90105n.mm； =mmax/w=1.90105/9.33104=2n/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =2 n/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=8.5n/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677q

50、l4/(100ei)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=77.112+0.504=77.616kn/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； e-面板的彈性模量: e = 8000.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67777.6161504/(10080009.33105)=0.036mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.036mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.6mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kn/

51、m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.80.15+0.30.15（21.62+1.4)/ 1.4=8.441 kn/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kn/m)： q2 = 1.4（1+2)0.15=0.63 kn/m；均布荷載設(shè)計(jì)值 q = 8.441+0.630 = 9.071 kn/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計(jì)值： p=0.151.20.1824.00+1.4（1.00+2.00)（1.80-1.40)/4=0.141kn2.支撐方木驗(yàn)算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：w=48.58.5/6 = 4.82

52、101 cm3；i=48.58.58.5/12 = 2.05102 cm4；e= 10000 n/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡(jiǎn)圖(kn-m) 剪力圖(kn) 彎矩圖(kn-m) 變形圖(mm)方木的支座力:n1=n6=0.521 kn；n2=n5=3.798 kn；n3=n4=2.172 kn；最大彎矩：m= 0.145kn-m最大剪力：v= 2.160 kn方木最大正應(yīng)力計(jì)算值 ： =m/w=0.145106 /4.82104=3 n/mm2；方木最大剪應(yīng)力計(jì)算值 ： =3v/(2bh0)=32.161000/(24085)=0.953n/mm2；方木的最大撓度： =0.189 mm；方木的允許撓度：= 0.48103/250=1.92mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 3.011 n/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.500 n/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.953 n/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.700 n/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.189 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.920 mm，滿足要求！八、梁跨度方向托梁的計(jì)算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管) :483；w=