4108綜采工作面供電設計

1、華燁煤業(yè)有限公司 機電管理部4108綜采工作面 供電設計華燁煤業(yè)有限公司機電管理部2012年5月10日4108綜采工作面供電設計一、概述1二、負荷統計1三、移變選擇214108集中運輸巷聯巷移動變電站yb01選擇22風門外移動變電站yb02選擇33工作面第一臺移動變電站yb03選擇44工作面第二臺移動變電站yb04選擇5四、電纜選擇61.電纜型號及走向確定62.電纜長度的確定73.電纜截面選擇71)高壓電纜截面確定72)低壓電纜截面確定12五、高低壓開關選擇23六、電氣設備保護裝置整定及校驗241.短路電流計算242.低壓開關保護裝置整定253.移動變電站高低壓側整定294.高壓配電裝置整定3

2、4七、供電系統圖及設備布置圖（見附圖）36八、機電設備管理及安全技術措施371.機電設備管理要求372.施工作業(yè)要求373.電氣安全技術措施384.特殊情況單獨制定針對性措施38華燁煤業(yè)有限公司 機電管理部4108綜采工作面供電設計一、 概述4108綜采工作面屬于4#煤層一采區(qū)，平均煤層厚度1.8m，工作面長度210m,走向長度為760m，平均傾角5度，采用走向長壁后退式一次采全高采煤工藝。在切眼安裝采煤機和刮板輸送機，在4108運輸順槽布置刮板轉載機及1米皮帶輸送機，在4108運輸順槽與4108集中運輸大巷之間布置長120m的1米皮帶輸送機，在4108集中運輸大巷布置長1000m的1米皮帶輸

3、送機，在4108集中運輸大巷軌道巷口至主運輸1.2米皮帶輸送機之間布置刮板輸送機，運輸沿線及4108回風順槽共布置2臺無極繩絞車和10臺調度絞車，4108回風順槽布置1臺回柱絞車。在工作面及順槽低洼處設排水泵。照明信號系統由照明信號綜保供電。礦井井下高壓采用10kv供電，由北翼變電所負責向該綜采工作面配電。采煤工作面由兩臺移動變電站yb03和yb04向設備供電，供電電壓1140v，移變布置在設備列車上隨回采進度在4108運輸順槽移動。4108運輸順槽、回風順槽及4108運輸順槽聯巷由一臺移動變電站yb02向設備供電，供電電壓660v，移變布置在4108運輸順槽聯巷風門外。4108集中運輸巷由一

4、臺移動變電站yb01向設備供電，供電電壓1140v，移變布置在4108集中運輸巷與4#煤軌道大巷聯巷處。其它開關沿線布置。二、 負荷統計表1 負荷統計表序號設備名稱電機型號設備臺數單臺設備電機數（臺）電動機技術參數pe（kw）ue（v）ie（a）（%）cos1采煤機mg250/600-awdybc-250b122501140157920.85ybqys-40b24038076890.85ybrb-18.5118.5114012910.862刮板輸送機sgz764/630ybsd315/160-4/812315/1601140192/13893.90.89/0.713刮板轉載機szz764/16

5、0kby680-160b111601140100930.874破碎機plm1000ybs-11011110114069930.875乳化液泵brw315/31.5ybs-200b3（兩用一備）1200114012593.50.886噴霧泵bpw315/6.3ybk2-225m-42（一用一備）145114028.292.80.877皮帶輸送機dsj100/63/275ybs-752275660/114081.5/53.892.50.878皮帶輸送機dsj100/63/75ybs-75117566081.592.50.879刮板輸送機sgb764/200ybs-200112001140123.9

6、940.8710張緊絞車jzb-0.3jzb-0.3314660/11405.4/3.1840.811無極繩絞車sq-80/75bybk2-315s-62175660/114081.8/47.293.50.8612調度絞車jd-1.0ybj11.4-46111.4660/114013.5/7.8880.8413調度絞車jd-1.6ybj25-4412566027.891.50.8614回柱絞車jh-20yb200l2-6p112266025.790.20.8315水泵bqw25-30-5.5/nybqw-5.5515.56606.7870.8316水泵bqw15-100-13ybqw-1321

7、1366015.8870.83三、 移變選擇1 4108集中運輸巷聯巷移動變電站yb01選擇1) 計算負荷并選型：移變yb01負責為4108集中運輸巷皮帶輸送機、4108集中運輸巷聯巷刮板輸送機、絞車及照明供電，二次側電壓1140v。需用系數式中：參加計算的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（kw） 最大電機的額定功率（kw），刮板輸送機最大200kw變壓器計算負荷式中：電動機的加權平均功率因數，這里取0.85根據計算，查礦用隔爆型移動變電站數據表，選擇移變型號為kbsgzy-500/10。滿足公式：式中：變壓器的額定容量（kva）2) 計算移變繞組電壓損失：變壓器負荷率變壓器電阻壓降百分

8、數式中：變壓器的負載損耗（w）變壓器電抗壓降百分數式中：短路阻抗百分數變壓器電壓損失式中：變壓器二次側電壓變壓器的功率因數，它等于相應負載的加權平均功率因數與變壓器功率因數角對應的正弦值2 風門外移動變電站yb02選擇1) 計算負荷并選型：移變yb02負責為4108運輸順槽皮帶輸送機、4108運輸順槽聯巷皮帶輸送機、兩順槽絞車、水泵及照明供電，二次側電壓660v。需用系數式中：參加計算的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（kw） 最大電機的額定功率（kw），皮帶輸送機最大75kw2變壓器計算負荷式中：電動機的加權平均功率因數，這里取0.84根據計算，查礦用隔爆型移動變電站數據表，選擇移變型

9、號為kbsgzy-500/10。滿足公式：式中：變壓器的額定容量（kva）2) 計算移變繞組電壓損失：變壓器負荷率變壓器電阻壓降百分數式中：變壓器的負載損耗（w）變壓器電抗壓降百分數式中：短路阻抗百分數變壓器電壓損失式中：變壓器二次側電壓變壓器的功率因數，它等于相應負載的加權平均功率因數與變壓器功率因數角對應的正弦值3 工作面第一臺移動變電站yb03選擇1) 計算負荷并選型：移變yb03負責為轉載機、破碎機、乳化液泵及噴霧泵供電，二次側電壓1140v。需用系數式中：參加計算的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（kw）最大電機的額定功率（kw），乳化液泵最大200kw變壓器計算負荷式中：電動

10、機的加權平均功率因數，這里取0.87根據計算，查礦用隔爆型移動變電站數據表，選擇移變型號為kbsgzy-800/10。滿足公式：式中：變壓器的額定容量（kva）2) 計算移變繞組電壓損失：變壓器負荷率變壓器電阻壓降百分數式中：變壓器的負載損耗（w）變壓器電抗壓降百分數式中：短路阻抗百分數變壓器電壓損失式中：變壓器二次側電壓變壓器的功率因數，它等于相應負載的加權平均功率因數與變壓器功率因數角對應的正弦值4 工作面第二臺移動變電站yb04選擇1) 計算負荷并選型：移變yb04負責為采煤機和刮板輸送機供電，二次側電壓1140v。需用系數式中：參加計算的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（kw）最

11、大電機的額定功率（kw），溜子電機雙速時最大315kw2變壓器計算負荷式中：電動機的加權平均功率因數，這里取0.86根據計算，查礦用隔爆型移動變電站數據表，選擇移變型號為kbsgzy-1600/10。滿足公式：式中：變壓器的額定容量（kva）2) 計算移變繞組電壓損失：變壓器負荷率變壓器電阻壓降百分數式中：變壓器的負載損耗（w）變壓器電抗壓降百分數式中：短路阻抗百分數變壓器電壓損失式中：變壓器二次側電壓變壓器的功率因數，它等于相應負載的加權平均功率因數與變壓器功率因數角對應的正弦值表2 變壓器參數表編號型號額定容量（kva）連接組別一次側電壓（v）二次側電壓（v）負載損耗（w）短路阻抗百分數（

12、%）yb01kbsgzy-500/10500y y010120035004yb02kbsgzy-500/10500y d111069035004yb03kbsgzy-800/10800y y010120051004yb04kbsgzy-1600/101600y y010120085005四、 電纜選擇1. 電纜型號及走向確定根據采區(qū)供電電壓等級，工作條件，敷設以及電纜型號選擇原則等要求，該工作面電纜型號確定如下：1) 從北翼變電所gk084#煤一采區(qū)運輸大巷4108集中運輸巷聯巷配電點的供電采用myjv22型10kv交聯聚氯乙烯絕緣聚氯乙烯護套的鋼帶鎧裝三相銅芯電纜； 2) 從4108集中運輸

13、巷聯巷配電點4108集中運輸巷4108運輸順槽聯巷風門外配電點的供電用myptj-10kv監(jiān)視型屏蔽銅芯橡套電纜；3) 從4108運輸順槽聯巷風門外配電點4108運輸順槽4108運輸順槽設備列車的供電用myptj-10kv監(jiān)視型屏蔽銅芯橡套電纜；4) 從配電點向膠帶運輸機、聯巷刮板輸送機、調度絞車、張緊絞車、回柱絞車、水泵等設備供電，采用myp型0.66kv礦用移動屏蔽橡套軟電纜； 5) 從設備列車配電點向采煤機、刮板運輸機供電，采用mcptj型1.14kv采煤機金屬屏蔽監(jiān)視型橡套軟電纜；6) 從設備列車配電點向轉載機、破碎機、乳化液泵站、噴霧泵站等設備供電，采用mcpt型1.14kv采煤機金

14、屬屏蔽橡套軟電纜。2. 電纜長度的確定根據設備布置圖(附圖)和電纜長度確定公式要求，現將各段電纜長度計算如下：1) 北翼變電所至4108集中運輸巷配電點高壓電纜長度確定：式中：電纜敷設路徑長度(m)，增長系數，橡套電纜取1.1，鎧裝電纜取1.05電纜實際長度(m)除滿足上述規(guī)定外，還應考慮以下原則：a. 移動設備用橡套電纜應增加機頭活動長度35m；b. 電纜有中間接頭時，應在接線盒兩端各增加3m；c. 起動器在電機附近時，負荷線取510m。2) 其它電纜長度計算略(見表3)，并注于供電系統圖。3. 電纜截面選擇1) 高壓電纜截面確定a. 北翼變電所至gk03高壓電纜l1截面的確定a) 按經濟電

15、流密度選擇電纜截面需用系數式中：參加計算的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（kw） 最大電機的額定功率（kw），溜子電機雙速時最大315kw2計算負荷式中：電動機的加權平均功率因數，這里取0.84計算電流電纜的經濟截面式中經濟電流密度故選擇電纜l1為myjv22-350-263m b) 按長時允許電流校驗所選電纜截面查表myjv22-350電纜長時允許電流為155a，大于108.2a，符合要求c) 按電纜電壓損失校驗所選電纜截面計算負荷有功功率正切值每公里電纜的電阻值，每公里電纜的電抗值計算高壓電纜電壓損失百分數同上可得1700m入井電纜myjv22-370的高壓電纜電壓損失百分數（，每

16、公里電纜的電阻值，每公里電纜的電抗值），滿足電壓損失要求。d) 按短路電流校驗所選電纜的熱穩(wěn)定性短路電流周期分量的穩(wěn)態(tài)值為式中：北翼變電所母線短路容量 高壓供電線路平均電壓短路電流作用假想時間熱穩(wěn)定系數：故電纜的最小熱穩(wěn)定截面校驗為：，滿足要求。b. gk01至gk02高壓電纜l2截面的確定a) 按經濟電流密度選擇電纜截面需用系數式中：參加計算的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（kw） 最大電機的額定功率（kw），溜子電機雙速時最大315kw2計算負荷式中：電動機的加權平均功率因數，這里取0.84計算電流電纜的經濟截面式中經濟電流密度故選擇電纜l2為myptj-350+325/3+32.

17、5-1364m b) 按長時允許電流校驗所選電纜截面查表myptj-350+325/3+32.5電纜長時允許電流為173a，大于96a，符合要求c) 按電纜電壓損失校驗所選電纜截面計算負荷有功功率正切值每公里電纜的電阻值，每公里電纜的電抗值計算高壓電纜電壓損失百分數，滿足電壓損失要求。d) 按短路電流校驗所選電纜的熱穩(wěn)定性短路電流周期分量的穩(wěn)態(tài)值為式中：北翼變電所母線短路容量50mva 高壓供電線路平均電壓10.5kv短路電流作用假想時間熱穩(wěn)定系數：故電纜的最小熱穩(wěn)定截面校驗為：，滿足要求。c. gk01至設備列車yb02高壓電纜l3截面的確定a) 按經濟電流密度選擇電纜截面需用系數式中：參加

18、計算的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（kw） 最大電機的額定功率（kw），溜子電機雙速時最大315kw2計算負荷式中：電動機的加權平均功率因數，這里取0.85計算電流電纜的經濟截面式中經濟電流密度故選擇電纜l3為myptj-350+325/3+32.5-660m b) 按長時允許電流校驗所選電纜截面查表myptj-350+325/3+32.5電纜長時允許電流為173a，大于79a，符合要求c) 按電纜電壓損失校驗所選電纜截面計算負荷有功功率正切值每公里電纜的電阻值，每公里電纜的電抗值計算高壓電纜電壓損失百分數，滿足電壓損失要求。d) 按短路電流校驗所選電纜的熱穩(wěn)定性短路電流周期分量的穩(wěn)

19、態(tài)值為式中：北翼變電所母線短路容量50mva 高壓供電線路平均電壓10.5kv短路電流作用假想時間熱穩(wěn)定系數：故電纜的最小熱穩(wěn)定截面校驗為：，滿足要求。2) 低壓電纜截面確定a. 支線電纜按滿足機械強度初選，按長時允許工作電流校驗。聯巷刮板輸送機負荷線l25選myp-3*50+1*16，其長時允許電流ip=173a工作電流ica=123.9a，滿足要求。l26l53選擇及校驗方法同上，詳見表3。b. 干線電纜按滿足長時允許工作電流初選，按正常時電壓損失校驗。干線電纜l5計算電流式中：需用系數參加計算的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（）電纜所在電網的額定電壓（）電動機的加權平均功率因數選

20、擇l5為myp-3*35+1*16，其長時允許電流ip=138a工作電流ica=60a。 正常工作時電纜電壓損失式中：干線負荷的需用系數，電纜線路的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（）電纜所在電網的額定電壓（）電纜長度（）電纜導體的電導率（）電纜截面（）則正常工作時電纜末端電壓總損失，滿足要求。l4l24選擇及校驗方法同上，詳見表3。c. 按遠端最大容量電機啟動時系統最大電壓損失校驗。a) yb01供電系統最大電壓損失校驗：通過分析，本供電系統中刮板輸送機容量最大，以該設備啟動時電壓損失進行校驗。啟動時支線電纜的電壓損失式中：支線電纜的啟動電壓損失，v電動機的實際啟動電流，a電動機啟動時

21、的功率因數支線電纜實際長度，m支線電纜芯線導體的電導率，m/mm2支線電纜的芯線截面，mm2啟動時干線電纜的電壓損失，該電動機位于干線首端，故式中：干線電纜的啟動電壓損失，v干線電纜的實際啟動電流，a 最大負荷電動機啟動電流，a其余負荷電動機正常工作電流之和，a最大負荷電動機啟動時的功率因數與最大負荷電動機啟動功率因數角對應的正弦值其余負荷電動機的加權平均功率因數與其余負荷電動機加權平均功率因數角對應的正弦值干線電纜在啟動條件下的功率因數干線電纜實際長度，m干線電纜芯線導體的電導率，m/mm2干線電纜的芯線截面，mm2啟動時變壓器電壓損失式中：變壓器的啟動電壓損失，v 變壓器二次側額定電壓，v

22、變壓器二次側額定電流，a啟動時變壓器二次側電流，a，參照計算，本例中變壓器在額定負荷時的電阻壓降百分數，變壓器在額定負荷時的電抗壓降百分數，啟動時變壓器負荷功率因數，參照計算，本例中與啟動時變壓器負荷功率因數角對應的正弦值則啟動狀態(tài)下供電系統中總的電壓損失，滿足要求。b) yb02供電系統最大電壓損失校驗：通過分析，本供電系統中皮帶輸送機容量最大，以該設備啟動時電壓損失進行校驗。啟動時支線電纜的電壓損失式中：支線電纜的啟動電壓損失，v電動機的實際啟動電流，a電動機啟動時的功率因數支線電纜實際長度，m支線電纜芯線導體的電導率，m/mm2支線電纜的芯線截面，mm2啟動時干線電纜的電壓損失式中：干線

23、電纜的啟動電壓損失，v干線電纜的實際啟動電流，a 最大負荷電動機啟動電流，a其余負荷電動機正常工作電流之和，a最大負荷電動機啟動時的功率因數與最大負荷電動機啟動功率因數角對應的正弦值其余負荷電動機的加權平均功率因數與其余負荷電動機加權平均功率因數角對應的正弦值干線電纜在啟動條件下的功率因數干線電纜實際長度，m干線電纜芯線導體的電導率，m/mm2干線電纜的芯線截面，mm2啟動時變壓器電壓損失式中：變壓器的啟動電壓損失，v 變壓器二次側額定電壓，v變壓器二次側額定電流，a啟動時變壓器二次側電流，a，參照計算變壓器在額定負荷時的電阻壓降百分數，變壓器在額定負荷時的電抗壓降百分數，啟動時變壓器負荷功率

24、因數，參照計算與啟動時變壓器負荷功率因數角對應的正弦值則啟動狀態(tài)下供電系統中總的電壓損失，滿足要求。c) yb03供電系統最大電壓損失校驗：通過分析，本供電系統中乳化液泵容量最大，以該設備啟動時電壓損失進行校驗。啟動時支線電纜的電壓損失式中：支線電纜的啟動電壓損失，v電動機的實際啟動電流，a電動機啟動時的功率因數支線電纜實際長度，m支線電纜芯線導體的電導率，m/mm2支線電纜的芯線截面，mm2啟動時干線電纜的電壓損失，該電動機位于干線首端，故式中：干線電纜的啟動電壓損失，v干線電纜的實際啟動電流，a 最大負荷電動機啟動電流，a其余負荷電動機正常工作電流之和，a最大負荷電動機啟動時的功率因數與最

25、大負荷電動機啟動功率因數角對應的正弦值其余負荷電動機的加權平均功率因數與其余負荷電動機加權平均功率因數角對應的正弦值干線電纜在啟動條件下的功率因數干線電纜實際長度，m干線電纜芯線導體的電導率，m/mm2干線電纜的芯線截面，mm2啟動時變壓器電壓損失式中：變壓器的啟動電壓損失，v 變壓器二次側額定電壓，v變壓器二次側額定電流，a啟動時變壓器二次側電流，a，參照計算，本例中變壓器在額定負荷時的電阻壓降百分數，變壓器在額定負荷時的電抗壓降百分數，啟動時變壓器負荷功率因數，參照計算，本例中與啟動時變壓器負荷功率因數角對應的正弦值則啟動狀態(tài)下供電系統中總的電壓損失，滿足要求。d) yb04供電系統最大電

26、壓損失校驗：通過分析，本供電系統中采煤機電纜距離最遠，電機功率最大，以該設備啟動時電壓損失進行校驗。啟動時支線電纜的電壓損失式中：支線電纜的啟動電壓損失，v電動機的實際啟動電流，a電動機啟動時的功率因數支線電纜實際長度，m支線電纜芯線導體的電導率，m/mm2支線電纜的芯線截面，mm2啟動時干線電纜的電壓損失，該電動機位于干線首端，故式中：干線電纜的啟動電壓損失，v干線電纜的實際啟動電流，a 最大負荷電動機啟動電流，a其余負荷電動機正常工作電流之和，a最大負荷電動機啟動時的功率因數與最大負荷電動機啟動功率因數角對應的正弦值其余負荷電動機的加權平均功率因數與其余負荷電動機加權平均功率因數角對應的正

27、弦值干線電纜在啟動條件下的功率因數干線電纜實際長度，m干線電纜芯線導體的電導率，m/mm2干線電纜的芯線截面，mm2啟動時變壓器電壓損失式中：變壓器的啟動電壓損失，v 變壓器二次側額定電壓，v變壓器二次側額定電流，a啟動時變壓器二次側電流，a，參照計算，本例中變壓器在額定負荷時的電阻壓降百分數，變壓器在額定負荷時的電抗壓降百分數，啟動時變壓器負荷功率因數，參照計算，本例中與啟動時變壓器負荷功率因數角對應的正弦值則啟動狀態(tài)下供電系統中總的電壓損失，滿足要求。表3 電纜明細表電纜編號規(guī)格型號電纜敷設路徑長度lx(m)電纜實際長度lz(m)電纜換算長度(m)電纜始末端長時最大工作電流ica(a)長時

28、允許工作電流ip(a)低壓電壓損失uli（v）l1myjv22-3*50250263*北翼變電所gk01108.2155l2myptj-3*50+3*25/3+3*2.51240136449gk01gk0296170l3myptj-3*50+3*25/3+3*2.560066024gk03yb0379170l4myp-3*35+1*16 *400440625zb01qd0413.51382.4l5myp-3*35+1*16160176250qd05qd06601388.3l6myp-3*35+1*16350385547qd06qd078413814.9l7myp-3*35+1*16350385

29、547qd09qd106113813.5l8myp-3*95+1*25606634kd03zh02235.82604.6l9myp-3*50+1*16 *310341341qd14qd15581735.5l10myp-3*50+1*16 *310341341qd17qd18311733.6l11myp-3*16+1*10100110339kd03qd2060857.1l12myp-3*16+1*10100110339qd20qd2147856.8l13mcpt-3*50+1*16180200200zh03轉載機10017310.6l14mcpt-3*50+1*16155170170zh03破碎

30、機691736.2l15mcpt-3*50+1*16303535zh031#乳化液泵1251732.3l16mcpt-3*50+1*16303535zh032#乳化液泵1251732.3l17mcpt-3*50+1*16303535zh033#乳化液泵1251732.3l18mcpt-3*50+1*16505555zh031#噴霧泵28.21730.8l19mcpt-3*50+1*16505555zh032#噴霧泵28.21730.8l20mcptj-3*70+1*25+4*6360400208zh04采煤機19421528.4l21mcptj-3*70+1*16+3*4180200144zh

31、04溜子頭低速1382157.6l22mcptj-3*70+1*16+3*4180200144zh04溜子頭高速19221514.9l23mcptj-3*70+1*16+3*4360400288zh04溜子尾低速13821515.1l24mcptj-3*70+1*16+3*4360400288zh04溜子尾高速19221529.8l25myp-3*50+1*16222525zh01刮板輸送機123.9173l26myp-3*16+1*10222577zh01皮帶單電機53.885l27myp-3*16+1*10222577zh01皮帶單電機53.885l28myp-3*4+1*42225308

32、qd014kw張緊3.136l29myp-3*4+1*41820246qd0211.4kw絞車7.836l30myp-3*16+1*10182062qd03無極繩絞車47.285l31myp-3*4+1*4562qd0411.4kw絞車7.836l32myp-3*4+1*4562qd0525kw絞車27.836l33myp-3*4+1*4562qd0625kw絞車27.836l34myp-3*4+1*4562qd0711.4kw絞車13.536l35myp-3*4+1*4562qd0811.4kw絞車13.536l36myp-3*4+1*410123qd095.5kw水泵6.736l37myp

33、-3*4+1*4562qd1025kw絞車27.836l38myp-3*4+1*4562qd1122kw回柱25.736l39myp-3*4+1*410123qd125.5kw水泵6.736l40myp-3*25+1*16109120238zh02皮帶單電機81.5113l41myp-3*25+1*161020zh02皮帶單電機81.5113l42myp-3*25+1*161020zh02皮帶單電機81.5113l43myp-3*4+1*41820246qd134kw張緊5.436l44myp-3*25+1*161020qd14無極繩絞車81.8113l45myp-3*4+1*410123qd

34、1513kw水泵15.836l46myp-3*4+1*410123qd165.5kw水泵6.736l47myp-3*4+1*410123qd175.5kw水泵6.736l48myp-3*4+1*41082qd1813kw水泵15.836l49myp-3*4+1*41082qd195.5kw水泵6.736l50myp-3*4+1*4562qd2011.4kw絞車13.536l51myp-3*4+1*4562qd2125kw絞車27.836l52myp-3*4+1*4562qd2211.4kw絞車13.536l53myp-3*4+1*41562qd234kw張緊5.436l54mcptj-3*70

35、+1*25+4*6360400208zh04采煤機19421528.4注：1 * 包括l1、入井1700m高壓電纜以及系統電抗的總換算長度可查表計算得為119m/40m（1140v/660v）2 *電纜選擇除考慮長時允許電流外，還考慮短路保護進行截面調整五、 高低壓開關選擇根據現有電氣設備、電網電壓等級、長時工作電流、開關的最大分斷能力、工作環(huán)境場所、保護裝置和接口數目選擇開關如表4。表4 低壓電氣設備明細表編號開關型號工作電壓（v）用途負荷電流（a）過流整定igz（a）速斷整定idz主保護校驗短路點gk01pbg-100/10y100004108集中運輸巷20.6265igzd1gk02pb

36、g-100/10y100004108兩條順槽21.1304.4igzd2gk03pbg-100/10y100004108工作面77.6853.5igzd4kd01kbz16-40011404108運輸大巷1801854igzd5kd02kbz16-2006604108回風順槽72754.5igzd6kd03kbz16-4006604108運輸順槽及聯巷263.22702.2igzd7zh01qjz9215-90011404108集中運輸皮帶單電機4108集中運輸皮帶單電機4108集中運輸刮板輸送機53.853.8123.955551258igz8igz8igzd11d10d9zh02qjz92

37、15-9006604108運輸順槽皮帶單電機4108運輸順槽皮帶單電機順槽拐角轉載皮帶單電機81.581.581.58585858igz8igz8igzd26d25d24zh03qjz9215-18001140轉載機破碎機1#乳化液泵2#乳化液泵3#乳化液泵1#噴霧泵2#噴霧泵1006912512512528.228.21007012512512530308igz8igz8igz8igz8igz8igz8igzd38d39d40d41d42d43d44zh04qjz9215-18001140采煤機進線1采煤機進線2溜子頭電機低速溜子頭電機高速溜子尾電機低速溜子尾電機高速194194138192

38、1381921951951401951401958igz8igz8igz8igz8igz8igzd45d51d46d47d48d49qd01qbz-80n11404kw張緊絞車3.15.5d12qd02qbz-80114011.4kw調度絞車7.88d13qd03qjrn-200114075kw無極繩絞車81.885d14qd04qbz-80114011.4kw調度絞車7.88d15qd05qbz-8066025kw調度絞車27.828d16qd06qbz-8066025kw調度絞車27.828d17qd07qbz-8066011.4kw調度絞車13.514d18qd08qbz-8066011

39、.4kw調度絞車13.514d19qd09qjz-606605.5kw水泵6.77d20qd10qbz-8066025kw調度絞車27.828d21qd11qbz-80n66022kw回柱絞車25.726d22qd12qjz-606605.5kw水泵6.77d23qd13qbz-80n6604kw張緊絞車5.45.5d27qd14qjrn-20066075kw無極繩絞車81.885d28qd15qjz-6066013kw水泵15.816d29qd16qjz-606605.5kw水泵6.77d30qd17qjz-606605.5kw水泵6.77d31qd18qjz-6066013kw水泵15.8

40、16d32qd19qjz-606605.5kw水泵6.77d33qd20qbz-8066011.4kw調度絞車13.514d34qd21qbz-8066025kw調度絞車27.828d35qd22qbz-8066011.4kw調度絞車13.514d36qd23qbz-80n6604kw張緊絞車5.45.5d37六、 電氣設備保護裝置整定及校驗1. 短路電流計算用查表法計算兩相短路電流，根據公式：可得各短路點的電纜換算總長度。式中：短路點的電纜換算總長度；系統電抗的換算長度，見表5；高壓電纜的換算系數，見表6；高壓電纜的實際長度；各段低壓電纜的換算系數，見表7；各段低壓電纜的實際長度；再根據、變

41、壓器型號、容量及二次側電壓查表可得相應短路點的兩相短路電流。以d15點的短路電流為例：，查兩相短路電流表可得d15點的兩相短路電流為1400a。其它各點計算方法相同，具體值見表8。表5 系統電抗的換算長度系統容量/（mva）50額定電壓/v66020.9114063.3表6 高壓銅芯電纜（10kv）折算到下列電壓等級的換算系數額定電壓/v6601140電纜截面/mm500.0120.036700.0080.027表7 各種不同芯線電纜長度的換算系數標準截面/mm2504電纜截面/mm2461016253570952.5610換算系數12.38.204.923.081.981.420.720.5

42、21.640.580.35注：在660v、1140v系統中，標準截面取50mm2，在127v系統中，標準截面取4mm2。表8 各短路計算點兩相短路電流值短路點換算長度（m）兩相短路電流值（a）短路點換算長度（m）兩相短路電流值（a）短路點換算長度（m）兩相短路電流值（a）d11193835d18948769d35829874d2895030d19948769d36829874d31923810d201010737d37953769d41924157d211495498d383922565d57441495d221495498d393622705d61433518d231556470d40227

43、3495d7805901d243611886d412273495d8767940d251433920d422273495d91443664d261433920d432473354d101963310d273691840d442473354d111963310d281433910d454802298d124272235d295871196d463362970d133652477d305871196d473362970d141813431d315871196d484802298d158061400d32928784d494802298d161513750d33928784d504281613d17

44、4011719d344901431d5148022982. 低壓開關保護裝置整定1) 起動器qd01（qbz-80n）的整定用途：皮帶張緊絞車電壓等級：1140v負荷：4kw過流整定計算：，考慮檔位設置取過流整定值為式中：過流整定值負荷工作電流靈敏度校驗：，合格。式中：靈敏度系數保護末端最小兩相短路電流過流整定值2) 其它起動器的整定qd02qd23的整定及校驗參照qd01，整定值見表4。3) 組合開關zh01（qjz9215-900）第一路的整定用途：皮帶單電機電壓等級：1140v負荷：75kw過流整定計算：，取過流整定值為，取速斷電流倍數為倍式中：過流整定值負荷工作電流靈敏度校驗：，合格。

45、式中：靈敏度系數保護末端最小兩相短路電流過流整定值4) 其它組合開關的整定zh02zh04的整定及校驗參照zh01，整定值見表4。5) 饋電kd01（kbz16-400）的整定用途：4108集中運輸大巷及聯巷動力電壓等級：1140v總負荷：455.8kw最大負荷：200kw需用系數：過流整定計算：式中：過流整定值總負荷工作電流需用系數參加計算的所有用電設備額定功率（不包括備用）之和（kw）開關所在電壓等級電動機的加權平均功率因數，這里取0.85取過流整定值為短路整定計算：式中：短路整定值最大啟動負荷電流需用系數其它負荷工作電流之和取短路整定值為靈敏度校驗后備保護：，合格，主保護不再校驗。式中：

46、靈敏度系數保護末端最小兩相短路電流短路整定值故過流整定值185a；速斷定值。6) 饋電kd02（kbz16-200）的整定用途：4108回風順槽動力電壓等級：660v總負荷：134.8kw最大負荷：25kw需用系數：電動機的加權平均功率因數取0.84過流整定計算：取過流整定值為短路整定計算：取短路整定值為靈敏度校驗主保護： ，合格后備保護： ，合格故過流整定值75a；速斷定值。7) 饋電kd03（kbz16-400）的整定用途：4108運輸順槽及聯巷動力電壓等級：660v總負荷：406.3kw最大負荷：275kw需用系數：電動機的加權平均功率因數取0.84過流整定計算：取過流整定值為短路整定計算：取短路整定值為靈敏度校驗主保護： ，合格后備保護： ，合格故過流整定值270a；速斷定值。3. 移動變電站高低壓側整定1) 移變yb01（kbsgzy-500/10）的整定用途：4108集中運輸巷總控總負荷：455.8k