單(雙)室平衡容器與液位計(jì)的區(qū)別

1、單/雙室平衡容器與液位計(jì)有何區(qū)別最佳答案FP-64-系列單/雙室平衡容器測量開口容器或低壓容器的液位時(shí)，采用單層平衡容器測量鍋爐水鼓水位時(shí)，采用雙層平衡容器FP-64-系列單/雙室平衡容器用途：雙層平衡容器與水位指示器或者差壓變送器配套使用，可以在鍋爐啟、停爐過程中及正常運(yùn)行情況下，對(duì) 汽包水位進(jìn)行監(jiān)控，并對(duì)外輸出水位變化時(shí)的壓差（ AP）信號(hào)，保證鍋爐安全運(yùn)行。FP-64-系列單/雙室平衡容器結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：雙層平衡容器由管于（16X3）,彎管（16X3）,水杯、漏斗等組成，由于飽和蒸汽同時(shí)對(duì)管子和彎管 加熱，正壓補(bǔ)償管內(nèi)水的重度，在任何情況下都近似等于相應(yīng)汽包壓力下飽和水的重度。同時(shí)由于正確的

2、選用正壓補(bǔ)償管的高度不管汽包內(nèi)壓力如何變化，正壓補(bǔ)償管的壓力與負(fù)壓管的壓力變化值均相等。因此， 平衡容器所產(chǎn)生的壓差不變。而低端水位表指示的水位也不變。另外由于平衡容器引出相等的一段正、負(fù) 壓管內(nèi)水的溫度，雖然受汽包壓力機(jī)和室溫變化的影響，但它們的變化是相等的，所以對(duì)平衡容器產(chǎn)生的 壓差沒有影響。只是個(gè)輔件，不是液位計(jì)。單室和雙室平衡容器測量原理及應(yīng)用分析摘要本文論述了菏澤電廠125MW機(jī)組運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)的汽包水位測量問題，包括平衡容器更換、汽包水位密度補(bǔ)償公式等, 進(jìn)行了詳細(xì)計(jì)算和原因分析，經(jīng)過完善壓力補(bǔ)償組態(tài)后，汽包水位的差別減小，改善了調(diào)節(jié)系統(tǒng)品質(zhì)，為汽包摘要本文論述了荷澤電廠 125MW機(jī)

3、組運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)的汽包水位測量問題，包括平衡容器更換、汽包水 位密度補(bǔ)償公式等，進(jìn)行了詳細(xì)計(jì)算和原因分析，經(jīng)過完善壓力補(bǔ)償組態(tài)后，汽包水位的差別減小，改善 了調(diào)節(jié)系統(tǒng)品質(zhì)，為汽包水位保護(hù)的正確動(dòng)作奠定了基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞汽包水位，測量，補(bǔ)償1概述荷澤電廠125MW 機(jī)組汽包水位 A、B側(cè)CRT顯示一直存在較大差別， 兩側(cè)的水位有時(shí)相差 50100mm， 既影響汽包水位保護(hù)的正常投入，也使汽包水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)的穩(wěn)定性、準(zhǔn)確性和快速性降低，時(shí)刻威脅著機(jī) 組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。經(jīng)過多次實(shí)地測量和組態(tài)檢查，發(fā)現(xiàn)問題如下：1.1保溫不合理。雙室平衡容器和汽包之間取樣管（汽側(cè)）和由汽包引出的水側(cè)取樣管都進(jìn)行了保溫，影響測量

4、結(jié)果。1.2平衡容器與汽包連接的取樣管不符合應(yīng)至少有1 : 100的斜度，汽側(cè)取樣管應(yīng)向上向汽包方向傾斜，水側(cè)取樣管應(yīng)向下向汽包方向傾斜 的要求。1.3采用將汽水取樣管引到平衡容器，再在平衡容器中段引出差壓水位計(jì)的汽水側(cè)取樣的方法不符合規(guī)定要求。1.4不符合 所有水位表都必需具有獨(dú)立的取樣孔，不得在同一取樣孔上串、并聯(lián)多個(gè)水位測量裝置，以免 互相影響，降低水位測量的可靠性”的要求。2. 1雙室平衡容器測星原理乂二二原雙室平衡容器 P=P+ F= 1 P g+ L=670inm j f=20mm代入上式整理得： h=0.412g(Pnet圉2水位信號(hào)補(bǔ)償方框圉2. 3雙室平衡容器補(bǔ)償組態(tài)FBMC

5、P40FT:CP4002T-9T5 6CLEST LOT D 020124YPELEV-DRUM LALM-9T5MEASREALMHHAIND LLAIND44EV-DRUMDR-FX1EASlCHARClOUTEV-DRUMT-9T5 PNTEV-DRUMDR-FX2l-tlvIEASlCHARC|OUTEV-DRUM DR-CALLEV-DRUMAQ-020 measIaoutIouiWESTSTD 02043TYPEj AL-lUURI01ROOlRI04ROOlRI02CALCARO02RI03RO04RI05RO0378圖3雙室平衡容器壓力補(bǔ)償圖3單室平3. 1單室平衡容器測量原理

6、圖4單室平循容器測星原理圉由國4可知汽包0水位距離幾何中心線150mmoP =LP.P. =(L-A+h) P w+ (A-h) PfP=P 一 P=LP (L-A+h) P v+ (A-h) Pj =L( P.-P 淺)+( A-h) ( P r ) 式中：AP ：測量差壓 單位：俯凡0 P八P s P A 汽水密度 單位：kg/ m；h. A、L 單位：mJ對(duì)長度As L和實(shí)際水位h取單位mm 則由上式得Ah=A+ L( Pr p w) lCT-Zip 10( p w-pr)RlJ h=A+ L fx(x)-AP f：(x)其中：fx（x）= （ p.-pw）. icr ：G：）= 107

7、（ pp J3.2組態(tài)方案RI04 -凹利卄肝tTf肘III_圖5汽包水位壓力補(bǔ)償方案圖根據(jù)測星結(jié)果 A=670mm ,壓力補(bǔ)償函數(shù)如表1 表1PDR-2(x)PDR-fl (x：ix-i0x-i0Y-l1.044043Y-l0.024782X-21.9X-21.9Y-21.190675Y-20.134152X-33.9X-33.9Y-31.284427Y-30.186272X-45.9X-45.9Y-41.374581Y-40.227482X-57.9X-57.9Y-51.470738Y-50.264241X-69.9X-69.9Y-61.579800Y-60.299039X-711.9X-

8、711.9Y-71.709544Y-70.333373X-813.9X-8：3.9Y-81.873037Y-80. 368331X-915.9X-915.9Y-92.095302Y-90. 405406X-1017.9X-1017.9Y-102.438198Y-100 447373x-u19.9x-u19.9Y-ll3. 117565Y-ll4劭補(bǔ)進(jìn)行汽包水位量程的校驗(yàn)，汽包水位顯示邏輯的修改，飽和水和飽和汽的密度暫時(shí)按環(huán)境溫度609進(jìn)行補(bǔ)償，待機(jī)組運(yùn)行后，再 測量冷凝罐周圍的環(huán)境溫度，進(jìn)一步修正.LDR.CAL : CALCASTEP01CSTSTEP12 OUT R001 ； DRUM L

9、EVEL 1STEP02MUL RI04 M09STEP13 IH M16STEP03STM M16STEP14 ADD RI02STEP04IN M16STEP15 MUL RI05STEP05ADD RI01STEP16 ADD M15STEP06STM MITSTEP 17 OUT R002； DRUM LEVEL 2STEP07IN M17STEP18 IN M16STEP08MUL RI05STEP19 ADD RI03STEP09STM M18STEP20 MUL RI05STEP10IN M18STEP21 ADD M15STEPHADD M15STEP22 OUT R003 ；

10、 DRUM LEVEL 3定義：RI01=LT9T5 j RI02=LT9T6，RI03=LT9T7 RI04=fl (x).OUT RI35=f2 仗).OUT : M01=6. 67，M02=0 2企獰打製奘九口侖 M04=400 / M05=60 / M06=-40 M07=10 M08=400 M09=670 Ml5=385 M20=1300.5平衡容器改型后，變送爲(wèi)屋程由（-氐葉口）KL改為-6.7-0） KT.,并進(jìn)行了校驗(yàn).示值標(biāo)定表2輸入lESffi(KPJ輸出電涼值標(biāo)稱值測褂值基本誤差回程誤丟IIII -II -II -I-6.74.0004 0003.3930.000-0.

11、 Q020.002-5 0258.00DT.S96T S9S-0 004-0 0040.000-3. 35012.00012.00011.9980.000-0. 0020.002-1 67516 00015 99715 ggg-0. 003-0. 0010 002020.00020.00112.0000.0010.0000.001*7t*檢定結(jié)果檢定項(xiàng)目允許值實(shí)際攝大值基本誤差：D. 060mA0 410KF4-0. 004 mA-d 0209 KPa常用點(diǎn)誤差：0.040； A6在投入底部加熱的僭況下 發(fā)現(xiàn)甲側(cè)2只平衡容器溫差犬.如下圈所示-WB8S17564nf*/ F n 一 GJr J

12、rftsjrrxrf 匸 5747英羽引23加ZT團(tuán)6 LT_9T5平衢容器蠱度分布圖07 LT.9T6平備容辭謚度分布圖檢直灰現(xiàn)汽水側(cè)取樣閥門安裝時(shí)，使閥軒處于垂直怔胃從而在閥門內(nèi)形成水基；捲照標(biāo)準(zhǔn)汽包水應(yīng)單室平衡 容室的一我門閥桿按艇的頊疫措要求，進(jìn)行了水平安裝，避免形成水封造成測量誤差舉室平衡容器割除改造后的單室平衡容器7站束語單室和敦室平衡容器加惺溫的區(qū)別：單室平衢容器不加傑溫“敢室平衝容器加保溫：汽包至平衝蓉器之間的取樣 管【引出管）必須加保溫，平衡容器至變送黑取祥管不加保溫-昭侃板.如口斗年2月26#1機(jī)組開機(jī)后I根據(jù)與聯(lián)地孜色水位計(jì)比較.汽包水位基點(diǎn)由3S5改為30A!rffiC

13、 t改單窒后I甲乙側(cè)汽包水位指示偏差為士 C 25 ）血n參考文獻(xiàn)：:1 周銀生，等荷澤電廠125MW機(jī)組給水控制系統(tǒng)改造J 山東：山東電力技術(shù)，2002. （1）: 44-48.:2 侯典來.提高#3機(jī)組自動(dòng)調(diào)節(jié)品質(zhì)A.張寧.QC成果匯編C.山東：山東電力集團(tuán)公司，2002 ,279-288.原敦室平商客器A P-P+- P* i P 釧L- i - f) P 4P 酣L- 10 4 目h=i P 少L- i -i) P 送- Lp(g- AP/(p PR)g 將 i =238nnn L=670mm j上式整理得：h旳 41為“廣 P J - iF/tP P JftO.ESS設(shè)斤(爐(P*

14、PrJg * 段幻 ( P w- 0v)E則LfO. 412 fxts) -AP/ , (k)+D.2382且水位測量壓力補(bǔ)償方案A1. 差壓式平衡容器概述新一代平衡容器簡介差壓式水位計(jì)測量系統(tǒng) 見圖1。原理是，由平衡 容器形成參比水 柱，比較汽包內(nèi)水 柱與參比水柱的 高度差，將 高度差轉(zhuǎn)換為靜 壓差 P 1，從而實(shí)現(xiàn)“水位-差壓”變換，再由傳輸 環(huán)節(jié)將差壓送至 變送器，測量顯示水位。因?yàn)椴顗鹤兯推鳒?zhǔn)確性與穩(wěn)定性很高，所以差壓水位計(jì)問題在于一次測量：傳輸附加差壓 P2的岀現(xiàn)與變化是隨 機(jī)的，且不易徹 底消除；“水位-差壓”變換環(huán)節(jié)的參比靜 壓問題。傳統(tǒng)單室平衡容器測量 系統(tǒng)問題：“水位-差壓

15、”變換穩(wěn)定性 較差，易零漂；必須進(jìn)行 參比水柱溫度 修正，實(shí)測修正誤差大；建立穩(wěn)定的參比靜壓參 Pl需較長時(shí)間，需升高汽包水位“ 灌水”；參比靜壓參 Pl易受環(huán)境溫度影響。HIL1彥1圖2 傳統(tǒng)雙室平衡容器GJT-2000電接點(diǎn)測量筒取樣水 位已逼近汽包內(nèi)的 實(shí)際水位，表明汽包內(nèi) 的水溫已極接近 飽和水溫度。因此，熱套式平衡容 器設(shè)計(jì)思路合理 之處在于，置參比水柱于飽和汽套中（見圖 2 ），如同在汽 包內(nèi)一樣,參比水柱等于飽和汽溫 度，則不需要參比水柱溫度修正。但結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)缺陷是： 在汽包壓力升降后，由于密度變化，參比水柱管缺水，需要較長時(shí)間 才能補(bǔ)滿水，參比 水柱高度恒定性 差，動(dòng)態(tài)特性差；建

16、 立參比水柱需較長時(shí)間上述問題，使差壓式水位計(jì)性能不能充分滿足汽包水位監(jiān)視主表和保護(hù)的需求2. 新一代平衡容器為了提高自動(dòng)調(diào)節(jié)系品質(zhì)，提高CRT水位計(jì)準(zhǔn)確性和穩(wěn)定性，繼而提高手動(dòng)停爐準(zhǔn)確性，研制岀最新代平衡容器注水、GJTDC車溢水*飽中汽空?qǐng)D3 GJT - D H雙恒平衡容器原理及測量系統(tǒng)GJT- DH雙恒平衡容器，由淮安 維信儀器儀表有 限公司新開發(fā)，國家知識(shí) 產(chǎn)權(quán)局已正式受 理發(fā)明專利,申請(qǐng)?zhí)枺?00310106148.5。2.1 GJT DH雙恒單室平衡容“雙恒”特點(diǎn)是： 參比水柱溫度恒等于汽包內(nèi)的飽和水溫度； 參比水柱高度恒定，不受壓力變化的影響。2.2 GJT D H雙恒單室平衡容

17、器原理GJT DH雙恒平衡容器 原理及測量系統(tǒng) 見圖3。參比水柱溫度恒等于飽和水溫度的技術(shù)措施:1.結(jié)構(gòu)獨(dú)特的叉式參比水柱組件置于平衡容器的飽和汽室。飽和汽來自汽包的汽側(cè)取樣管。飽和汽室的凝結(jié)水，經(jīng)裸露的排水管流至汽包下降管。選擇連接點(diǎn)標(biāo)高（距汽包中心線20米），可使汽包壓力很低時(shí)排水管中的冷水不會(huì)進(jìn)入飽和蒸汽室而降低參比水柱平均溫度。2.設(shè)置伸高式冷凝室，冷凝室產(chǎn)生的凝結(jié)水為飽和水，由收集疏水組件注入長臂口，進(jìn)入?yún)⒈人埽瑵M水后，多余的水由短臂口溢岀，使98 %以上的參比水柱為向上流動(dòng)的飽和水水柱。以上兩種措施的綜合，使參比水柱如同 在汽包內(nèi)一樣，溫度恒等于飽和水溫度。當(dāng)汽包壓力變化時(shí)，飽

18、和汽溫度階躍變化，加熱或冷卻參比水柱，同時(shí)置換原有參比水柱的凝結(jié)水溫度也隨之變化。由于叉管的管壁溥，畜熱量較小，則參比水柱溫度變化遲延小。又由于伸高式冷凝室高度較高，冷凝面積大，注入長臂凝結(jié)水流量較大，即對(duì)原有參比水柱的置換率大，極有利于參比水柱溫度快速跟蹤汽包內(nèi)的飽和水溫度。因此，參比水柱測量動(dòng)態(tài)特性好。和水溫度（密度），則“水位-差壓”變換則不需溫度（密由于參比水柱溫度（密度）恒等于汽包內(nèi)飽度）修正補(bǔ)償，只需熱工都已熟悉的壓力修正即可 2.3參比水柱高度恒定的機(jī)理伸高式冷凝室設(shè)計(jì)高度較高，保證有足 夠的凝結(jié)水量從 底部注入?yún)⒈人?柱管，始終保持 短臂口有較大流量的凝結(jié)水溢出，以短臂口標(biāo)高鉗

19、制流動(dòng)的參比水柱長度，維持參比水柱高度的恒定。當(dāng)汽包壓力 P升高時(shí)，由飽和水、飽和 汽物理特性知， 參比水柱的密度 p 減小而膨脹，增加水 柱 溢岀量，此時(shí)參比管中水 柱溫度t低于對(duì)應(yīng)壓力下的飽和 水溫度，水柱為欠 飽和水，故不會(huì)岀現(xiàn) 內(nèi)沸騰產(chǎn) 生汽泡，而影響參比水 柱（正壓室）的靜壓輸出。當(dāng)汽包壓力 P降低時(shí)，參比水柱的密度p 增大而收縮，如果沒 有新的凝結(jié)水注 入補(bǔ)充，將導(dǎo)致 參比水柱高度降低。但由于從長臂管不斷有新的凝結(jié)水注入，仍能維持參比水柱設(shè)計(jì)高度，只不過是減小了短臂口的溢岀量而已。此時(shí)參比水柱周圍的飽和汽溫度低于水柱溫度，冷卻參比水柱，可有效抑制參比水柱內(nèi)沸騰。即便長、短臂管中有內(nèi)

20、沸騰，但長臂管中不會(huì)失水。即便短臂管中有汽泡，來自長臂管中由水流會(huì)沖走汽泡。因此，參比水柱高度恒定性好，而不影 響參比水柱（正壓室）的靜壓輸出 2.4 GJT DH雙恒平衡容器優(yōu)點(diǎn)壓水位計(jì)整定大為簡化參比水柱溫度恒等于汽包內(nèi)的飽和水溫度，不會(huì)受環(huán)境溫度影響，使差參比水柱高度恒定性好。參比水柱管和正壓側(cè)傳輸管路自動(dòng)充 水快、滿水 快，不需 要升高汽包水位向參比水柱管和正壓側(cè)傳輸管路“灌水”由啟動(dòng)至正常的過渡時(shí)間短2.5實(shí)用汽境蚤出去變送器圖4.內(nèi)裝式平衡容器系統(tǒng)已成功用于石家莊華能上安電廠30萬機(jī)組鍋爐，不需“灌水”，點(diǎn)火后約半小時(shí)差壓水位計(jì)即可穩(wěn)定測量。3.內(nèi)裝式平衡容器秦皇島電測設(shè)備有限公司，將參比水柱 管安裝在汽包內(nèi) 部，開發(fā)岀“內(nèi) 裝式平衡容器”實(shí)用新型專利產(chǎn)品（ZL03206523.X。），使差壓式水 位測量徹底避開 了參比水柱溫度修 正的難點(diǎn)，也是 一種新的嘗試， 只