塔吊基礎施工方案[一類優(yōu)選]

1、目錄第一章 編制依據(jù)1第二章 工程概況1第三章 塔吊選型及相關參數(shù)信息13.1 塔吊選型13.2 塔吊技術參數(shù)13.3 塔吊自重3第四章 塔吊基礎型式4第五章 QTZ80塔吊基礎的計算書45.1 四樁承臺計算書45.2 五樁承臺計算書10第六章 基礎制作176.1 管理機構及勞動力計劃176.2 施工部署176.3 質量保證措施186.4 安全保證措施18第七章 附圖197.1 塔吊基礎平面定位圖197.2 承臺剖面圖、配筋表21jgjj第一章 編制依據(jù)序號類別文件名稱編號1技術規(guī)范建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-20082建筑施工手冊第五版3塔式起重機基礎工程設計施工手冊中國建筑工業(yè)出版社4建筑

2、地基基礎設計規(guī)范GB50007-20115混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20106塔式起重機安全規(guī)程GB514420067安全技術規(guī)程建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-20128塔式起重機操作使用規(guī)程JG/T 100-19999塔吊說明書（QTZ80）TC6013-6塔式起重機使用說明書TC6013-6-C410施工圖紙福州魯能花園項目施工總承包工程施工圖紙建施、結施第二章 工程概況2.1 工程建設概況表工程名稱福州魯能花園項目施工總承包工程工程性質住宅建設規(guī)模4.3億工程地址福州市南平東路與秀峰路以北，廈坊路以東?？傉嫉孛娣e約5萬總建筑面積262145.96建設單位福州魯能地產(chǎn)有限公司

3、項目承包范圍合同及圖紙范圍內的施工內容設計單位廈門佰地建筑設計有限公司主要分包工程/勘察單位廈門地質工程勘察院合同要求質量至少1棟取得閩南杯監(jiān)理單位廈門協(xié)誠工程建設監(jiān)理有限公司工期1#4#，總工期613天；5#9#，總工期611天；10#11#，總工期613天；總承包單位中建八局第一建設有限公司安全福州市安全文明觀摩工地工程主要功能或用途住宅第三章 塔吊選型及相關參數(shù)信息3.1 塔吊選型現(xiàn)場1#、3#、4#樓選用3臺(QTZ80)TC6013A-6塔吊，具體位置見附圖一：塔吊平面布置圖。選取最高4#樓塔吊進行塔吊樁基礎驗算。3.2 塔吊技術參數(shù)表3.2-1 TC6013塔式起重機起重特性表60

4、米工作幅度2.517.520252831.8323538起重量（t）兩倍率3.002.982.672.41四倍率6.005.134.353.753.282.902.592.3460米工作幅度40454850555860起重量（t）兩倍率2.251.931.771.681.471.361.30四倍率2.181.861.701.611.401.291.23表3.2-2 TC6013塔式起重機技術性能表1機構工作級別起升機構M4回轉機構M5牽引機構M4公稱起重力矩 KN.m800起重工作幅度 m最小2.5最大60最大工作高度 m固定式附著式46m220最大起重量 t6起升機構型號QE680D（帶強制

5、通風）倍率=2=4起重量/速度 t/m/min1.5/803/403/406/202倍率最低穩(wěn)定下降速度m/min5功率 KW24/24牽引機構速度 m/min055功率 KW4.0回轉機構速度 m/min00.8功率 KW5.52頂升機構速度 m/min0.7功率 KW7.5工作壓力MPa25平衡重最大工作幅度 m30354045505560重量 （t）8.559.9511.412.814.215.6517.05其他電機總功率kw39（不包括液壓系統(tǒng)）最大工作風壓Pa250（折合風速20m/s）最大非工作風壓Pa800（折合風速20m/s）允許工作溫度-20+40表3.2-3 TC6013塔

6、式起重機技術性能表2起升機構型 號QE680D（帶強制通風）電動機型號YZRDW225M-4/8功率(kw)24/24轉速(r/min)1420/725卷筒最大容繩量(m)440纏繩層數(shù)(層)6轉速(r/min)45.3/90.6制動器型號YWZ3-315/45-16額定制動力矩(NM)630鋼絲繩規(guī)格629Fi+IWR-13-1770最大線速度m/min160最大牽引力N17500減速機型號J610牽引機構型 號BP40電動機型號YEJ112M-4B5功率(kw)4.0轉速(r/min)1430鋼絲繩慢速(m/min)7.5低速(m/min)2.5高速(m/min)50型號619-7.7-1

7、550-右交最大牽引力(N)5680回轉機構電動機型號YTW112M-4B5功率(kw)4.0轉速(r/min)01440減速機型號XX5-100.195CA-12/16傳動比195輸出端齒輪參數(shù)模數(shù)m12齒數(shù)z16變位系數(shù)x+0.5頂升機構電動機型號Y132功率(kw)7.5轉速(r/min)1440液壓泵站型號TYQ80G流量(l/min)14工作壓力(Mpa)25頂升油缸缸/桿直徑（mm）160/110最大頂升力(t)50頂升速度(m/min)0.73.3 塔吊自重選取塔吊安裝高度最大的4#樓塔吊驗算：序號名稱重量（kg）合計1固定基節(jié)B125012502標準節(jié)B2123024603標準

8、節(jié)A22940385404爬升架400040005回轉總成420042006司機室5005007回轉塔身110011008塔頂150015009平衡臂總成6500650010一塊平衡重285028501160米起重臂總成770077001260米起重臂平衡重42850+214001420013總計84800kg支腿固定式地基基礎荷載：（TC6013塔吊說明書提供） 荷載工況(KN)（KN）(KN.m)(KN.m)工作工況22.8684.52152402非工作工況97624.52695.10.0第四章 塔吊基礎型式根據(jù)圖紙及現(xiàn)場情況，1#塔吊基礎采用3根PHC 500 AB 125和相鄰1個2樁

9、承臺、1個1樁承臺組合成一個大承臺；3#塔吊基礎采用3根PHC 500 AB 125和1個2樁承臺組合成一個大承臺；4#塔吊基礎采用4根PHC-600-130A和相鄰1個2樁承臺組合成一個大承臺。塔吊基礎樁按照正式樁要求進行施工。塔基承臺的要求:(1)混凝土強度等級C35。（2）混凝土深度應大于1350mm。（3）混凝土基礎表面應校水平，平面度誤差小于1/500。（4）預埋螺栓采用原廠生產(chǎn)的16根M39高強地腳螺栓，地腳螺栓露出砼135mm。（5）塔吊基礎的配筋按照廠家給配筋做法。第五章 QTZ80塔吊基礎的計算書5.1 四樁承臺計算書一、計算依據(jù) 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/

10、T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 二、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)46塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8三、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)848起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)908水平荷載標準值Fvk(kN)40傾覆力矩標準值Mk(kNm)900非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)848水平荷載標準值Fvk(kN)50傾

11、覆力矩標準值Mk(kNm)14002、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.358481144.8起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)1144.8+811225.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.354054傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.359001215非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.358481144.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.355067.5傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3514001890四、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度

12、h(m)1.35承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.5承臺寬向樁心距ab(m)4.5樁直徑d(m)0.6承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.3525+019)=1020.938kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351020.938=1378.266kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.52+4.52)0.5=

13、6.364m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(848+1020.938)/4=467.234kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(848+1020.938)/4+(1400+501.35)/6.364=697.83kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(848+1020.938)/4-(1400+501.35)/6.364=236.639kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1144.8+137

14、8.266)/4+(1890+67.51.35)/6.364=942.07kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1144.8+1378.266)/4-(1890+67.51.35)/6.364=319.463kN五、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)40樁入土深度lt(m)25樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2700地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.35是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(

15、kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)淤泥1351000.7-雜填土222000.7-粘性土7.4243400.7-粉土4.5182000.7-雜填土222000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.6=1.885m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.283m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.885(11.655+22+7.424+3.9518)+2000.283=642.676kN Qk=467.234kNRa=642.676kN Qkmax=697.83kN1.2Ra=1.2642.676=771.211kN 滿足要求！ 2、樁

16、基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=236.639kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=163.14292/4=1018mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=942.07kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=2700kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=236.639kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25150承臺底部短向配筋HRB400 25150承臺頂部長向配筋HRB400 25150承臺頂

17、部短向配筋HRB400 25150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(942.07+(319.463)6.364/2=4014.173kNm X方向：Mx=Mab/L=4014.1734.5/6.364=2838.449kNm Y方向：My=Mal/L=4014.1734.5/6.364=2838.449kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=1144.8/4 + 1890/6.364=583.185kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：hs=(800/1288)1/4=0.888 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a

18、1b=(ab-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05m a1l=(al-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05m 剪跨比：b=a1b/h0=1050/1288=0.815，取b=0.815； l= a1l/h0=1050/1288=0.815，取l=0.815； 承臺剪切系數(shù)：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.815+1)=0.964 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.815+1)=0.964 hsbftbh0=0.8880.9641.571035.51.288=9518.777kN hslftlh0=0.8880.9641.571035.51.

19、288=9518.777kN V=583.185kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9518.777kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.8+21.288=4.376m ab=4.5mB+2h0=4.376m，al=4.5mB+2h0=4.376m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=1050/1288=0.815，取b=0.815； l= a1l/h0=1050/1288=0.81

20、5，取l=0.815； 角樁沖切系數(shù)：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.552(0.8+1.05/2)+0.552(0.8+1.05/2)0.95415701.288=2820.425kN Nl=V=583.185kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2820.425kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=2838.4

21、49106/(1.0316.7550012882)=0.018 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018 S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991 AS1=My/(S1h0fy1)=2838.449106/(0.9911288360)=6178mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(6178,0.00255001288)=14168mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=18490mm2A1=14168mm

22、2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=2838.449106/(1.0316.7550012882)=0.018 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018 S2=1-2/2=1-0.018/2=0.991 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2838.449106/(0.9911288360)=6178mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.0025500

23、1288)=14168mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=18490mm2A2=14168mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=18490mm20.5AS1=0.518490=9245mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=18490mm20.5AS2=0.518490=9245mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。七、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖5.2 五樁承臺計算書一、計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范

24、GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 二、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)46塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8三、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)848起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)908水平荷載標準值Fvk(kN)40傾覆力矩標準值Mk(kNm)900非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)848水平荷載標準值Fvk(kN)50傾覆力矩標準值Mk(kNm)1400 2、

25、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.358481144.8起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)1144.8+811225.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.354054傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.359001215非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.358481144.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.355067.5傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3514001890四、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n5承臺高度h(m)1.35承臺長l(m)5.5承

26、臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.5承臺寬向樁心距ab(m)4.5樁直徑d(m)0.5承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.3525+019)=1020.938kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351020.938=1378.266kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m 1、荷載效應標準組合 軸

27、心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(848+1020.938)/5=373.788kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(848+1020.938)/5+(1400+501.35)/6.364=604.383kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(848+1020.938)/5-(1400+501.35)/6.364=143.192kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1144.8+1378.266)/5+(1890+67.

28、51.35)/6.364=815.917kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1144.8+1378.266)/5-(1890+67.51.35)/6.364=193.309kN五、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)40樁入土深度lt(m)25樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2700地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.35是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak

29、(kPa)淤泥1351000.7-雜填土222000.7-粘性土7.4243400.7-粉土4.5182000.7-雜填土222000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.196m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.571(11.655+22+7.424+3.9518)+2000.196=527.709kN Qk=373.788kNRa=527.709kN Qkmax=604.383kN1.2Ra=1.2527.709=633.251kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin

30、=143.192kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=123.14292/4=763mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=815.917kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=2700kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=143.192kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 32150承臺底部短向配筋HRB400 25150承臺頂部長向配筋HRB400 25150承臺頂部短向配筋HRB400 2515

31、0 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1350-50-32/2=1284mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(815.917+(193.309)6.364/2=3211.338kNm X方向：Mx=Mab/L=3211.3384.5/6.364=2270.759kNm Y方向：My=Mal/L=3211.3384.5/6.364=2270.759kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=1144.8/5 + 1890/6.364=525.945kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：hs=(800/1284)1/4=0.888 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(

32、4.5-1.8-0.5)/2=1.1m a1l=(al-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m 剪跨比：b=a1b/h0=1100/1284=0.857，取b=0.857； l= a1l/h0=1100/1284=0.857，取l=0.857； 承臺剪切系數(shù)：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.857+1)=0.943 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.857+1)=0.943 hsbftbh0=0.8880.9431.571035.51.284=9284.434kN hslftlh0=0.8880.9431.571035.51.284=9284.434kN V=

33、525.945kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9284.434kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.8+21.284=4.368m ab=4.5mB+2h0=4.368m，al=4.5mB+2h0=4.368m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=1100/1284=0.857，取b=0.857； l= a1l/h0=1100/1284=0.857，取l=0.857； 角樁沖

34、切系數(shù)：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.857+0.2)=0.53 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.857+0.2)=0.53 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.53(0.75+1.1/2)+0.53(0.75+1.1/2)0.95415701.284=2650.327kN Nl=V=525.945kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2650.327kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=2270.759106/(1.0316.75500

35、12842)=0.015 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S1=1-1/2=1-0.015/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=2270.759106/(0.9931284360)=4949mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4949,0.00255001284)=14124mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=30294mm2A1=14124mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配

36、筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=2270.759106/(1.0316.7550012842)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-0.015/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2270.759106/(0.9931284360)=4949mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00255001284)=14124mm2 承臺底短

37、向實際配筋：AS2=18490mm2A2=14124mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=18490mm20.5AS1=0.530294=15147mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=18490mm20.5AS2=0.518490=9245mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。七、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖第六章 基礎制作6.1 管理機構及勞動力計劃1) 管理機構名 稱人數(shù)名 稱人數(shù)執(zhí)行經(jīng)理郭超項目總工吳超施 工 員李綱強測量員王斌安 全 員趙志強技 術 員洪枝樹2) 勞動力計劃序號工種人數(shù)序號工種人數(shù)1鋼筋工65防