土木工程畢業(yè)設計計算書范本

1、武漢科技大學本科畢業(yè)設計1 工程概況1.1 建設項目名稱:龍巖第一技校學生宿舍1.2 建設地點:XX市某地1.3 建筑類型:八層宿舍樓,框架填充墻結構,基礎為柱下獨立基礎,混凝土C30。1.4 設計資料:1.4.1 地質(zhì)水文資料:由地質(zhì)勘察報告知,該場地由上而下可分為三層:雜填土:主要為煤渣、石灰渣、混凝土塊等,本層分布穩(wěn)定,厚0-0.5米；粘土:地基承載力標準值fak=210Kpa, 土層厚0.5-1.5米亞粘土:地基承載力標準值fak=300Kpa, 土層厚1.5-5.6米1.4.2 氣象資料:全年主導風向:偏南風 夏季主導風向:東南風 冬季主導風向:西北風 基本風壓為:0.35kN/m2

2、(c類場地)1.4.3 抗震設防要求:七度三級設防1.4.4 建設規(guī)模以及標準:1 建筑規(guī)模:占地面積約為1200平方米,為8層框架結構。2 建筑防火等級:二級3 建筑防水等級:三級4 建筑裝修等級:中級 2 結構布置方案及結構選型2.1 結構承重方案選擇根據(jù)建筑功能要求以及建筑施工的布置圖,本工程確定采用橫向框架承重方案,框架梁、柱布置參見結構平面圖,如圖2.1所示。2.2 主要構件選型及尺寸初步估算2.2.1 主要構件選型()梁板柱結構形式:現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構 圖2.1 結構平面布置圖()墻體采用:粉煤灰輕質(zhì)砌塊()墻體厚度:外墻:250mm,內(nèi)墻:200mm()基礎采用:柱下獨立基礎2.

3、2.2 梁柱截面尺寸估算（） 橫向框架梁:中跨梁(BC跨):因為梁的跨度為7500mm,則.取L=7500mm h=(1/81/12)L=937.5mm625mm 取h=750mm. 375mm250mm 取b=400mm 滿足b200mm且b/ 750/2=375mm故主要框架梁初選截面尺寸為:bh=400mm750mm同理,邊跨梁(AB、CD跨)可取:bh=300mm500mm（） 其他梁:連系梁:取L=7800mm h=(1/121/18)L=650mm433mm 取h=600mm 300mm200mm 取b=300mm故連系梁初選截面尺寸為:bh=300mm600mm由于跨度一樣,為了

4、方便起見,縱向次梁截面尺寸也初選為:bh=300mm600mm橫向次梁:跨度L=6300mm h=(1/121/18)L=525mm350mm 取h=450mm 225mm150mm 取b=250mm故橫向次梁初選截面尺寸為:bh=250mm450mm(3)框架柱:3000=374.7mm281mm b=(12/3)h 取b=h 按軸力估算: A、D列柱: No=823.93.15 m214KN/m2=2752KN B、C列柱: No=823.96.8 m214KN/m2=6027KN 按軸壓比驗算:此建筑抗震等級為三級,=0.9 選C30型混凝土 =14.3 N/ N=1.2No B、C列柱

5、: (2.1)AD列柱: (2.2)故初選柱截面尺寸為: B、C列柱: bh=750mm750mm AD列柱: bh=600mm600mm2.3 確定結構計算簡圖2.3.1 三個假設:平面結構假定:認為每一方向的水平力只由該方向的抗側(cè)力結構承擔,垂直于該方向的抗側(cè)力結構不受力；樓板在自身平面內(nèi)在水平荷載作用下,框架之間不產(chǎn)生相對位移；不考慮水平荷載作用下的扭轉(zhuǎn)作用。2.3.2 計算簡圖根據(jù)結構平面布置圖,選定第5軸線作為計算單元. 如圖2.2所示 框架梁跨度(按柱中心線確定):AB、CD跨: 6300mmBC跨: 7500mm框架柱高度:假定基礎頂面到室外地面的距離為500mm,則可取底層:H

6、1=4500+300+500=5300mm 其它層:H2=H3=H4=H5=H6=H7=H8=H9=3000mm框架計算簡圖如圖2.3所示圖2.2 框架計算單元2.4 梁柱慣性矩,線剛度,相對線剛度計算2.4.1 梁柱慣性矩計算計算梁截面慣性矩時,考慮到現(xiàn)澆樓板的作用,邊跨取I=1.5IO,中跨取I=2IO(IO為不考慮梁翼緣作用的梁截面慣性矩)圖2.3 框架計算簡圖主要框架梁: (2.3)次要框架梁: (2.4)邊框架梁: (2.5)中框架梁: (2.6)內(nèi)柱: (2.7)外柱: (2.8)2.4.2 梁柱線剛度計算根據(jù)公式 i=EI/l (2.9)可以得出梁柱的線剛度如下(E=EC)梁:

7、iA8B8= iC8D8=3.125109E/6300=0.5106E ib8C8=14.06109E/7500=1.87106E柱: iD1D0=1.081010E/5300=2.04106E iC1C0=2.641010E/5300=4.98106E iD7D8=1.081010E/3000=3.6106E iC7C8=2.641010E/3000=8.8106E 2.4.3 梁柱相對線剛度計算取iD1D0值作為基準值1.算得梁柱的相對線剛度標于圖2.3中。3. 荷載標準值計算3.1 永久荷載3.1.1 作用于框架梁上的均布荷載1 屋面恒載三氈四油屋面防水層 0.4kN/m21:3水泥沙漿

8、找平層 20mm 0.4kN/m2水泥蛭石板保溫層 60mm 0.12kN/m21:8水泥爐渣找坡 80mm 1.44kN/m21:3水泥沙漿找平層 20mm 0.4kN/m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm 2.5kN/m2板底抹灰 20mm 0.4kN/m2 合計5.66kN/m2 2 樓面恒載水磨石地面 0.65kN/m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm 2.5kN/m2板底抹灰 20mm 0.4kN/m2 合計3.55kN/m23 框架梁自重邊跨框架梁: 0.330.5325=3.75kN/m 中跨框架梁: 0.430.75325=7.5kN/m 4 柱子自重 上層柱: 外柱: 0.630.6

9、32533=27kN /根 內(nèi)柱: 0. 7530.7532533=42.2kN /根 底層柱: 外柱: 0.630.632535.3=47.7kN /根 內(nèi)柱: 0. 7530.7532535.3=74.5kN /根5 墻自重及兩面抹灰女兒墻:0.2531.538=3KN/m 兩面抹灰: 0.8kN/m28層: 內(nèi)墻: 0.23(3-0.5)38=4kN/m 0.23(3-0.75)38=3.6kN/m 外墻: 0.253(3-0.5)38=5kN/m 0.253(3-0.75)38=4.5kN/m 底層: 0.253(4.5-0.75)38=7.5kN/m 0.253(4.5-0.5)38

10、=7.5 kN/m6 作用在框架梁上的恒載(走廊板按單向板計算)樓面荷載分配按雙向板進行等效分配短向分配:5aq/8 (3.1) 長向分配: (3.2)頂層:(走廊板按單向板計算) 邊跨框架梁自重 0.330.5325=3.75 kN/m 梁側(cè)粉刷 23(0.5-0.1)30.02317=0.27 kN/m 中跨框架梁自重 0.430.75325=7.5 kN/m 梁側(cè)粉刷 23(0.75-0.1)30.02317=0.44 kN/m qA1=qB1=qG4=qH4=5.6630.533.9=11.04 kN/m(峰值) 則等效均布荷載為q=9.25 kN/m qE4=qF3=qC4=Qd1=

11、2.5530.535.66=7.22 kN/m(峰值) 則等效均布荷載為 q=5aq/8=537.22/8=4.51 kN/m 所以,作用在框架梁上的線荷載為: qL5=qL1=4.02+9.2532=22.52 kN/m qL2=qL4=7.94+4.5132=16.96 kN/mqL3=7.94 kN/m同理可求得作用在框架梁上的集中荷載為F=146.15kN作用在標準層梁上的線荷載以及集中荷載同理可以求出,在此不再贅述,僅列結果如下:標準層框架梁上的線荷載為: qL5=qL1=9.72+5.832=21.32 kN/m qL2=qL4=13.07+2.8332=18.73 kN/mqL3

12、=7.94 kN/m集中荷載為F=157.57KN3.1.2 恒載作用于框架柱上的集中荷載計算方法:每層柱分為上下兩個截面,其中:上截面集中荷載=與柱相連接的縱向框架梁自重以及其上墻體、次梁傳來恒載、樓面結構層傳來恒載之和下截面集中荷載=上截面?zhèn)鱽砗奢d+該層柱自重1 邊跨 頂層: 連系梁自重 qL6=qL7= qL16=qL17=0.330.6325=4.5 kN/m 梁側(cè)粉刷 23(0.6-0.1)30.02317=0.34 kN/m 橫向次梁自重 L18=qL19= qL24=qL25=0.2530.45325=2.81 kN/m 側(cè)粉刷 23(0.45-0.1)30.02317=0.24

13、 kN/m 女兒墻自重 337.8=23.4 kN 墻面抹灰 0.8 kN/m qA3=qB3=qG2=qH2=5.6630.533.9=11.04 kN/m(峰值) 則等效均布荷載為q=9.25 kN/m qA2=qB2=qG3=qH3=5.6630.533.9=11.04 kN/m(峰值)則等效均布荷載為 q=5aq/8=5311.04/8=6.9 kN/m 所以,作用在邊跨柱頂?shù)募泻奢d為 F81 =(3.05+9.25)36.3/(232)+(4.84+6.9+0.8)33.932+23.4 =159.96KN作用在邊跨柱底的集中荷載為 F82=159.96+27=187.96KN七層

14、: 連系梁自重 qL6=qL7= qL16=qL17=0.330.6325=4.5 kN/m 梁側(cè)粉刷 23(0.6-0.1)30.02317=0.34 kN/m 連系梁上縱墻自重 0.253(3-0.6)3837.8=37.44 kN 墻面粉刷 23(3-0.6)30.02317=1.63kN/m橫向次梁自重 L18=qL19= qL24=qL25=0.2530.45325=2.81kN/m 梁側(cè)粉刷 23(0.45-0.1)30.02317=0.24kN/m 橫向次梁上橫墻自重 0.23(3-0.45)38=4.08kN/m 墻面粉刷 23(3-0.45)30.02317=1.73kN/m

15、qA3=qB3=qG2=qH2=3.5530.533.9=6.92 kN/m(峰值)則等效均布荷載為q=5.8kN/m qA2=qB2=qG3=qH3=3.5530.533.9=6.92 kN/m(峰值)則等效均布荷載為 q=5aq/8=536.92/8=4.33 kN/m 所以,作用在邊跨柱頂?shù)募泻奢d為 F71 =(4.84+4.33+1.63)37.8/2+(3.05+5.8+4.08+1.72)36.3/(232)32+37.44+179.16=167.86+187.96=354.82KN作用在邊跨柱底的集中荷載為 F72=354.82+27=381.82KN同理可算得其余各層柱集中荷

16、載,在此不再贅述,僅列結果如下六層 F61=167.86+381.82=549.68KN F62=549.68+27=576.68KN 五層 F51=167.86+576.68=744.54KN F52=744.54+27=771.54KN 四層 F41=167.86+771.54=939.4KN F42=939.4+27=966.4KN 三層 F31=167.86+966.4=1134.26KN F32=1134.26+27=1161.26KN 二層 F21=167.86+1161.26=1329.12KN F22=1329.12+27=1356.12KN 一層 F11=167.86+135

17、6.12=1523.98KN F12=1523.98+47.7=1571.68KN2 中跨 頂層:連系梁自重 qL14=qL15= qL18=qL19=0.330.6325=4.5 kN/m 梁側(cè)粉刷 23(0.6-0.1)30.02317=0.34 kN/m qA4=qB4=qG1=qH1=5.6630.533.9=11.04 kN/m(峰值) 則等效均布荷載為q=5aq/8=5311.04/8=6.9 kN/m qE1=qF2=qC1=qD2=5.6630.532.55=7.22kN/m(峰值)則等效均布荷載為q=5.93kN/m所以,作用在中跨柱頂?shù)募泻奢d為 F81 =(4.84+6.

18、9+5.93)37.832/2+(6.3+2.55)33.05/2+4.1532.55/2 +9.2536.3/2=185.75KN 作用在邊跨柱底的集中荷載為 F82=185.75+42.2=227.95KN七層: 連系梁自重 qL8=qL9= qL14=qL15=0.330.6325=4.5 kN/m 梁側(cè)粉刷 23(0.6-0.1)30.02317=0.34 kN/m 橫向次梁自重 L18=qL19=qL24=qL25=L20=qL21=qL22=qL23=0.2530.45325=2.81kN/m 梁側(cè)粉刷 23(0.45-0.1)30.02317=0.24kN/m 橫向次梁上橫墻自重

19、 0.23(3-0.45)38=4.08kN/m 墻面粉刷 23(3-0.45)30.02317=1.73kN/mqA4=qB4=qG1=qH1=3.5530.533.9=6.92kN/m(峰值) 則等效均布荷載為q=5aq/8=536.92/8=4.33kN/m qE1=qF2=qC1=qD2=3.5530.532.55=4.53kN/m(峰值)則等效均布荷載為q=3.72kN/m所以,作用在中跨柱頂?shù)募泻奢d為 F71 =(4.84+4.33+3.72)37.832/2+(6.3+2.55)38.86/2+2.8332.55/2 +5.836.3/2+242=161.63+227.95=3

20、89.58KN 作用在邊跨柱底的集中荷載為 F72=389.58+42.2=431.78KN同理可算得其余各層柱集中荷載,在此不再贅述,僅列結果如下六層 F61=161.63+431.78=593.41KN F62=593.41+42.2=635.61KN 五層 F51=161.63+635.61=797.24KN F52=797.24+42.2=839.44KN 四層 F41=161.63+839.44=1000.74KN F42=1000.74+42.2=1042.94KN 三層 F31=161.63+1042.94=1204.24KN F32=1204.24+42.2=1246.44KN

21、 二層 F21=161.63+1246.44=1408.07KN F22=1408.07+42.2=1450.27KN 一層 F11=161.63+1450.27=1611.9KN F12=1611.9+74.5=1686.4KN恒載作用受荷簡圖如圖3.1所示 3.2 活荷載查荷載規(guī)范:樓面均布活荷載標準值為2.0KN/m2,上人屋面均布活荷載標準值為2.0KN/m2 。3.2.1 作用在框架梁上的活荷載1 作用在框架梁上的均布活荷載 qL1=qL5=2.030.533.932=7.8kN/m(峰值)則等效均布荷載為圖3.1 恒載作用受荷簡圖 q=6.54KN/m qL2=qL4=2.030.

22、532.5532=5.1kN/m(峰值)則等效均布荷載為q=5aq/8=535.1/8=3.19kN/m2 作用在框架梁上的集中活荷載 qE3=qF4=qC3=qD4=2.030.532.55=5.1kN/m(峰值)則等效均布荷載為q=4.0KN/m qI1=qI2=qK1=qK2=2.030.532.4=2.4kN/m(均值) qC2=qE2=qF1=qD3=2.030.532.55=2.55kN/m(峰值)則等效均布荷載為q=5aq/8=532.55/8=1.59kN/m所以集中荷載為F=1.5932.55/(232)+2.437.8/2+4.037.8/232=51.95KN3.2.2

23、作用在框架柱上的集中活荷載1 邊跨 qA2=qB2=qG3=qH3=2.030.533.9=3.9kN/m(峰值)則等效均布荷載為q=5aq/8=533.9/8=2.44kN/m qA3=qB3=qG2=qH2=2.030.533.9=3.9kN/m(峰值)則等效均布荷載為 q=3.27 kN/m所以,作用在邊跨柱子上的集中活載為 FA=FD=2.4437.832/2+3.2736.332/(232)=29.33KN2 中跨 qA4=qB4=qG1=qH1=2.030.533.9=3.9kN/m(峰值)則等效均布荷載為q=5aq/8=533.9/8=2.44kN/m qC1=qE1=qF2=q

24、D2=2.030.532.55=2.55kN/m(峰值)則等效均布荷載為 q=2.09kN/m所以,作用在邊跨柱子上的集中活載為 FB=FC=(2.44+2.09)37.8+1.5932.55/2+3.2736.3/2=47.66KN 活載作用受荷簡圖如圖3.2所示 圖3.2 活載作用受荷簡圖3.3 風荷載 風壓標準值計算公式為:w=ZSZ0 本地區(qū)基本風壓為:w0=0.35地面粗糙類別為C類；風振系數(shù):Z=1+Hi/H3/Z (3.3) 表3.1層次12345678Hi(第i層距離室外地面的高度)4.87.810.813.816.819.822.825.8H總=30.9m B58m H/B0

25、.5查表:脈動影響系數(shù)=0.40 表3.2離地面高度(m)z4.87.810.813.816.819.822.825.8風壓高度系數(shù)Z0.740.740.740.740.7760.8360.8850.933結構基本周期:=0.41 (3.4)0 =0.3530.62=0.22kN/m2 (3.5)0T2=0.2230.412=0.04 (3.6)查表得:脈動增大系數(shù)=1.17Z=1+Hi/H3/Z (3.7) 表3.3Z4.87.810.813.816.819.822.825.8Z1.131.191.261.341.391.431.471.50k=ZSZ0 (3.8)結構高度H=25.830m

26、,故取Z=1.0, S=1.3 表 3.4z4.87.810.813.816.819.822.825.8k0.380.400.420.450.490.540.590.64轉(zhuǎn)化為集中荷載(受荷面與計算單元同)8層: FW8K=7.83(3.0/2+1.5)30.64=14.98KN7層: FW7K=7.833.03(0.64+0.59)42=28.78KN6層: FW6K=7.833.03(0.59+0.54)42=26.44KN5層: FW5K=7.833.03(0.54+0.49)42=24.1KN4層: FW4K=7.833.03(0.49+0.45)42=22KN3層: FW3K=7.8

27、33.03(0.45+0.42)42=20.36KN2層: FW2K=7.833.03(0.42+0.4)42=19.19KN1層: FW1K=7.830.433.0/2+3.630.3834.8=18.91 KN風荷載受荷簡圖如圖3.3所示圖3.3 風載作用受荷簡圖3.4 地震荷載3.4.1 重力荷載代表值計算 所謂重力荷載代表值是指的一個變形縫范圍內(nèi)樓層所有恒載與活荷載標準值的組合值,即恒載0.5活載,具體計算結果如下:1 恒載 屋面重力值:G面=5.663(3.036.5+7.837320_-2.137.8-7.836.75-336.3)=5515KN 樓板重力值:G板=3.553(3.

28、036.5+7.837320_-2.137.8-7.836.75-336.3)=3459K梁重力值:G1=0.430.7536.532539+0.330.536.3325317+0.330.637.8325336+0.330.63334325+0.330.637.832535+0.2530.4538.85325313+(230.0236.539+230.0236.3317+230.0237.8336+230.02333 4+230.0237.835+230.0238.85313)317=3073KN 柱重力值: G上柱=27317+42.2318+0.2530.2532533312=1256K

29、N G底柱=47.7317+74.5318+0.2530.2532535.3312=2218KN突出屋面部分板自重:G2=6.7537.8=52.65KN樓梯自重:樓梯間荷載近似取為樓面荷載的1.5倍,即q=3.5531.5=5.3KN/m2 為了安全起見取大值,可取q=6KN/m2,則樓梯自重為G梯=63(3.036.3+7.836.75+3.036.3)=542.7KN墻重力值:G女兒墻=(2320.1+332+7.83532+2.132+7.833)33=455.4KN 標準層墻重:G3=0.2531.238358.0332+0.330.2536.33832+0.253337.538+0

30、.25383332.132+0.2531.237.538+0.233383(58.03-15)32+0.2538333(3+2.433)+0.23338317.7312=1936KNG標門窗=0.431.2358.0332+0.132.131.03(1532+1232)=67KNG墻 = 0.2531.538358.03+0.2534.538320.132+0.234.5383 13.836=1132KNG底門窗=0.432.6358.03+0.433.8358.03=148KNG突柱 =0.2530.2535.4325312=101KNG突墻 =0.2535.436.753238+0.253

31、5.432.738+0.2535.432.438+0.2535.438.8538+0.2535.436.338+0.2535.437.838=449KN2 活荷載 Q=2.03(3313.8+20.137.835+7.832311.25+4.836.3)=2062KN Q突板=2.03(7.836.75+336.3)=143KN3 重力荷載代表值 G8 = G面+G梁+G上柱/2+ G標墻/2+Q/2+ G女兒墻+(G2+G突墻+G突柱+Q突板/2)33 =5515+3073+1256/2+455.4+1936/2+2062/2+(52.65+101+449+143/2)=12733KN G7

32、= G板+G梁+G上柱+ G標墻+Q/2 =3459+3073+1256+1936+2062/2=10755KNG2=G3=G4=G5=G6=G7=10755KN G1= G板+G梁+G上柱/2+G底柱/2+G標墻/2+G底墻/2+Q/2 =3459+3073+1256/2+2218/2+1936/2+1132/2+2062/2 =10834KN3.4.2 柱抗側(cè)移剛度D的計算1 橫梁線剛度為了簡化計算,框架梁截面慣性矩增大系數(shù)取1.2AB、CD跨:kb=iC8D81.2=51053331041.2=183109NmmBC跨: kb=iB8C81.2=18.71053331041.2=67.3

33、3109 Nmm2 柱的線剛度邊柱:底層: kc=20.43105333104=61.23109Nmm 其它層: kc=363105333104=1083109Nmm中柱:底層: kc=49.83105333104=149.43109Nmm 其它層: kc=883105333104=2643109Nmm3 框架柱的側(cè)移剛度D值表3.5 28層D值的計算Dk=kb/2kc=k/(2+k)D=12kc/h2邊柱A、D0.1670.07711088中柱B、C0.3230.13948928表3.6 底層D值的計算Dk=kb/2kc=k+0.5/(2+k)D=12kc/h2邊柱A、D0.2940.346

34、9046中柱B、C0.5710.416265504 計算框架自振周期 各層D值匯總(見表3.7)表3.7 各層D值匯總 D值/層次柱類型28層(D值3根數(shù))1層(D值3根數(shù))邊柱A、D軸11088317=1884969046317=153782中柱B、C軸48928318=88070426550318=477900D(KN/m)1069200631682按頂點位移法計算,考慮輕質(zhì)砌塊墻對框架剛度的影響,取基本周期調(diào)整系數(shù)0=0.8,計算公式為1=1.70,式中T為頂點橫向框架頂點位移計算位移。按D值法計算。見表3.8 5 水平地震作用標準值和位移的計算多遇地震作用下,設防烈度為7度,查表max

35、=0.08.XX市反應譜特征周期查表Tg=0.35s,TgT15Tg (3.9)6 水平地震作用計算因為T1=0.88s1.43Tg=1.430.35=0.49s.尚需考慮頂部附加水平地震作用。n=0.08T1+0.07=0.0830.88+0.07=0.140 (3.10)結構總水平地震作用標準值:Fek=1Geq=0.03430.85388097=2546KN (3.11)頂部附加的集中水平地震作用為:Fn=nFek=0.1432546=356KN (3.12) 表3.8 橫向框架頂點位移計算 層次Gi(kN)Di ii1=Gi/Di(m)8127331273310692000.010.4

36、167107552348810692000.020.4066107553424310692000.030.386510755 4499810692000.040.3564107555575310692000.050.3163107556650810692000.060.2662107557726310692000.070.206110834880976316820.1360.136 T1=1.730.8=0.88s (3.13) (3.14)=1083435.3+107553(8.3+11.3+14.3+17.3+20.3+23.3)+12733326.3=1422790.9KN 同理:F2=

37、134KN F3=182KN F4=231KN F5=279KN F6=327KN F7=376KN F8=423KN F8=875KNFi,Vi和ue的計算(見表3.9)表3.9 Fi,Vi和ue的計算層次87654321Fi(KN)87537632727923118213486Vi(KN)8751291157818572088227024042490D(KN/m)1069200106920010692001069200106920010692001069200631682ue(m)0.00070.00110.00140.00160.00190.0020.00220.0038 應將地震作用按

38、柱剛度轉(zhuǎn)化為計算單元的那一榀框架,轉(zhuǎn)化后地震作用下框架計算簡圖如圖3.4所示。4 內(nèi)力分析作用于框架上的荷載總的分為兩大類型,即水平作用和豎向作用,對豎向作用可不考慮框架的側(cè)移,故可采用彎矩二次分配法計算;水平作用考慮框架節(jié)點轉(zhuǎn)動,采用D值法分析,各種作用的內(nèi)力計算分述如下:4.1 恒載作用下的內(nèi)力計算4.1.1 固端彎矩計算1 恒荷載作用下框架梁兩端的固端彎矩 由于結構和荷載都對稱,故可取半結構進行內(nèi)力計算,如圖4.1所示AB跨:八層 MAB=-ql/12=-22.526.3/12=-74.5KNm (4.1) MBA=ql/12=22.526.3/12=74.5KNm (4.2)圖3.4

39、水平地震作用受荷簡圖圖4.1 恒載作用計算簡圖一七層 MAB=-ql/12=-21.326.3/12=-70.5KNmMBA=ql/12=21.326.3/12=70.5KNmBE跨:八層 M C8E87.9433.752/3-146.1532.553(233.75-2.55)/(233.75)283.2KNmM E8C87.9433.752/6-146.1531.22/(233.75)-46.7KNm M C8E822.35KNm M E8C86.65KNm M C8E8M C8E8+M C8E8 305.55KNm M E8C8M E8C8+ M E8C8-40.05KNm利用結構力學知識

40、,分別求出了每層每根梁在恒荷載作用下梁兩端的固端彎矩,然后(注意考慮節(jié)點的偏心彎矩)進行疊加,總的固端彎矩標注于表4.1中。4.1.2 節(jié)點分配系數(shù)計算 A8B8=0.124 (4.3) A8A7=0.876 (4.4)其余分配系數(shù)見表4.14.1.3 彎矩分配、傳遞具體計算可在表中進行,計算過程和結果參見表4.1。4.1.4 畫內(nèi)力圖根據(jù)計算結果先畫出各桿件彎矩圖,如圖所示,括號里彎矩值為框架梁在恒荷載作用下經(jīng)過調(diào)幅(調(diào)幅系數(shù)取0.85)后的彎矩,其中跨中彎矩是根據(jù)等效均布荷載作用下由平衡條件計算所得。桿件彎矩求出后,按力的平衡可求出剪力和軸力,恒荷載作用下的框架彎矩圖如圖4.2所示,剪力圖

41、和軸力圖如圖4.3所示。表4.1 恒載作用下內(nèi)力計算上柱下柱梁左梁右上柱下柱梁左梁右上柱下柱梁左梁右上柱下柱0.00 0.88 0.12 0.05 0.00 0.90 0.05 0.05 0.00 0.90 0.05 0.12 0.88 28.0 0.0 -74.5 74.5 0.0 0.0 -305.6 305.6 0.0 0.0 -74.5 74.5 0.0 -28.0 0.0 40.7 5.8 12.0 0.0 207.9 11.1 -11.1 0.0 -207.9 -12.0 -5.8 0.0 -40.7 0.0 9.6 6.0 2.9 0.0 61.1 -5.5 5.5 0.0 -6

42、1.1 -2.9 -6.0 0.0 -9.6 續(xù)表4.1 恒載作用下內(nèi)力計算0.0 -13.7 -1.9 -3.0 0.0 -52.6 -2.8 2.8 0.0 52.6 3.0 1.9 0.0 13.7 0.0 36.7 -64.7 86.4 0.0 216.4 -302.8 302.8 0.0 -216.4 -86.4 64.7 0.0 -36.7 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.5 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.1 0.0 0.0 -70.5 70.5 0.0 -29.4 19.2 19.2 2.7 7.0 122.1 122.1 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.2 -19.2 20.4 9.6 3.5 1.4 104.0 61.1 -3.2