模板專項施工方案02(完整版)

1、模板工程專項施工方案 第一節(jié)編制依據 1、建筑結構荷載規(guī)范(GB5009-2001) 2、混凝土結構設計規(guī)范(GB5010-2002) 3、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程(JGJ130-2011 4、 建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008 5、 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)范(DB33/1035-2006) 稅板妥裝尢許偏差和撿鑒方法附卻 項 目 允訐憐磴tmrn） 檢查左法 1 軸違位陌 5 2 底根丄奩鹿標高 5j 羽誰儀或尺矍 悵 就金欖內尺寸 基砒 10 1 RS 協(xié)赫翠 5 斗 層罰不大于$01 6 蘊煒僅戒垃疑、尺堡 展高丈干 S S 2 6 跡平皈 5 1

2、 * 擔塞尺 燥尺 梁截面高度 D(m): 0.70； 混凝土板厚度(mm): 180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m): 1.00； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)： 0.10； 立桿步距h(m): 1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m): 1.50； 梁支撐架搭設高度H(m) : 5.25;梁兩側立桿間距(m): 0.60; 承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立桿根數：0; 采用的鋼管類型為48 X； 立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00; 2. 荷載參數 新澆混凝土重力密度(kN/m3)： 24.0

3、0;模板自重(kN/m2): 0.30;鋼筋自重(kN/m3):1.50; 施工均布荷載標準值(kN/m2)： 2.0;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)： 17.8; 振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)： 2.0;振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)： 4.0; 3. 材料參數 木材品種：柏木；木材彈性模量 E(N/mm2): 9000.0; 木材抗壓強度設計值fc(N/mm) : 16.0; 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2) ： 17.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2): 1.7; 面板材質：膠合面板；面板厚度(mm): 20.00; 面板彈性模量E(N/mm2)： 60

4、00.0;面板抗彎強度設計值fm(N/mm2): 13.0; 4. 梁底模板參數 梁底方木截面寬度b(mm): 60.0;梁底方木截面高度h(mm): 80.0; 梁底縱向支撐根數：2; 5. 梁側模板參數 次楞間距(mm): 350;主楞豎向根數：3; 穿梁螺栓直徑(mm): M12 ;穿梁螺栓水平間距(mm): 700; 主楞到梁底距離依次是：30mm, 300mm, 500mm; 主楞材料：圓鋼管； 直徑(mm): 48.00;壁厚(mm): 3.00; 主楞合并根數：2; 次楞材料：木方； 寬度(mm): 60.00;高度(mm): 80.00; 二、梁側模板荷載計算 按施工手冊，新澆

5、混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較 小值： F=0.22丫 ti 他V1/2 F=yH 其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ; T -混凝土的入模溫度，取20.000 C； V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h ; H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； Bi-外加劑影響修正系數，取1.200 ; 込 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 分別計算得17.848 kN/m 2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。 三、梁側模板面

6、板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混 凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 q p、 ri f先 ri Fq V 350 尸 350| 350 n 面板計算簡圖（單位：mm） 1. 強度計算 材料抗彎強度驗算公式如下： （T = M/W 2/6=34.67cm3; M -面板的最大彎矩（N mm）; c -面板的彎曲應力計算值(N/mm2); f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2); 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算： M max = 0.1qil2+0.117cpl2 其中，q -作用在模板上的側壓力，包括： 新澆

7、混凝土側壓力設計值：qi= 1.2區(qū)52 X7.85=11.137kN/m； 振搗混凝土荷載設計值：q2= 1.4 (X52 4=2.912kN/m ; 計算跨度：l = 350mm ; 面板的最大彎矩 M = 0.1 X1.137 3502 + 0.117 2.012 B502 = 1.78 1j05N -mm； 面板的最大支座反力為： N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 *1.137 035+1.2 0912 0.35=5.511kN; 經計算得到，面板的受彎應力計算值：c = 1.78吻3047 104=5.1N/mm2; 面板的抗彎強度設計值：f = 13N/mm2; 求! 面板的

8、受彎應力計算值c =5.1N/mm小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要 2. 撓度驗算 V =0.677 面板的最大撓度計算值：v = 0.677 * 11.137駅360 60003.47 105) = 0.544 mm; 面板的最大容許撓度值：v = l/250 =350/250 = 1.4m; 面板的最大撓度計算值v =0.544mm小于 面板的最大容許撓度值v =1.4mm滿足要求! 四、梁側模板支撐的計算 1. 次楞計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q=5.511/(0.700

9、-0.180)=10.598kN/m 本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模 量E分別為： W = 1 6 8 8/6 = 64cm3; I = 1 688/12 = 256cm4; E = 9000.00 N/mm2; 10 53ekNAn 10.598kH/m 10.998kM/m mSSekN/ni J 11 11 1 I I 11 I I H H 30 270 L 200 n i-d r 計算簡圖 剪力圖(kN) 0.075 彎矩圖(kN m) 變形圖(mm) mm 經過計算得到最大彎矩M = 0.076 kN m,最大支座反力 R= 3

10、.126 kN,最大變形 v = 0.016 (1)次楞強度驗算 強度驗算計算公式如下： (T = M/W4.493=8.99cm3; I = 2 W.783=21.57cm4; E = 206000.00 N/mm2; 3.126kN3.126 kN 3.126kM3.126kN3.126kN3.126kN L頂 L測L r 主楞計算簡圖 2423 2 429 1126 3.126 0703 -0.703 3.629 3.829 3L829 3.829 -3.12G 3.12B D.7tE .2423-2423 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN m) 主楞計算變形圖(mm) 經過

11、計算得到最大彎矩 M = 0.492 kN m,最大支座反力 R= 6.955 kN,最大變形 v = 0.359 mm (1)主楞抗彎強度驗算 (T = M/Wf 經計算得到，主楞的受彎應力計算值：(T = 4.92初的 W3 = 54.8 N/mm2;主楞的抗彎強 度設計值：f = 205N/mm 2; 主楞的受彎應力計算值(7 =54.8N/mm小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm 2,滿足 要求！ (2)主楞的撓度驗算 根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.359 mm 主楞的最大容許撓度值：v = 700/400=1.75mm 主楞的最大撓度計算值V =o.359mm小于 主楞

12、的最大容許撓度值V =1.75mm滿足要求！ 五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下： N20 20/6 = 6.67 1(Amm3; I =1000 20 20 20/12 = 6.67 1(Amm4; q F F1 1 - 卩 r f人 I 卩 % 240 1抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： (T = M/W105/6.67 104=3N/mm2； 梁底模面板計算應力(7 =3 N/mm小于 梁底模面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足 要求! 2. 撓度驗算 根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用 最大撓度計算公式如下：V = 5(4/(384EI

13、) 6.67 105)=0.235mm； 求! 面板的最大撓度計算值：V =0.235mm小于面板的最大允許撓度值:v =0.96mm,滿足要 七、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用方木。 強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混 凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 1荷載的計算： 梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q=3.286/1=3.286kN/m 2方木的支撐力驗算 1000 1000 1000 方木計算簡圖 方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W

14、分別為： W=6 8 8/6 = 64 cm3; I=6 8 8/12 = 256 cm4; 方木強度驗算： 計算公式如下： 最大彎矩M =O.1ql 2= 0.1 286 2 = 0.329 kN m ; 最大應力(T = M / W = 0.329 史/64000 = 5.1 N/mm2; 抗彎強度設計值f =13 N/mm 2; 方木的最大應力計算值 5.1 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求! 方木抗剪驗算： 截面抗剪強度必須滿足： t = 3V/(2b0) 其中最大剪力：V =0.6 286 = 1.971 kN; 方木受剪應力計算值T = 3 X 1.97

15、1 X 1000/(2 X 60X 80) = 0.6l6;N/mm 方木抗剪強度設計值t = 1.7 N/mi2； 方木的受剪應力計算值 0.616 N/mm2小于 方木抗剪強度設計值1.7 N/mm2,滿足要求！ 方木撓度驗算： 計算公式如下： V = 0.677(4/(100EI) V =1/250 方木最大撓度計算值v = 0.677 X 3.286 X10000 9X00 X256 X04)=0.965mm； 方木的最大允許撓度 v =1.000 X 1000/250=4.000 mm 方木的最大撓度計算值V = 0.965 mm小于 方木的最大允許撓度v =4 mm滿足要求！ 3.

16、 支撐小橫桿的強度驗算 梁底模板邊支撐傳遞的集中力： P1=RA=3.286kN 梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力： P2=(0.600-0.240)/4 1.0X0 X.2 X180 X4.000+1.4 2.000)+1.2 2X1.000 (0.700-0.180) 0.300= 1.093kN 4.379kN4.379kN 180 A 2+0 L180L -Jl r 簡圖(kN m) 4.379 0 D 2 3 A 4.3791 -4.379 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN m) 變形圖（mm） 經過連續(xù)梁的計算得到： 支座力： Ni=N2=4.379 kN; 最大彎矩

17、 Mmax=0.788 kN m； 最大撓度計算值 Vmax=1.406 mm； 最大應力（T =0.788 X 1/4490=175.6 N/mm2; 支撐抗彎設計強度f=205 N/mm 2; 支撐小橫桿的最大應力計算值175.6 N/mm2小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度205 N/mm2, 滿足要求！ 八、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算 九、 扣件抗滑移的計算： 按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數1.00,該工程 實際的單扣件承載力取值為8.00kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算

18、（規(guī)范5.2.5）: R Rc 其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN; R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=4.379 kN; R 8.00 kN ,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 十、立桿的穩(wěn)定性計算： 立桿的穩(wěn)定性計算公式 (T = N/(網f 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算： 其中N -立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫向支撐鋼管的最大支座反力：Ni =4.379 kN ; 腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2 0X29 3.25=0.813 kN; 樓板混凝土、模板及鋼筋的自重： N3=1.2 衩1.50/2+

19、(0.60-0.24)/4) 1.00 0.30+(1.50/2+(0.60-0.24)/4) 1.00 0.180 魁.50+24.00)= 4.929 kN; 施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值： N4=1.4 (2.000+2.000) 100/2+(0.600-0.240)/4 1.000=4.704 kN; N =N1+N2+N3+N4=4.379+0.813+4.929+4.704=14.825 kN 卜軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到； i -計算立桿的截面回轉半徑(cm): i = 1.59; A -立桿凈截面面積(cm2): A = 4.24; W -立桿

20、凈截面抵抗矩(cm3): W = 4.49; (T-鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2); f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2; lo -計算長度(m); 根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度I。有兩個計算公式lo=k卩和lo=h+2a, 為安全計，取二者間的大值，即： Io = Max1.167 1* X.5,1.5+2 03= 2.976 m; k -計算長度附加系數，取值為：1.167 ; 卩-計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3，卩=1.7 a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果：立桿的計算長度 lo/i = 2975.

21、85 / 15.9 = 187 ; 由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 = 0.205; 鋼管立桿受壓應力計算值；(T =14825.45/(0.205 X 424) = 170.6 N/mm 鋼管立桿穩(wěn)定性計算(7 = 170.6 N/mrh小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！ 9.2墻模板設計計算 墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨； 用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結, 每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。 根據建筑施工手冊，當采用容量為 0.20.

22、8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載 標準值為3.00kN/m2; 一、參數信息 1. 基本參數 次楞間距(mm):300;穿墻螺栓水平間距(mm):600; 主楞間距(mm):500;穿墻螺栓豎向間距(mm):500; 對拉螺栓直徑(mm):M12 ; 2. 主楞信息 主楞材料：圓鋼管；主楞合并根數：2; 直徑(mm):48.00;壁厚(mm):3.50; 3. 次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根數:2; 寬度(mm):60.00;高度(mm):80.00; 4. 面板參數 面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00; 面板彈性模量(N/mm2):6000.00;面板抗彎強度設計

23、值fc(N/mm2):13.00; 面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50; 5. 木方和鋼楞 方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(N/mm2):9000.00; 方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50; 鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00; 墻模板設計簡圖 二、墻模板荷載標準值計算 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較 小值: F=0.22丫 tiV1/2 F=yH 其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -新澆混凝土的初凝時間，

24、取2.000h ; T -混凝土的入模溫度，取20.000 C； V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ; H -模板計算高度，取4.500m; B1-外加劑影響修正系數，取1.200 ; 礎-混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 分別計算得17.031 kN/m 2、108.000 kN/m2,取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1 =17.031kN/m2; 傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2= 3 kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新 澆混凝土側壓力和傾

25、倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則 是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 1抗彎強度驗算 彎矩計算公式如下： M=0.1qil2+0.117q2|2 其中，M-面板計算最大彎矩(N mm); l-計算跨度(次楞間距):l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值 qi: 1.2 17.031區(qū)500 %.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 300 8.50 %.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 面板的最大彎矩：M =0.1 89.197 8300

26、.02+0.117 1.890 300.02= 1.03 105N -mm； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： (T = M/W300.0 + 0.617 1.890 300.0 = 2005.3N; 截面抗剪強度必須滿足： t = 3V/（2bh fv 其中，t-面板截面的最大受剪應力（N/mm2）； V-面板計算最大剪力（N）: V = 2005.3N ； b-構件的截面寬度（mm）: b = 500mm ； hn-面板厚度（mm）： hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2）: fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值：t =3 X 200

27、5.3/（2 X 500X 1334）=/mm2； 面板截面抗剪強度設計值：fv=1.500N/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值t =0.334N/mm小于 面板截面抗剪強度設計值 t =1.5N/mft滿足要求！ 3. 撓度驗算 根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下： V =0.677q/（100EI） 2.43 105) = 0.32 mm； 面板的最大撓度計算值：v =0.32mm、于等于面板的最大允許撓度值v =1.2mm滿足要 求！ 四、墻模板主次楞的計算 (一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本

28、工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6 8 8/6 2= 128cm3; I = 6 8X8 8/12 2= 512cm4; q 卩 、 f1 P1 rr r i、 t3 500 * 500 L 5D0 A 次楞計算簡圖 1. 次楞的抗彎強度驗算 次楞最大彎矩按下式計算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中，M-次楞計算最大彎矩(N mm); l-計算跨度(主楞間距):l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值 q1： 1.2 17.031區(qū)300 0.900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4

29、 300 0.30 0.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系 數。 次楞的最大彎矩：M =0.1 X5.518 500.02+0.117 1.134 500.02= 1.71 105N -mm； 次楞的抗彎強度應滿足下式： (T = M/W500.0+ 0.617 0.567 500.0 = 1002.6N; 截面抗剪強度必須滿足下式： t =3V/（2b0） 其中，t-次楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）； V-次楞計算最大剪力（N）: V = 1002.6N ; b-次楞的截面寬度（mm）: b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度（mm）: h0 = 80.0mm ;

30、 fv-次楞的抗剪強度設計值（N/mm2）: fv = 1.500 N/mm2; 次楞截面的受剪應力計算值： t =3 X 1002.6/（2 X 60.0 X 80.0 X 2）=02；7N/mm 次楞截面的受剪應力計算值t =0.157N/mm小于次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2,滿足要求！ 3次楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用 撓度驗算公式如下： V =0.677q/(100EI) V =1/250 其中，v-次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m) : q = 17.03 0.30=5.11 kN/

31、m； l-計算跨度（主楞間距）:I =500.0mm ; E-次楞彈性模量（N/mm2）: E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩（mm4）, 1=5.12 W6mm4; 次楞的最大撓度計算值 =0.677 X 10.22/24/(15 9000X).12 X06) = 0.047 mm； 次楞的最大容許撓度值：V = 2mm 次楞的最大撓度計算值 v =0.047mm/小于 次楞的最大容許撓度值v =2mm滿足要求! （二）.主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3.5mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

32、 W =5.078 X= 10.156cm3; I =12.187 2X 24.374cm4; E = 206000N/mm2; Z217kN 2.?17kN2.217EM2.217kN Z2VkN 2.217kN L臥 L販 L600L r0.3 主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）:I = 600mm; 強度驗算公式： （T = M/W f 其中，斤 主楞的最大應力計算值（N/mm2） M -主楞的最大彎矩（N mm）; M = 2.99 W5 N mm W -主楞的凈截面抵抗矩（mm3）; W = 1.02 K04 mm3; f -主楞的強度設計值（N/mm2）, f =205.000N/m

33、m2; 主楞的最大應力計算值：（T = 2.99妝 1102 W4 = 29.5 N/mm2; 主楞的最大應力計算值（7 =29.5N/mm小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要 求！ 2. 主楞的抗剪強度驗算 主楞截面抗剪強度必須滿足： t =2V/AC fv 其中，t-主楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）; V-主楞計算最大剪力（N）: V = 2715.8N; A -鋼管的截面面積（mm2）: A = 978.606mm2 ; fv-主楞的抗剪強度設計值（N/mm2）: fv = 120 N/mm2; 主楞截面的受剪應力計算值： t =2 X 2715.8/978.606

34、=5.550N/mm 主楞截面的受剪應力計算值t =5.55N/mm小于主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2,滿足要求！ 3. 主楞的撓度驗算 主楞的最大撓度計算值：V = 0.292mm 主楞的最大容許撓度值：v = 2.4mm 主楞的最大撓度計算值v =0.292mm小于 主楞的最大容許撓度值v =2.4mm滿足要求! 五、穿墻螺栓的計算 計算公式如下: N n 313 尸 .313 I W L313 r力 r占 面板計算簡圖 1面板抗彎強度驗算 對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距: 2 M=0.1ql2 其中，M-面板計算最大彎矩(N m

35、m); l-計算跨度(豎楞間距):l =313.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值qi： 1.2 20.04區(qū)45 %.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4送.00 045 .90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m； 面板的最大彎矩：M =0.1 X10.871 %13$13= 1.07 105N.mm ； 面板最大應力按下式計算： (T =M/W18.0/6=2.43 104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值

36、(N/mm2) ；f=13.000N/mm2； 面板的最大應力計算值：(T = M/W = 1.07弋1(2.43 104 = 4.383N/mm2; 面板的最大應力計算值(7 =4.383N/mrh小于面板的抗彎強度設計值c =13N/mr?,滿足 要求！ 2. 面板抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下： V=0.6ql 其中，V-面板計算最大剪力(N)； I-計算跨度(豎楞間距):l =313.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值 qi： 1.2 20.04 J0.45 %.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值 q

37、2： 1.4 2.00 0.45 0.90=1.134kN/m; 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = qi + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6 10.871 313.0 = 2041.667N; 截面抗剪強度必須滿足下式： t = 3V/(2bh)w fv 其中，t-面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N): V = 2041.667N； b-構件的截面寬度(mm): b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)： hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2): fv

38、= 13.000 N/mm2； 面板截面受剪應力計算值：t =3 X 2041.667/(2 X 450X 18.0)=0.378；/mm 面板截面抗剪強度設計值：fv=1.500N/mm2； 面板截面的受剪應力t =0.378N/mm小于 面板截面抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2,滿足 要求！ 3. 面板撓度驗算 最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下： V =0.677q/(100EI) 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m) : q = 20.04 W5= 9.02 kN/m； v-面板最大撓度（mm）; I-計算跨度（豎楞間距）:l =313.0mm

39、; E-面板彈性模量（N/mm2）: E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩（mm4）; I=bh3/12 I= 450 18.0 X8.0 X8.0/12 = 2.19 10鈿mm4; 面板最大容許撓度：v = 313 / 250 = 1.252 mm 面板的最大撓度計算值：v = 0.677 X 9.026000.0 I = 60 808080/12 1 = 256cm4; q l l、 T1 r、 J1 r、 r f9 i1 - 450 ?J 4 j 豎楞計算簡圖 1. 抗彎強度驗算 支座最大彎矩計算公式： M=0.1ql2 其中，M-豎楞計算最大彎矩（N mm）;

40、 l-計算跨度（柱箍間距）:l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值 qi: 1.2 20.036區(qū)313 %.900=6.773kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 2.000 0.313 0.900=0.789kN/m； q = 6.773+0.789=7.562 kN/m； 豎楞的最大彎距：M =0.1 X7.562 450.0 450.0= 1.53 105N -mm； （T =M/W450.0 = 2041.667N; 截面抗剪強度必須滿足下式： t = 3V/（2bh）w fv 其中，t-豎楞截面最大受剪應力（N/mm2）；

41、V -豎楞計算最大剪力（N）: V=0.6ql= 0.6 7.562 450=2041.667N; b -豎楞的截面寬度（mm）： b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)： hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2): fv = 1.500 N/mm2; 豎楞截面最大受剪應力計算值：t =3 X 2041.667/(2 X 60.0 X 80.0 X 1)=0.638N/mm 豎楞截面抗剪強度設計值：fv=1.500N/mm2; 豎楞截面最大受剪應力計算值t =0.638N/mm小于豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2,滿足要求！ 3. 撓度

42、驗算 最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下： vmax=0.677ql4/(100EI) 8/(H：l05 899 X06)=48.56N/mm2小于柱箍的抗彎強 度設計值f=205N/mm 2,滿足要求！ 2. 柱箍撓度驗算 經過計算得到：v = 0.131 mm 柱箍最大容許撓度：v = 500 / 250 = 2 mm 柱箍的最大撓度 v =0.131mm小于 柱箍最大容許撓度v =2mm滿足要求！ 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式如下： N 其中N -對拉螺栓所受的拉力； A -對拉螺栓有效面積(mm2); f -對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2; 查表得:對拉螺栓的型號

43、：M12 ; 對拉螺栓的有效直徑：9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積：A= 76 mm2; 對拉螺栓所受的最大拉力：N = 7.341 kN。 對拉螺栓最大容許拉力值：N = 1.70 1 05X7.60 X0-5 = 12.92 kN; 對拉螺栓所受的最大拉力N=7.341kN小于對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉 螺栓強度驗算滿足要求！ 七、H方向柱箍的計算 本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 3 W = 4.493 2=8.99cm3; I = 10.783 2=21.57cm4; 按計算(附計算簡圖)： 0.931 9

44、61.98 41D|仇 use H方向柱箍計算簡圖 其中P -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 2區(qū)04 0.9+1.4 20.9) 0.18 0.45 = 1.96 kN; 2.307 2307 0.62S D.E28 0.3E 1 0.351 匚 0.351 0.62S 0.638 2.307 2 307 H方向柱箍剪力圖（kN） 最大支座力：N = 4.615 kN ; H方向柱箍彎矩圖（kN m） 最大彎矩：M = 0.183 kN m； H方向柱箍變形圖（mm） 最大變形：v = 0.023 mm 1. 柱箍抗彎強度驗算 柱箍截面抗彎強度驗算公式 (T =M/(x

45、YV)vf 其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值：M = 182875.9 N mm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩：W = 8986 mm3; H邊柱箍的最大應力計算值：（T = 19.382 N/mm 柱箍的抗彎強度設計值：f = 205 N/mm 2; H邊柱箍的最大應力計算值（T =1.83史/1。05 899 X06）=19.382N/mm2小于 柱箍的抗彎 強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！ 2. 柱箍撓度驗算 經過計算得到：v = 0.023 mm 柱箍最大容許撓度：v =00 / 250 = 1.2 mm； 柱箍的最大撓度 v =0.023mm小于 柱箍最大容許撓度v =1.

46、2mm滿足要求！ 八、H方向對拉螺栓的計算 驗算公式如下： NA 其中N -對拉螺栓所受的拉力； A -對拉螺栓有效面積（mm2）; f -對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2; 查表得： 對拉螺栓的直徑：M12 ; 對拉螺栓有效直徑：9.85 mm; 對拉螺栓有效面積：A= 76 mm2; 對拉螺栓最大容許拉力值：N = 1.70 10X7.60 0-5 = 12.92 kN; 對拉螺栓所受的最大拉力：N = 4.615 kN。 對拉螺栓所受的最大拉力：N=4.615kN小于N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求 9.4板模板設計計算 一、參數信息： 1. 模板支架參數 橫向

47、間距或排距(m):1.00;縱距(m):1.00;步距(m):1.50; 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10;模板支架搭設高度(m):3.00; 采用的鋼管(mm):48X 3.5;板底支撐連接方式：方木支撐； 立桿承重連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.75; 2. 荷載參數 模板與木板自重(kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000; 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000; 3. 材料參數 面板采用膠合面板，厚度為18m m；板底支撐采用方木； 面板彈性模量E(N/mm2):9500;面板抗彎強度設計值(N/mm2):13; 木方彈性模

48、量E(N/mm2):9000.000;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000; 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):300.000; 木方的截面寬度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00; 單位：伽 a n o o o 4 L 0 后 T 1 o 圖2樓板支撐架荷載計算單元 、模板面板計算： 模板面板為受彎構件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度 模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 100 1.82/6 = 54 cm3; I = 100 1対/12 = 48.6 cm4; 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算 q

49、fi F1 r p1 I1% 卩r % 300 300 300 7 7 丄 A 面板計算簡圖 1、荷載計算 (1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m): qi = 25 (X18 沐+0.35 X = 4.85 kN/m； (2) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m): q2 = 1 1= 1 kN/m ; 2、強度計算 計算公式如下： M=0.1ql2 其中：q=1.2 485+1.4 1= 7.22kN/m 最大彎矩 M=0.1X7.22 X3002= 64980 N mm； 面板最大應力計算值(T =M/W= 64980/54000 = 1.203 N/mrti; 面板

50、的抗彎強度設計值f=13 N/mm2; 13 N/mm2,滿足要求! 面板的最大應力計算值為1.203 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 3、撓度計算 撓度計算公式為： V =0.677 I=b 3/12=6 8 8/12 = 256 cm4; q l r 1 f - t F 1 r i f 1 P 、 F 1 r r r i r r F 1 f 1 f i r i fI l; r F 1 F 、 r i T 1 r A 1000 * 4 I1000 Lwoo 方木楞計算簡圖(mm) 1. 荷載的計算： (1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m): q1= 25 .3 .18

51、+0.35 (X3 = 1.455 kN/m ; (2) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m): q2 = 1 3 = 0.3 kN/m； 2. 強度驗算： 計算公式如下： M=0.1ql2 均布荷載q = 1.2 與+ 1.4 q2 = 1.2 1.455+1.4 0.3 = 2.166 kN/m； 最大彎矩M = 0.1ql2 = 0.1 藥66 12 = 0.217 kN m； 方木最大應力計算值(T = M /W = 0.217更/64000 = 3.384 N/mm2; 方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm 2; 方木的最大應力計算值為 3.384 N/mm2小于方木的抗

52、彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求! 3. 抗剪驗算： 截面抗剪強度必須滿足： t = 3V/2bhv t 其中最大剪力：V = 0.6 2X166 X = 1.3 kN; 方木受剪應力計算值t = 3 X 1.3X21060 80) = 0.406 N/mm2; 方木抗剪強度設計值t = 1.4 N/mi2； 方木的受剪應力計算值 0.406 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值1.4 N/mm2,滿足要求! 4. 撓度驗算： 計算公式如下： V =0.677 最大撓度計算值v = 0.677 X 1.455 X 4 00(00 9X00X560000)= 0.428 mm； 最大允許撓

53、度 v =1000/ 250=4 mm 方木的最大撓度計算值 0.428 mm小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求！ 四、板底支撐鋼管計算： 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P= 2.166kN; 1 r J 1 r片 f1 p1 111 p p p p p p p P p P P 1000 1000 1000 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN m) 支撐鋼管計算變形圖（mm） 12493.249 0 296 1.0S3 2.452 1.0E3 1.083 3.249 4.S2 最大支座力 Qmax = 7.877 kN ; 最大

54、應力 （T = 729133.36/5080 = 143.53 N/mi2 支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205 N/mm 2; 支撐鋼管的最大應力計算值143.53 N/mm2小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值205 N/mm2, 滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度為1.864mm小于1000/150與 10 mm,滿足要求！ 五、扣件抗滑移的計算： 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承 載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0.75,該工程實際的雙扣件承載力取值為12.00kN 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5

55、）: R w Rc 其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取12.00 kN; R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 計算中R取最大支座反力,R= 7.877 kN; R = 0.387 kN; 模板的自重(kN): NG2 = 0.35 11 = 0.35 kN; (3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN): NG3 = 25 18 = 4.5 kN; 靜荷載標準值 Ng = NG1+NG2+NG3 = 5.237 kN; 2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 活荷載標準值 Nq = (1+2 ) 1 1 = 3 kN; 3. 立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2N g

56、 + 1.4Nq = 10.485 kN; 七、 立桿的穩(wěn)定性計算： 立桿的穩(wěn)定性計算公式 (T =N/( 朮用 其中 N -立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = 10.485 kN; -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比Lo/i查表得到； i -計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.58 cm； A -立桿凈截面面積(cm2): A = 4.89 cm2; W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cm3; t鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2); f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2; L0-計算長度(m); 根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度L。有

57、兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a,為安全計，取二 者間的大值，即 Lo=max1.155 X.7 X.5, 1.5+2 %.1=2.945; k -計算長度附加系數，取1.155; ”-考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數，取1.7; a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m； 得到計算結果： 立桿計算長度Lo=2.945； Lo / i = 2945.25 / 15.8=186 ; 由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 = 0.207; 鋼管立桿受壓應力計算值；(T =10484.76/(0.207489) = 103.581 N/m

58、m2; 立桿穩(wěn)定性計算(7 = 103.581 N/mm小于 鋼管立桿抗壓強度設計值f= 205 N/mm 2,滿足 要求！ 9.5墻模板設計計算 墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨； 用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結， 每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。 根據建筑施工手冊，當采用容量為 0.20.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載 標準值為3.00kN/m2; 一、參數信息 1. 基本參數 次楞間距(mm):300;穿墻螺栓水平間距(mm):600; 主楞間距(mm):500;穿墻螺栓豎向間距(

59、mm):500; 對拉螺栓直徑(mm):M12 ; 2. 主楞信息 主楞材料：圓鋼管；主楞合并根數：2; 直徑(mm):48.00;壁厚(mm):3.00; 3. 次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根數:2; 小值: 寬度(mm):60.00;高度(mm):80.00; 4面板參數 面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00; 面板彈性模量(N/mm2):6000.00;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00; 面板抗剪強度設計值 5木方和鋼楞 方木抗彎強度設計值 (N/mm2):1.50; fc(N/mm2):13.00;方木彈性模量 E(N/mm2):9000.00; 2

60、ft(N/mm ):1.50; 方木抗剪強度設計值 鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00; 300 TT V k J 墻模板設計簡圖 、墻模板荷載標準值計算 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較 F=0.22丫 tiV1/2 F=yH 其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ; T -混凝土的入模溫度，取20.000 C； V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ; H -模板計算高度，取3.000m； B1-外加劑影響修正系數，取