汽輪機熱力性能試驗方案

1、摘 要本設(shè)計是根據(jù)汽輪機的熱力性能試驗的數(shù)據(jù)而進行的初步核算的初步設(shè)計。本設(shè)計遵循汽輪機熱力性能試驗的原則，對試驗數(shù)據(jù)進行簡單的核查，力求清楚明了，簡單精確。本設(shè)計主要是從工程應用方面闡明了汽輪機熱力性能試驗技術(shù)的原理和方法，對國際上通用的各類汽輪機熱力性能試驗規(guī)程或標準及技術(shù)的要求進行簡單的說明，提出了對熱力性能試驗關(guān)鍵技術(shù)點和遇到的各種問題解決方法。關(guān)鍵詞：汽輪機熱力性能試驗 熱耗率 第一類修正 不確定度目 錄摘要abstract第1章 緒論- 1 -1.1 概述- 1 -1.2 汽輪機熱力性能試驗的定義和目的- 1 -1.3 汽輪機熱力性能試驗的現(xiàn)狀與發(fā)展- 2 -第2章 熱力性能試驗方

2、法- 3 -2.1 試驗標準和規(guī)程- 3 -2.2 測量方法- 3 -2.2.1 壓力測量- 3 -2.2.2 溫度測量- 4 -2.2.3 流量測量- 4 -2.2.4 電功率測量- 4 -2.3 全面性熱力性能試驗- 5 -2.3.1 試驗的策劃- 5 -2.3.2 試驗實施- 5 -第3章 試驗結(jié)果的計算和修正- 8 -3.1 概述- 8 -3.2 熱耗率- 8 -3.3 焓降效率- 9 -3.3.1 低壓加熱器系統(tǒng)計算- 10 -3.3.2 排入凝汽器蒸汽焓的計算- 12 -3.4 第一類修正- 13 -3.4.1 第一類修正- 13 -3.4.2 第一類修正計算- 13 -3.5 第

3、二類修正- 14 -第4章 試驗結(jié)果的不確定度- 16 -4.1 概述- 16 -4.2 測量不確定度的評價原則- 16 -4.3 不確定度數(shù)值分析計算方法- 17 -4.3.1 確定每一測量參數(shù)的測量不確定度- 17 -4.3.2 確定用來計算試驗結(jié)果的各種計算變量的不確定度- 18 -第5章 300mw機組熱力性能試驗計算- 20 -5.1 實驗概述- 20 -5.1.1 試驗機組的技術(shù)規(guī)范- 20 -5.1.2 試驗說明- 20 -5.1.3 試驗測量儀表說明- 20 -5.2 試驗運行工況下性能計算- 21 -5.2.1 計算用試驗數(shù)據(jù)見附錄（表5-1）- 21 -5.2.2 試驗數(shù)據(jù)

4、計算- 21 -5.3 試驗結(jié)果修正到設(shè)計運行狀態(tài)- 28 -5.3.1 第一類修正（系統(tǒng)修正）- 28 -5.3.2 第二類修正（參數(shù)修正）- 29 -5.4 試驗結(jié)果不確定度的評價- 30 -5.4.1 主凝結(jié)水流量的不確定度- 30 -5.4.2 電功率的不確定度- 32 -5.4.3 試驗結(jié)果（熱耗）總不確定度的確定- 32 -總 結(jié)- 33 -致 謝- 34 -參考文獻- 35 -附錄：表5-1計算用實驗數(shù)據(jù)表5-3計算數(shù)據(jù)匯總表第1章 緒論1.1 概述汽輪機是通過蒸汽在葉柵通道內(nèi)膨脹做功，將熱能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C械能的一種旋轉(zhuǎn)式原動機。根據(jù)熱力學原理，提高能量的轉(zhuǎn)換效率，始終是汽輪機設(shè)計和制

5、造的技術(shù)研究的目標。汽輪機的發(fā)展說明，用單純的理論和計算方法來提高計算汽輪機的性能是不可能的。理論研究和試驗研究是密不可分的、相輔相成的。汽輪機試驗就是來解決汽輪機設(shè)計、制造、調(diào)試、運行、維護等的一種試驗研究手段。汽輪機熱力性能試驗的研究對象就是汽輪機的熱力性能，包括熱耗率、熱效率、功率等。熱力性能試驗研究是通過試驗的方法對汽輪機組的熱力性能進行研究和分析。同時熱力性能試驗對汽輪機的設(shè)計和制造技術(shù)的發(fā)展和進步、汽輪機組的運行優(yōu)化、狀態(tài)監(jiān)測及評估、技術(shù)改造、經(jīng)濟性和安全性評價等方面起到重要的作用。汽輪機熱力性能試驗對準確掌握汽輪機熱力特性，促進汽輪機技術(shù)的發(fā)展具有重要的作用。只要認真研究和解決汽

6、輪機熱力性能試驗出現(xiàn)的各種問題，才能提高試驗的精確度，促進熱力性能試驗技術(shù)的發(fā)展。1.2 汽輪機熱力性能試驗的定義和目的汽輪機的熱力特性是指反映汽輪機在特定的熱力循環(huán)系統(tǒng)中能耗水平，以及附屬設(shè)備系統(tǒng)完善程度的一系列熱力學指標。汽輪機組是有許多附屬設(shè)備及系統(tǒng)組成的有機整體，其熱力特性取決于熱力循環(huán)系統(tǒng)中各主、輔設(shè)備及系統(tǒng)熱力特性的綜合。這些主輔設(shè)備及系統(tǒng)包括：配汽機構(gòu)、通流部分、回熱系統(tǒng)、凝汽器、各類泵等熱力循環(huán)設(shè)備及系統(tǒng)。汽輪機在特定的熱力循環(huán)中的熱力特性是通過一系列熱力學狀態(tài)參數(shù)和指標表述的，如：壓力、溫度、焓、流量、功率、內(nèi)功率、熱耗率、煤耗等。因此，試驗也要求規(guī)定一些特殊的試驗工況條件，

7、如：負荷、參數(shù)變化、系統(tǒng)隔離、試驗持續(xù)時間、測量系統(tǒng)安裝與運行等。試驗目的和范圍不同，這些工況要求也不同，即使是對在線優(yōu)化試驗，也要求試驗參數(shù)變化控制在一定的范圍內(nèi)。 熱力性能試驗是以工程熱力學、工程流體力學、熱工測量等工程科學及誤差理論等為理論基礎(chǔ)。因此，它的試驗、測量計算、分析的方法必須遵循熱力學、流體學、誤差分析的基本原理。就是說，無論是試驗的設(shè)計、測量系統(tǒng)的設(shè)計和布置、測量儀表的選擇和安裝，還是試驗結(jié)果的計算、修正和試驗不確定度分析，都不能偏離這些學科的基本原理。在汽輪機熱力性能試驗的定義明確后，再來談?wù)勗囼灥哪康呐c范圍。熱力性能試驗的目的，歸納起來有以下幾個方面：(1)獲取設(shè)計或保證

8、條件下的汽輪機組熱力性能指標，以鑒定或考核新投產(chǎn)整套汽輪機組設(shè)備是否達到設(shè)計或保證條件下的保證值。(2)獲取更新或改造主要設(shè)備后的汽輪機熱力性能指標，以鑒定或考核這些設(shè)備是否達到設(shè)計或保證條件下的保證值。(3)獲取汽輪機維修、維護前后，或改造前后的熱經(jīng)濟性指標，以評價檢修或改造前后所取得的經(jīng)濟效益，為今后經(jīng)濟運行提出合理的建議和指出改進方向。(4)獲取長期運行后的汽輪機的熱經(jīng)濟性指標，以檢驗設(shè)備的性能變化趨勢和劣化情況，作為分析和評價設(shè)備經(jīng)濟性的依據(jù)，并為此制定合理的運行指導。(5)獲取不同邊界條件下運行的汽輪機組的熱力性能數(shù)據(jù)，尋求汽輪機組的最佳運行條件和方式，優(yōu)化汽輪機組的運行方式，確定氣

9、輪機的最佳運行條件。(6)長期跟蹤汽輪機運行，獲取隨時間變化的機組熱力性能數(shù)據(jù)，總結(jié)和建立完善而全面的機組熱經(jīng)濟性檔案，為專家系統(tǒng)、壽命管理和狀態(tài)檢修建立基礎(chǔ)數(shù)據(jù)庫。(7)通過首臺汽輪機樣機的熱力性能試驗研究，對制造廠的新產(chǎn)品的經(jīng)濟性和安全性進行評估和分析，提出改進的意見和建議，促進汽輪機新技術(shù)的發(fā)展。1.3 汽輪機熱力性能試驗的現(xiàn)狀與發(fā)展汽輪機組熱力性能試驗的目的是伴隨著汽輪機技術(shù)的發(fā)展不斷發(fā)展的，隨著測量技術(shù)、試驗方法、誤差理論等科學的快速發(fā)展，汽輪機熱力性能試驗研究領(lǐng)域呈現(xiàn)出許多新的特點和趨勢。熱力性能試驗技術(shù)屬于傳統(tǒng)技術(shù)的范疇，技術(shù)創(chuàng)新和出現(xiàn)重大突破的機會比信息科學、生命科學等新興的學

10、科多的多。但是，應該看到，熱力性能試驗技術(shù)與其他學科互相交叉和滲透的趨勢越來越明顯。asme ptc6試驗規(guī)程經(jīng)歷了80多年的發(fā)展，通過試驗方法的不斷改進已經(jīng)成為體系嚴密規(guī)程合理且精度較高的族標準。目前我國電力行業(yè)的試驗研究機構(gòu)主要是側(cè)重于進行新技術(shù)應用后的機組性能測試，以及經(jīng)濟性優(yōu)化試驗研究，隨著合作研究和合作開發(fā)領(lǐng)域的不斷擴大，相信不久的將來越來越多的介入新技術(shù)的研究和合作開發(fā)，新機型的研制、開發(fā)和完善過程中去。第2章 熱力性能試驗方法2.1 試驗標準和規(guī)程實驗標準和規(guī)程對汽輪機組熱力性能試驗十分重要，它提供了開展熱力性能試驗的策劃、準備、實施、報告統(tǒng)一的規(guī)則。只有在統(tǒng)一的規(guī)則下實施熱力性

11、能試驗，才能準確的獲取汽輪機組的熱力性能數(shù)據(jù)，保證試驗結(jié)果對精度的要求，反映汽輪機組熱力性能的真實狀況。國內(nèi)外主要的汽輪機熱力性能試驗標準和規(guī)程主要分為三類，包括美國asme ptc6標準和規(guī)程族（包括asme ptc61996、asme ptc6.11984、asme ptc 461996 、asme ptc6等）；歐洲標準和規(guī)程，其中，以iec 953標準和規(guī)程族為代表（包括iec 9531、iec 9532等）及德國的din 1943、英國的bs 752.等；我國的國家標準gb81171987等。我國的國家標準，基本上是參照美國asme標準族，并考慮到我國的實際情況制定的。asme pt

12、c61996試驗標準和iec9531試驗標準適用于對試驗結(jié)果精確度要求高的場合。這些試驗的目的主要是獲取汽輪機組的熱耗率、汽耗率，以及煤耗等能耗指標。asme ptc6.11984試驗標準是asme ptc61976試驗標準的簡化版，其目的主要是在試驗精度和成本之間選擇一個合理的結(jié)合點，其與asme ptc61996試驗標準的區(qū)別是該規(guī)程試驗是基于直接測量最終給水流量和簡化了系統(tǒng)修正方法，使用較多的修正曲線。asme ptc61996試驗標準，是針對聯(lián)合循環(huán)發(fā)電場和大多數(shù)燃用化石燃料的朗肯循環(huán)發(fā)電廠提出的一個新的標準。該標準適用于對提供全部發(fā)電廠設(shè)備的總承包商的驗收試驗。它是通過測量所有進入發(fā)

13、電循環(huán)的熱量和輸出的靜電量，及其他的二次輸出，計算整個發(fā)電廠的熱耗率和輸出的發(fā)電量等性能指標。它是同目前得到迅速發(fā)展的各種類型的聯(lián)合發(fā)電工程相適應的。采用該試驗標準能避免因各種聯(lián)合循環(huán)共同存在而產(chǎn)生的一些復雜因素造成的計算困難和修正偏差。2.2 測量方法2.2.1 壓力測量常用的測壓儀表有彈簧管壓力表和壓力變送器等。隨著測量技術(shù)的發(fā)展無論是高壓或是低壓的測量，壓力變送器的使用越來越普遍。壓力變送器的輸出信號為標準420ma，這有利試驗數(shù)據(jù)采集的自動化和減少人為讀數(shù)減少的誤差。試驗所使用的壓力表計或變送器都經(jīng)過權(quán)威的鑒定機構(gòu)進行校準，證明是合格的方可使用。壓力校驗的量程應將試驗時的使用范圍包括在

14、其中，至少取5個點進行上下行程校驗并出具校驗報告和試驗數(shù)據(jù)，作為對測量值進行儀表修正的依據(jù)。2.2.2 溫度測量汽輪機熱力性能試驗中都是用接觸式測溫元件進行測量的，常用的接觸式測溫元件種類有：熱電偶、熱電阻和水銀溫度計。在熱力試驗中普遍使用k型熱電偶和pt100熱電阻。熱電偶和熱電阻輸出的是毫伏電壓信號和電阻信號，也可以將之做成溫度變送器，將溫度轉(zhuǎn)換成標準的420ma電流信號。在使用過程中，測溫元件在高溫下會引起特性發(fā)生變化，導致測量誤差變大。因此，試驗中所使用的測溫元件試驗前都應經(jīng)權(quán)威的檢定機構(gòu)進行校準，證明是合格方可使用，必要時，試驗后應立即進行復校。校檢的溫度范圍應將試驗時的使用范圍包括

15、在其中，至少取5個點進行上下行程校驗并出具校驗報告和試驗數(shù)據(jù)，作為對測量值進行儀表修正的依據(jù)。2.2.3 流量測量(1)主流量測量主流量是汽輪機熱力性能計算的基準，是影響整個性能試驗精度的關(guān)鍵。在主流量測量中，根據(jù)試驗要求不同，主流量測量裝置可以安裝在凝結(jié)水管道或高加出口的主給水管道上。在精度要求比較高的試驗中，推薦將主流量測量裝置安裝在進入除氧器的凝結(jié)水管道上。主流量測量裝置的校準一般在標準試驗臺上進行，必須對裝置進行整體校準。校準時裝置的布置以及雷諾數(shù)、水溫和其他流動條件應盡可能接近試驗條件，為此 ，有條件可以采用加熱裝置對流體進行加熱，得到盡可能接近的雷諾數(shù)。(2)輔助流量的測量汽輪機熱

16、力性能試驗中除了主流量外，還有許多輔助流量進行測量。常用的的測量裝置有標準孔板、標準噴嘴等。用板孔和噴嘴測量流量時需要知道節(jié)流件上游流體的壓力、溫度和黏度。為了避免溫度套管對流量測量產(chǎn)生擾動，可一用下游測得的壓力、溫度計算流體焓值。對于保溫較好的測量管段，節(jié)流過程是一個等焓過程，根據(jù)上游壓力和下游焓值，可以計算出上游其他參數(shù)。除了孔板和噴嘴，另外還可以采用超聲波流量裝置稱重法流量測量等方法進行部分輔助流量的測量。2.2.4 電功率測量發(fā)電機功率是汽輪機性能試驗中的一個重要參數(shù)，發(fā)電機電功率測點應盡可能靠近發(fā)電機出口。對于自勵發(fā)電機，電功率測量應在勵磁機端子下游。發(fā)電機功率可用功率表測量。電功率

17、測量可用試驗專用電流、電壓互感器，也可利用現(xiàn)場儀用互感器，試驗各方應在試驗前應就互感器的精度等級以及規(guī)定事宜達成協(xié)議。除了發(fā)電機功率有時需要測量輔機的電功率。輔機電功率可以用上述的發(fā)電機功率測量方法進行測量，有時也利用現(xiàn)場的電能表以及秒表，用電能表讀數(shù)差除以時間間隔來計算輔機功率。在汽輪機性能試驗中除了測量壓力、溫度、流量、電功率等一些主要參數(shù)外，還有其他一些參數(shù)需要測量，如水位、時間、蒸汽濕度等。各參數(shù)測量儀表應在試驗前得到試驗各方的認可。2.3 全面性熱力性能試驗汽輪機熱力性能試驗的范圍大到整個汽輪機組，包括了汽輪機本體、回熱系統(tǒng)、輔助熱力設(shè)備；小到單個設(shè)備或部件，如高壓調(diào)門、單個汽缸單個

18、加熱器等。根據(jù)目的的不同，試驗范圍也有所不同。在電力行業(yè)中常開展三種類型的汽輪機試驗，即：性能驗收試驗、常規(guī)性能試驗和電廠性能試驗。性能驗收試驗是以獲取具有最小不確定度的熱力性能指標為目的，其結(jié)果常用來與制造廠的性能保證值進行比較。常規(guī)性能試驗用于獲取不需要最小不確定度的熱力性能指標為目的的場合，其結(jié)果廣泛用于對技術(shù)改造或運行方式進行指導。電廠性能試驗一般使用現(xiàn)場儀表進行，由于試驗精度、校驗等級決定了它所產(chǎn)生的結(jié)果具有較大的不確定度，屬一般性能試驗。汽輪機組全面性熱力性能試驗是所有熱力學試驗中涉及面最廣、試驗精度要求最高、試驗工況要求最嚴的試驗。2.3.1 試驗的策劃汽輪機組的熱力性能實驗的策

19、劃可劃分為：試驗談判和協(xié)商階段、試驗的設(shè)計階段、試驗的前期準備階段、試驗的實施階段、試驗的總結(jié)和收尾階段。2.3.2 試驗實施(1)試驗要求1)焓降試驗已經(jīng)及時完成。2)試驗方案及措施已經(jīng)審批。3)系統(tǒng)和設(shè)備檢查性試驗全部完成并合格。4)全面檢查試驗系統(tǒng)各閥門、管道泄露情況，包括鍋爐的部分閥門。5)按照隔離清單檢查與試驗有關(guān)的閥門狀態(tài)是否正常。6)按照隔離清單進行系統(tǒng)隔離。7)要求運行人員試驗期間維持高低壓加熱器水位基本不變，并記錄水位。汽包凝汽器熱井和除氧器水位自動投入。8)要求試驗期間機組運行工況基本穩(wěn)定，機組負荷維持在規(guī)定負荷附近，補水率為0%。9)試驗參數(shù)控制表和試驗措施已經(jīng)分發(fā)到運行

20、人員。10)試驗基準為閥點基準（所有調(diào)節(jié)閥全開，開度100%），調(diào)整負荷至規(guī)定負荷。11)試驗開始前應該穩(wěn)定2h，正式試驗試驗時間為2h。12)試驗期間凝泵應維持正常水位運行，定子冷卻水系統(tǒng)不進行補水。13)試驗前，試驗人員準備好試驗器具，準備進行不明泄露量測量（高加保護水、凝泵、凝升泵、疏水泵密封水泄漏）。14)試驗各有關(guān)方人員到齊并做好試驗進行的準備。15)試驗記錄人員檢查測量和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、試運行系統(tǒng)超過10min，檢查系統(tǒng)。16)試驗期間關(guān)閉所有鍋爐、汽機、發(fā)電機的取樣門，如果不能關(guān)閉必須測量。17)要求運行人員在試驗前將汽輪機調(diào)門切換為所有調(diào)門全開、負荷調(diào)整至規(guī)定負荷，試驗前一次性將

21、水量補足。(2)試驗步驟1)由試驗總指揮發(fā)令，參數(shù)穩(wěn)定期間開始。2)試驗開始前1h，對負壓變送器進行放氣排水。操作完成后恢復變送器的原始狀態(tài)。3)關(guān)閉鍋爐定排、連排，切除常用汽，同時停止化學取樣。按照系統(tǒng)隔離清單對系統(tǒng)進行隔離。4)關(guān)閉高加保護水等可能影響到機組安全的系統(tǒng)，試驗期間注意嚴格監(jiān)視。5)試驗前再次檢查所有測點狀態(tài)，確認其正常。6)待機組參數(shù)穩(wěn)定后，由試驗總指揮發(fā)令，試驗正式開始，試驗人員開始記錄數(shù)據(jù)。7)試驗期間，試驗人員負責汽包、凝汽器熱井、小機凝汽器熱井、凝水箱和除氧器水位的測量，并記錄試驗數(shù)據(jù)。8)由業(yè)主、試驗方、制造廠、監(jiān)督方對于試驗原始數(shù)據(jù)進行確認簽字，并各持一份。9)通

22、過初步計算，判定試驗是否有效。10)試驗結(jié)束后，機組恢復為試驗前運行狀態(tài)，恢復補水、定排、連排及廠用汽，化學集中取樣架汽水采樣投用。11)在第一次試驗結(jié)束后，通過改變負荷和破壞系統(tǒng)隔離的方法，使機組在新的工況下穩(wěn)定運行。12)按照以上步驟和要求進行重復試驗，直至所有試驗工況全部完成。(3)試驗安全措施1)試驗期間，所有人員必須遵守國家和業(yè)主制定的安全規(guī)定 ，不的隨意操作。2)所有試驗人員必須聽從試驗負責人統(tǒng)一指揮，不得隨意改變試驗工況?，F(xiàn)場如遇事故，試驗立即停止，試驗人員撤離現(xiàn)場，由運行有關(guān)人員按照有關(guān)規(guī)程進行處理。(4)判定試驗是否有效的原則1)在試驗各有關(guān)方都參與的前提下，對試驗的有效性進

23、行初步判定。2)實驗實施時間滿足8周內(nèi)進行的條件，或試驗因事故超出規(guī)程和標準規(guī)定時間，但對試驗結(jié)果進行初步計算分析后，通過與焓降試驗的結(jié)果比較，可以判定機組未發(fā)生嚴重影響性能的情況，或雖然機組存在熱力性能的劣化，但各有關(guān)方以就如何處理這種熱力性能的劣化對試驗結(jié)果的影響的方法達成一致意見。3)實驗工況參數(shù)滿足已經(jīng)由試驗各有關(guān)方通過協(xié)議的方式進行確認的參數(shù)控制表的要求。4)試驗基準滿足規(guī)程或協(xié)議的要求。5)系統(tǒng)隔離已經(jīng)嚴格按照系統(tǒng)隔離清單執(zhí)行，試驗的不明泄漏量滿足規(guī)程或協(xié)議的要求。6)試驗數(shù)據(jù)滿足采樣頻率、試驗持續(xù)時間等要求。7)試驗次數(shù)滿足規(guī)程或協(xié)議的要求，有足夠多的正式試驗和重復性試驗滿足要求

24、。8)實驗項目和內(nèi)容已經(jīng)全部完成。9)經(jīng)試驗不確實度評估，判定不確定度已滿足規(guī)程或協(xié)議的要求。此外還有些常規(guī)性和特殊類型的熱力性能試驗。第3章 試驗結(jié)果的計算和修正3.1 概述以常見的 中間再熱凝汽式汽輪機為對象，對其熱力性能進行計算，得出的熱力性能指標是熱耗率和汽輪機的缸效率。由于實際試驗時不可能將全部運行工況參數(shù)都控制在規(guī)定值因此在將試驗結(jié)果與保證值比較之前，應對試驗結(jié)果進行修正，實驗結(jié)果修正到保證工況。這樣對于試驗的熱耗率、缸效率及發(fā)電機功率均有修正后的熱耗率、缸效率和發(fā)電機功率。3.2 熱耗率熱耗率的基本定義如下： (3-1)這里所說的汽輪機系統(tǒng)是包括回熱加熱器系統(tǒng)，因此，離開汽輪機系

25、統(tǒng)進入鍋爐的給水及冷再熱蒸汽所含有的熱量必須計算，此外，出汽輪機系統(tǒng)的輔助熱量也要包括在內(nèi)。發(fā)電機輸出功率應該是指發(fā)電機的凈輸出功率 。對再熱回熱式汽輪機，熱耗率的公式表示為 (3-2)式中：hr熱耗率，kj/kwh；主蒸汽流量，t/h；再熱蒸汽流量，t/h；給水流量，t/h；冷再熱蒸汽流量，t/h；過熱器減溫水流量，t/h；再熱器減溫水流量，t/h；主蒸汽焓，kj/kg；熱再熱蒸汽焓，kj/kg；給水焓，kj/kg；冷再熱蒸汽焓，kj/kg；過熱器減溫水焓，kj/kg；再熱器減溫水焓，kj/kg；發(fā)電機功率，mw。以上公式著重從氣輪機的系統(tǒng)的角度考慮進出熱量，即沒有計入泄漏流量帶出鍋爐的熱量

26、，也有在式中全部用給水流量或主汽流量的，那樣則將泄漏量算在鍋爐出口或進口，使系統(tǒng)吸收熱量發(fā)生變化。汽耗率是汽輪機發(fā)電機組的另一重要性能指標。他定義為汽輪機的進汽量與電功率之比值。用符號sr表示，單位是kg/kw。數(shù)學表達為 (3-3) 汽耗率只是用蒸汽的流量來表述汽輪機的性能，忽略了因參數(shù)不同而帶來的蒸汽品質(zhì)的差異，因此，汽耗率并不能直觀地反映蒸汽所含有的熱能在汽輪機中的有效利用程度。對再熱式汽輪機，在同樣的主蒸汽流量下，因再熱蒸汽流量的不同而表現(xiàn)的不同熱力性能，也無法由熱耗率來表述。但是，對于僅在一個壓力和溫度條件下進汽，并 在另一個壓力下排出全部蒸汽的汽輪機，如背壓式汽輪機，汽耗率是可以衡

27、量熱量轉(zhuǎn)換程度的指標。3.3 焓降效率大型汽輪機組一般均有高壓缸、中壓缸和低壓缸。各缸的效率反映了汽輪機的本體性能的優(yōu)劣程度，是表述汽輪機組性能的重要指標。如本章中第一節(jié)所述，直接測量汽缸出口的壓力和溫度參數(shù)，根據(jù)公式 (3-4)即可求出，高、中壓缸的焓降效率。在測出調(diào)節(jié)閥門后的蒸汽參數(shù)后，還能進一步求出汽缸的通流效率，從而更準確的反映同缸通流部分的性能。但是，對于有些機組的高壓缸，因其各只調(diào)節(jié)閥門不是同步開啟的，面是按一定的重疊度順序開啟。在進行汽缸效率計算時，要特別注意由于缸體造成的閥桿漏汽、軸封漏汽，或缸內(nèi)漏汽對效率的影響。汽輪機各缸效率常常作為汽輪機熱力性能評價的一項重要指標。通常高、

28、中壓缸的效率計算可以通過測量高、中壓缸進出口的壓力、溫度等熱力參數(shù)，并由水蒸氣表查出相應的焓熵值，即可計算得出。但由于低壓缸排汽處于濕蒸汽區(qū)，其壓力和溫度不再是相互獨立的參數(shù)，另外還需要蒸汽的干度才能確定低壓缸排汽焓。由于目前蒸汽的干度還難以在現(xiàn)場進行精確的測量，低壓缸排汽的焓值還無法通過常規(guī)方法得到，故低壓缸效率也不易求得。3.3.1 低壓加熱器系統(tǒng)計算目前，汽輪機排汽焓的計算通常是按照asme ptc6a一1982推薦的方法，即通過整個機組的質(zhì)量和能量平衡來確定汽輪機的排汽量和排汽焓(有用能終點焓ueep)，然后再進行低壓缸效率計算。但這種方法需要大量準確的原始數(shù)據(jù)，通常需按照asme p

29、tc 6試驗規(guī)程進行機組的全面性熱力試驗獲取。但是，全面性熱力性能試驗需安裝大量測點，而且需采用大量高精度的測量儀器，如一臺300 mw機組的全面性熱力性能試驗約需布置的測點多達130個；其次，對主蒸汽流量測量的準確度要求較高，如asme ptc 6試驗規(guī)程推薦使用asme ptc6標準的高精度低值喉部取壓噴嘴來測量主凝結(jié)水流量；另外，在計算中還需進行多次的迭代，有了凝結(jié)水流量，從壓力最高一級的低壓加熱器開始，逐級向后計算各個加熱器的進汽量。由加熱器進水焓、出水焓、進汽焓、疏水焓、一個熱平衡方程就能求出進汽流量，但是在額定工況，無法通過測量壓力喝溫度直接得出抽汽焓，因此第一級低壓加熱器進汽量就

30、不能求出。這就需要求出每個加熱器的抽汽流量，因此它的計算與低壓加熱器抽汽計算是密不可分的，往往與濕蒸汽抽汽焓的確定同時進行，用迭代完成。以下是最常見的低壓加熱器系統(tǒng)的計算的通用方法：4號低壓加熱器進汽量 (3-5)4號低壓加熱器疏水流量 (3-6)3號低壓加熱器進汽量 (3-7)3號低壓加熱器疏水流量 (3-8)2號低壓加熱器進汽量 (3-9)2號低壓加熱器疏水流量 (3-10)1號低壓加熱器進汽量 (3-11)1號低壓加熱器疏水流量 (3-12)軸封加熱器熱平衡式 (3-13)軸封加熱器疏水流量 (3-14)式中：表示低壓加熱器疏水流量，t/h；表示低壓加熱器疏水焓，kj/kg；表示低壓加熱

31、器進汽流量，t/h；表示低壓加熱器進汽焓，kj/kg；表示低壓加熱器出水焓，kj/kg；表示低壓加熱器進水焓，kj/kg；表示軸封加熱器疏水流量，t/h；表示低壓加熱器疏水焓，kj/kg；表示低壓加熱器進汽流量，t/h；表示低壓加熱器進汽焓，kj/kg；表示低壓加熱器出水焓，kj/kg；表示低壓加熱器進汽焓，kj/kg；表示凝水流量。對于軸封加熱器，其進口是汽氣混合物，所測壓力是混合壓力，計算焓值需要的是蒸汽的分壓力。下面介紹幾種簡化方法：(1)由所測壓力和溫度直接求焓。由于進口蒸汽中所含空氣較少，用混合壓力代替蒸汽壓力。忽略偏差。由于軸封汽本身對計算結(jié)果的影響較小，因焓值導致的微小汽量偏差，

32、是可以接受的。(2)也可不用計算直接測量軸加疏水的流量，得出進汽流量。通過測量進口壓力，得到疏水焓，再經(jīng)過熱平衡計算能求出軸加進汽焓。同樣，由于對結(jié)果影響較小，可用一般的水表測量疏水流量。(3)進入軸加的各股流量可以通過計算、測量或根據(jù)設(shè)計值分配分別求出，這樣就無需對軸加進行計算。我們基于各缸的有效做功概念，從工程實用的角度探討低壓缸效率的改進算法，計算過程較簡單，且不需進行繁鎖的迭代來計算低壓缸排汽焓，計算精度完全能夠滿足工程要求。通過算例，驗證了算法的合理性。該算法可用于汽輪機簡化熱力試驗對低壓缸效率的計算和汽輪發(fā)電機組的在線實時計算。本算法將各缸的抽汽、門桿漏汽、軸封漏汽等對做功有影響的

33、成分綜合考慮，根據(jù)高、中、低壓缸的理想做功和實際做功，分別計算出各缸的有效做功系數(shù)。有效做功系數(shù)包含了抽汽、門桿漏汽、軸封漏汽等其它輔助漏汽對功率的影響，從而在功率計算中無需單獨考慮抽汽系數(shù)或漏汽系數(shù)等對功率的影響。根據(jù)設(shè)計熱平衡圖，將不同負荷下得出的各缸有效做功系數(shù)進行擬合，得到各缸有效做功系數(shù)與汽輪機總軸功率的關(guān)系公式，在實際變工況計算中，只需根據(jù)總軸功率即可得出對應負荷下的各缸有效做功系數(shù)，再由功率平衡方程即可計算出排汽焓。3.3.2 排入凝汽器蒸汽焓的計算一般都通過汽輪機能量平衡的迭代方程，通過加熱器懂得熱平衡計算，求出進入每個加熱器的蒸汽流量。排汽焓即有用能終點（ueep）在所有其他

34、項目已知時，有能量平衡方程可求出進入凝汽器的總能量，再除以排入凝汽器的蒸汽流量，即得ueep。排汽焓受到從膨脹線上讀到的任一使用濕蒸汽的加熱器的蒸汽焓值的影響。能量方程： (3-15)式中：汽輪機輸入熱量；汽輪機抽汽回熱系統(tǒng)帶走的熱量；其他系統(tǒng)和設(shè)備帶走的熱量；進入排汽缸的熱量；不同單位之間的轉(zhuǎn)換系數(shù)；發(fā)電機輸出功率；電氣損失；機械損失。把計算出的排入凝汽器的蒸汽焓減去排汽損失，就得到膨脹過程線的終點焓elep。該點的焓值應與初試估計的膨脹線終點焓相符，兩者的誤差應在一定的范圍內(nèi)，否則，應迭代計算，方法如下：如假定的初試elep值與計算的elep值的誤差超限，則以新的elep和原來的已知條件形

35、成新的膨脹線，在此線上從新確定濕蒸汽抽汽焓。用該焓值和由他算出的抽汽量帶入汽輪機能量平衡方程，直至得出又一elep值，這一程序要反復進行下去，直至確定的膨脹線重點焓與本次計算的初試值的 誤差在合理的范圍以內(nèi)。3.4 第一類修正在進行熱力性能試驗時，一般情況下不可能所有的工況參數(shù)和條件都滿足規(guī)定要求，這些工況參數(shù)和條件的偏差必然會對試驗的結(jié)果產(chǎn)生影響。因此，在將試驗結(jié)果與保證值進行比較之前，必須對其進行修正，消除偏差產(chǎn)生的影響。要修正的試驗結(jié)果包括：熱耗率、發(fā)電機功率、主蒸汽流量、汽輪機缸效率等。3.4.1 第一類修正第一類修正又稱系統(tǒng)修正，主要是對影響給水加熱系統(tǒng)的變量進行修正，以消除試驗循環(huán)

36、與規(guī)定循環(huán)的偏差產(chǎn)生的影響。還包括對發(fā)電機運行參數(shù)的修正。第一類修正包括以下變量的修正：(1)給水加熱器的端差。(2)抽汽管道的壓降和散熱損失。(3)系統(tǒng)給水量的變化。(4)給水經(jīng)過凝結(jié)水泵和給水泵的焓升。(5)凝汽器中凝結(jié)水的過冷度。(6)補充水流量。(7)鍋爐減溫水流量。(8)功率因數(shù)。(9)電壓。(10)發(fā)電機氫壓。(11)轉(zhuǎn)速。(1) (11)項主要是修正發(fā)電機的效率，在工程應用中，也可以直接用額定效率來代替各單項修正。第一類修正計算的主要原則是以氣輪機調(diào)節(jié)閥開度不變（保持試驗值）為基礎(chǔ)，保持汽輪機（相對回熱系統(tǒng)）的試驗性能不變，即計算中汽輪機內(nèi)效率 不變，以及影響它的各參數(shù)不變。3.

37、4.2 第一類修正計算做第一類修正時，汽輪機的自身特性如高壓缸、中壓缸、低壓缸內(nèi)效率，軸封漏汽量、級的通流能力、做功的能力保持不變。修正計算按以下步驟進行。(1)由試驗循環(huán)下的各級抽汽量，算出各抽汽口的級后流量與抽汽壓力的比值。(2)計算規(guī)定循環(huán)的各級抽汽量。計算時遵循以下規(guī)定條件：1)主蒸汽流量取為試驗主蒸汽流量。2)給水流量等于主蒸汽流量加上或減去合同中規(guī)定的有關(guān)氣量。3)凝汽器熱井、除氧器及系統(tǒng)中其他儲水容器中水量無變化，即系統(tǒng)外泄漏量為0。4)減溫水為0。5)抽汽管道無散熱損失。6)抽汽管道壓損取設(shè)計值。7)各加熱器端差取設(shè)計值。8)最低壓力加熱器的進水溫度取試驗排汽壓力下的飽和溫度，

38、減去規(guī)定的凝汽器過冷度，再加上規(guī)定的凝結(jié)水泵溫升。9)除了規(guī)定循環(huán)中的流量外，沒有額外的流量流入、流出循環(huán)系統(tǒng)。(10)通過水泵的焓升取設(shè)計值。在計算中，軸封漏汽、閥桿漏汽及軸封供汽參數(shù)保持不變。各加熱器進、出水焓，疏水焓由相應的溫度決定。(3)計算新的抽汽壓力。抽汽參數(shù)的確定是一個不段逼近的迭代計算過程。重復迭代停止的條件是全部抽汽壓力相鄰兩次迭代間的誤差小于1%或7.0kpa。(4)如果第一次得出的抽汽壓力不滿足偏差要求，進行第二次近似計算。(5)確定修正后的排汽焓。迭代計算的各級抽汽壓力達到要求后，用修正后的抽汽量確定新的汽輪機排汽量。然后根據(jù)曲線求出相應的排汽損失。修正后的排汽焓式中：

39、elep試驗值； y該點濕度； el根據(jù)修正后的容積流量查圖得到的排汽損失。(6)確定修正后的發(fā)電機功率。(7)確定修正后的熱耗。用修正后的再熱汽流量、再熱汽焓，給水焓、冷再熱汽焓，以及發(fā)電機功率，主參數(shù)保持不變，算出修正后的熱耗。通過以上的各步計算，得到了第一類修正后的所有系統(tǒng)數(shù)據(jù)。這是將試驗循環(huán)修正到規(guī)定循環(huán)后的數(shù)據(jù)，所有的設(shè)備性能、系統(tǒng)條件均達到設(shè)計工況，同時保持了汽輪機性能為試驗值，在此基礎(chǔ)上再進行運行參數(shù)的修正，即第二類修正。3.5 第二類修正第二類修正又稱系數(shù)修正，是對汽輪機性能有重要影響的運行參數(shù)的修正。它包括以下內(nèi)容：(1)汽輪機的主蒸汽壓力。(2)汽輪機的主蒸汽溫度。(3)再

40、熱蒸汽溫度。(4)汽輪機排汽壓力。(5)再熱器壓降。這些參數(shù)對熱耗率和處理影響的修正，一般利用制造廠提供的修正曲線或圖表進行。第二類修正是通常由制造廠計算的曲線對影響汽輪機組性能的主要運行參數(shù)進行修正。這些參數(shù)包括：主蒸汽壓力、溫度，再熱氣溫度、再熱器壓降，以及排汽壓力。應該強調(diào)的是，在查圖求再熱汽溫度和再熱器壓降的修正系數(shù)時，必須用第一類修正后的數(shù)據(jù)。所有的修正系數(shù)將用于先前按規(guī)定循環(huán)運行時計算的熱耗率和功率的數(shù)值。對于主蒸汽溫度、壓力與規(guī)定值的偏差， 主蒸汽流量的修正公式為 (3-16)式中：、設(shè)計工況時的主蒸汽流量、壓力和比容； 、試驗時的主蒸汽流量、壓力和比容。通過查修正曲線可以查出的

41、為變化的百分數(shù)。修正系數(shù)為()熱耗率或功率的綜合修正系數(shù)等于各分項修正系數(shù)的乘機。最終修正結(jié)果為： (3-17) (3-18)從影響的因素看，第一類修正是為了消除給水加熱系統(tǒng)和輔機設(shè)備對汽輪機熱力性能的影響，而第二類修正則是對運行參數(shù)的修正。經(jīng)過上述兩類修正后，試驗性能就不再受蒸汽參數(shù)和系統(tǒng)循環(huán)參數(shù)的影響，從而使汽輪機的試驗性能與規(guī)定工況的性能可以在相同的條件基礎(chǔ)上進行比較，兩者的差別只反映了汽輪機的效率水平。第4章 試驗結(jié)果的不確定度4.1 概述誤差是不可避免性決定了誤差與測量始終同時存在，正是誤差的不可避免性，導致測量結(jié)果的不確定度。從理論和實踐上研究測量不確定度，通過對不確定度的分析，認

42、識影響不確定度的因素、表現(xiàn)形式及性質(zhì)，選用正確的測量方法，設(shè)計合理的測量 方案，選擇合適的儀表，在測量中采用相應的措施來減少、抵償甚至消除誤差，達到以最經(jīng)濟的投入獲得最可靠的測量結(jié)果。汽輪機的熱力性能指標，如：熱耗率、內(nèi)效率、通流效率等，是通過組織汽輪機熱力性能試驗，測取各種有關(guān)的參數(shù)試驗值，如壓力溫度、電流、電壓等，經(jīng)過計算而確定的。由于錯綜復雜的原因，每個試驗測量值都有存在有不確定度，而利用相關(guān)測量試驗值進行計算所的汽輪機熱耗率、汽耗率、內(nèi)效率、通流效率等試驗結(jié)果，也必然存在某中程度的不確定度。由于各種原因，如：試驗技術(shù)條件，或經(jīng)濟性方面的考慮，任何試驗都可能存在對標準規(guī)定要求的偏差，正式

43、這些偏差對試驗結(jié)果的不確定度產(chǎn)生了附加的影響，故需要對這些影響進行分析、計算及評價。4.2 測量不確定度的評價原則汽輪機熱力性能試驗不確定度主要源于計劃采用的試驗標準規(guī)定的試驗方法，測量系統(tǒng)及儀表儀器，試驗系統(tǒng)范圍，試驗工況的控制，計算方法等方面。我國是將不確定度分為a類和b類不確定度，a類不確定度用統(tǒng)計的方法評定，使用的條件是取得了一批重復測量數(shù)據(jù)，即樣本，故a類不確定度用樣本的標準差和自由度表示。b類不確定度用統(tǒng)計方法以外的方法得到，它沒有關(guān)于自由度、分布置信概率等統(tǒng)計方法上的信息常用工程經(jīng)驗和分析誤差來源的不確定度來評定。(1)a類不確定度評定。先用背塞爾公式求出樣本的標準差s，在確定置

44、信系數(shù)。對于小樣本場合，根據(jù)樣本數(shù)n（或自由度v）和置信概率確定置信系數(shù)，則測量結(jié)果的不確定度；對于大樣本場合，確定正太分布的置信系數(shù)z，則測量結(jié)果的不確定度。(2)b類不確定度的確定。由誤差來源的不確定度評定；根據(jù)儀表的精度登記和量程評定；數(shù)字儀表截尾誤差產(chǎn)生的不確定度評定；根據(jù)規(guī)定試驗方法的國家標準或類似技術(shù)文件中給出的重復性限r(nóng)或復現(xiàn)性限r(nóng)進行不確定度評價。測量的不確定度的分析和評價，對于汽輪機熱力性能試驗的開展十分有用。出于工程實踐的可行性和經(jīng)濟性等方面的原因，選用與試驗標準規(guī)定和要求有偏差的測量儀器設(shè)備和方法的情況是經(jīng)常存在的。所以試驗前，試驗各有關(guān)方應對這些偏差的影響程度進行分析評

45、估，進行不確定度分析評估時，將作如下假定：1)試驗目的已明確。2)試驗標準已經(jīng)選定。3)測量系統(tǒng)，測量儀器、儀表已經(jīng)確定。4)測量儀器、儀表已經(jīng)校準，對校準偏差的修正已經(jīng)完成。5)試驗有關(guān)事項已明確規(guī)定，包括工況穩(wěn)定性判據(jù)、參數(shù)允許波動范圍、試驗持續(xù)時間、采樣頻率及數(shù)量、不明泄漏量等。6)測量值呈正太分布。7)試驗結(jié)果總不確定度的置信概率為p=95%。8)不確定度的合成采用幾何相加的方法，即方和根合成的方法。4.3 不確定度數(shù)值分析計算方法試驗結(jié)果的不確定度取決于試驗數(shù)據(jù)的不確定度的綜合影響，下面介紹如何將各個試驗數(shù)據(jù)的不確定度，合并成試驗結(jié)果總的不確定度的方法，一般分四步進行。4.3.1 確

46、定每一測量參數(shù)的測量不確定度一般來說一個測量值的不確定度應考慮來自三個方面的不確定度的貢獻。(1)源自測量儀器的不確定度。它是測量不確定度的主要來源。如果被測量參數(shù)由相同類型和精度等級的數(shù)臺儀器的測量讀數(shù)平均值確定的，怎該平均值的不確定度是單臺儀器的不確定度除以所使用的相同儀器臺數(shù)的平方根。 (4-1)式中：m所用儀器的臺數(shù)；單臺儀器的不確定度；儀表造成的測量平均值的不確定度。(2)采樣時間不同使被測量參數(shù)出現(xiàn)差異造成的不確定度。實驗采納書的變化隨時間而異，其幅值的大小及頻率取決與被測量參數(shù)自身的特性和試驗方法。如樣本數(shù)量大于10個，則用試驗標準s表征測量結(jié)果的分散性，即 (4-2)所以，因采

47、樣時間變化差異導致測量的不確定度可用下式表示 (4-3)v=n-1式中：因采樣時間變化造成的讀數(shù)平均值的不確定度；自由度為v置信概率為95%的t-分布數(shù)；v自由度。 (3)采樣位置不同 使被測量參數(shù)出現(xiàn)差異造成的不確定度。如樣本數(shù)量大于10個，可以采用上面介紹的方法計算因測量位置不同產(chǎn)生的不確定度。如樣本數(shù)量小于10個，可以采用樣本數(shù)值范圍r和替代t-分布數(shù)計算。 (4-4)需要說明的是，有些看起來是由安裝位置不同造成的差異，實際上由測量儀器本身的不確定度造成的。除非在一個測量位置使用多臺儀器進行測量。(4)測量不確定度的合成。一旦確定了源自這三個方面的不確定度貢獻，就可以通過合成的方法計算被

48、測參數(shù)總的測量不確定度，由下式給出: (4-5)4.3.2 確定用來計算試驗結(jié)果的各種計算變量的不確定度性能實驗結(jié)果的計算公式中，有些計算變量（如：流量、電功率、焓等）是由若干測量參數(shù)計算而得到的，它們的不確定度是用方根個的方法和將這些相關(guān)測量的不確定度合成確定的。若計算變量r是由k個測量參數(shù).計算得出的，怎該計算變量r的不確定度： (4-6)式中：影響因子，即計算變量r對測量參數(shù)變化的敏感性； 測量參數(shù)的總不確定定度。(1)確定每個計算變量的不確定度對試驗結(jié)果的影響。由于汽輪機熱力性能固有的特點，使諸如流量和功率等計算變量對試驗結(jié)果的影響是1：1，也就是說，如果流量和功率等計算變量的不確定度

49、為1%，將導致試驗結(jié)果1%的不確定度。(2)將各個計算變量的不確定度合成為試驗結(jié)果總的不確定度與測量參數(shù)的不確定度一樣，取置信概率為95%時試驗結(jié)果總的不確定度由下式給出： (4-7)式中：確定試驗結(jié)果各計算變量的不確定度。本章開始就表明，試驗各有關(guān)方在試驗前應就同標準存在的偏差對試驗的不確定度影響達成一致，使用以上方法可以預先確定測量儀器帶來的不確定度，但有些情況下，測量位置和采樣時間不同對試驗結(jié)果帶來的不確定度仍無法計算，盡管如此，只要按照標準的要求，采用盡可能長的試驗時間和盡可能多的樣本數(shù)量，就可以將它們帶來的不確定度減至最小。第5章 300mw機組熱力性能試驗計算5.1 實驗概述現(xiàn)以某

50、廠國產(chǎn)引進型300mw機組的熱力性能試驗為例，進行實際計算，力求展示一個完整的試驗過程，進一步說明所用的計算方法。5.1.1 試驗機組的技術(shù)規(guī)范型號：n300-16.7/538/538型式：亞臨界 一次中間再熱 高中壓合缸 雙缸雙排汽 單軸 凝汽式汽輪機組額定功率：300mw額定轉(zhuǎn)速：3000r/min主蒸汽壓力（主汽門前）：16.7mpa主蒸汽溫度（主汽門前）：538再熱蒸汽壓力：（中壓主汽門前）：3.23mpa再熱蒸汽溫度：（中壓主汽門前）：538額定蒸汽流量：916.007t/h排汽壓力：5.95kpa配汽方式：噴嘴配汽回熱系統(tǒng)：三高（高壓加熱器） 四低（低壓加熱器） 一除氧器5.1.2

51、 試驗說明根據(jù)協(xié)議，試驗依據(jù)asme ptc6.01996規(guī)程進行，以閥點下的熱耗值為考核指標，并按asme ptc6.0方法進行系統(tǒng)的修正和參數(shù)修正。汽輪機高、中、低壓缸效率作參考。系統(tǒng)的不明泄漏率在0.3%以下試驗有效。試驗結(jié)果按asme標準進行不確定度的評定。5.1.3 試驗測量儀表說明流量測量：主凝結(jié)水流量測量裝置布置在除氧器的凝結(jié)水管道上，采用按照規(guī)程要求制造并在試驗前經(jīng)過校準的喉部取壓長頸噴嘴測量。高壓門桿漏汽進高排流量、高壓軸封漏汽進聯(lián)箱流量、再熱器減溫水流量、過熱器減溫水流量、小機進汽流量均采用標準孔板測量。給水泵密封水進水流量和出水流量用超聲波流量計測量。其他門桿、軸封汽量采

52、用按設(shè)計比例分配或由熱平衡計算得到。壓力、差壓測量：采用經(jīng)過校準的rosemount 3051c型壓力變送器（精度為0.075%）測量，其中，汽輪機排汽壓力使用網(wǎng)籠式探頭測量，并配絕對壓力變送器；大汽壓力采用druck生產(chǎn)的dpi741型數(shù)字式氣壓測量計測量，精度為0.02%。溫度測量：采用精密級鎧裝熱電偶和pt100熱電阻測量。工質(zhì)溫度300以上的采用熱電偶，300以下時采用熱電阻。熱電阻采用四線制接線，熱電偶由數(shù)據(jù)采集儀器自動進行冷端進行補償。電功率測量：采用pa400型功率分析儀。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)為高精度分布式小型采集網(wǎng)絡(luò)。水、水蒸氣熱力學性質(zhì)表采用水和水蒸氣性質(zhì)表：iapws-if97計算用水、水蒸氣熱力學性質(zhì)表采用水和水蒸氣性質(zhì)表：lapwsif97。5.2 試驗運行工況下性能計算本節(jié)利用示例試驗的原始數(shù)據(jù)，進行完整的熱力性能計算。首先，給出計算用試驗數(shù)據(jù)，然后按照實際計算過程進行完整計算，得出試驗性能結(jié)果。5.2.1 計算用試驗數(shù)據(jù)見附錄（表5-1）5.2.2 試驗數(shù)據(jù)計算 (1)給水流量計算高壓給水系統(tǒng)的計算就是由已知的凝結(jié)水流量，通過除氧器、高壓加熱器系統(tǒng)的熱平衡計算得出給水流量，從而得出主蒸汽流量，其實