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1、青榮城際鐵路工程青榮城際鐵路工程 v v 標(biāo)標(biāo) 譚家泊特大橋(譚家泊特大橋(dk215+078.2dk215+078.2dk211+215.9dk211+215.9) 40+56+40m40+56+40m 掛籃懸澆連續(xù)梁掛籃懸澆連續(xù)梁 75#75#墩墩 0 0 號(hào)塊支架預(yù)壓沉降觀測(cè)總結(jié)報(bào)告號(hào)塊支架預(yù)壓沉降觀測(cè)總結(jié)報(bào)告 編制:編制: 審核:審核: 批準(zhǔn):批準(zhǔn): 中交三航局青榮城際鐵路工程指揮部一項(xiàng)目部中交三航局青榮城際鐵路工程指揮部一項(xiàng)目部 20122012 年年 1111 月月 目目 錄錄 1 1、工程概況、工程概況.1 1 2 2、支架預(yù)壓過(guò)程中的詳細(xì)施工方法及采取的技術(shù)措施、支架預(yù)壓過(guò)程中
2、的詳細(xì)施工方法及采取的技術(shù)措施.1 1 2.1 支架預(yù)壓荷載.1 2.2 加載方式.1 2.3 預(yù)壓觀測(cè).2 2.4 預(yù)拱度設(shè)置.3 3 3、預(yù)壓成果分析、預(yù)壓成果分析.4 4 3.1 理論計(jì)算各項(xiàng)變形值.4 3.2 預(yù)壓結(jié)果與理論計(jì)算各項(xiàng)變形值比較.4 4 4、支架預(yù)壓沉降觀測(cè)總結(jié)報(bào)告、支架預(yù)壓沉降觀測(cè)總結(jié)報(bào)告.4 4 1 1、工程概況、工程概況 由于 0 號(hào)塊現(xiàn)澆梁結(jié)構(gòu)施工時(shí)存在一個(gè)支架彈性變形、塑性變 形以及地基沉降,因而對(duì)青榮城際鐵路譚家泊特大橋 dk215+119.05 處掛籃懸澆連續(xù)梁 75 墩 0 號(hào)塊支架進(jìn)行預(yù)壓,在預(yù)壓過(guò)程中對(duì)支架 與地基及時(shí)觀測(cè),以明確該支架系統(tǒng)的彈性變形量
3、及塑性變形量, 為支立模板設(shè)置施工預(yù)留拱度提供依據(jù),確保連續(xù)梁成橋后線型滿 足規(guī)范要求。 中交三航局 v 標(biāo)一項(xiàng)目部于 2012 年 11 月 9 日至 2012 年 11 月 13 日,對(duì)青榮城際鐵路譚家泊特大橋 dk215+119.05 處掛籃懸澆連 續(xù)梁 75 墩 0 號(hào)塊支架進(jìn)行預(yù)壓 2 2、支架預(yù)壓過(guò)程中的詳細(xì)施工方法及采取的技術(shù)措施、支架預(yù)壓過(guò)程中的詳細(xì)施工方法及采取的技術(shù)措施 2.12.1 支架預(yù)壓荷載支架預(yù)壓荷載 根據(jù) 75 墩 0 號(hào)塊墩頂以外長(zhǎng)度和梁高及截面形勢(shì)對(duì)荷載進(jìn)行計(jì) 算得知該聯(lián)梁共重 232 噸(墩頂以外部分) ,預(yù)壓荷載按梁重 232 噸 的 1.2 倍 278
4、噸進(jìn)行預(yù)壓。由于梁體腹板存在變截面,預(yù)壓應(yīng)按照每 米所需的預(yù)壓重量進(jìn)行預(yù)壓。 2.22.2 加載方式加載方式 預(yù)壓采用預(yù)制混凝土塊,用吊車吊裝逐級(jí)加載。預(yù)壓重量按計(jì) 算荷載的 60%100%120%分三次逐級(jí)加載。壓載按照3層布設(shè), 先鋪設(shè)第一層,然后到第二層,最后第三層。 2.32.3 預(yù)壓觀測(cè)預(yù)壓觀測(cè) 1)預(yù)壓觀測(cè) 預(yù)壓時(shí)設(shè) 4 個(gè)斷面,底模每個(gè)斷面上設(shè)置 3 個(gè)觀測(cè)點(diǎn),對(duì)應(yīng)的基 礎(chǔ)設(shè) 2 個(gè)觀測(cè)點(diǎn),如下圖所示。 從預(yù)壓開(kāi)始前對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行跟蹤觀測(cè),觀測(cè)的方法:使用 dsz2 光學(xué)水準(zhǔn)儀測(cè)量,測(cè)加載前標(biāo)高為1,加載后標(biāo)高為2,卸載后 標(biāo)高為3,加載完成后觀測(cè) 120h,累計(jì)下沉量均15mm,
5、連續(xù)三天 下沉量2mm 后,不再觀測(cè)開(kāi)始卸載。在預(yù)壓前、后和預(yù)壓過(guò)程中, 用儀器隨時(shí)觀測(cè) 4 個(gè)斷面位置的變形,驗(yàn)證、校核施工預(yù)拱度設(shè)置 值的可靠性和確定支架預(yù)拱度設(shè)置的合理值。 2)預(yù)壓施工順序 a、觀測(cè)點(diǎn)布置完畢,進(jìn)行觀測(cè)各點(diǎn)的高程,進(jìn)行加載預(yù)壓前初 次觀測(cè)。 b、預(yù)壓后的觀測(cè) 每個(gè)階段加載完成后即觀測(cè)一次各觀測(cè)點(diǎn)的高程。每天觀測(cè) 1 次,晚上不觀測(cè),直至支架穩(wěn)定。卸載前觀測(cè)一次,卸載完成后最后觀 測(cè)一次各觀測(cè)點(diǎn)的高程。支架穩(wěn)定的控制標(biāo)準(zhǔn)為同點(diǎn)的連續(xù) 3 天標(biāo) 高測(cè)量數(shù)據(jù)差值不大于 2mm。支架預(yù)壓從開(kāi)始加載到穩(wěn)定共用 5 天, 滿足施工要求。 2.42.4 預(yù)拱度設(shè)置預(yù)拱度設(shè)置 考慮到在
6、支架上澆筑混凝土、施工及拆架后,上部結(jié)構(gòu)要發(fā)生 一定的下沉,產(chǎn)生一定的撓度,施工時(shí)采取預(yù)留預(yù)拱度控制,預(yù)拱 度主要考慮以下因素: 1)拆架后上部結(jié)構(gòu)及荷載作用產(chǎn)生的豎向撓度 1; 2)支架在荷載作用下的彈性壓縮 2。(通過(guò)預(yù)壓測(cè)量); 3)支架在荷載作用下的非彈性壓縮 3。(通過(guò)預(yù)壓消除); 4)支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷 4。(通過(guò)預(yù)壓消除); 5)混凝土收縮及溫度變化引起的 5。 預(yù)拱度根據(jù)設(shè)計(jì)提供值,最大值設(shè)于跨中,其它各點(diǎn)按不同段 面布設(shè)。 3 3、預(yù)壓成果分析、預(yù)壓成果分析 3.13.1 理論計(jì)算各項(xiàng)變形值理論計(jì)算各項(xiàng)變形值 鋼管高 16.517m,取 l=17m,a=124.
7、810-4m2,彈性模量 e=210gpa,n=579103kn: l=nl/ea=57910317(210109124.810-4)=3.8mm 3.23.2 預(yù)壓結(jié)果與理論計(jì)算各項(xiàng)變形值比較預(yù)壓結(jié)果與理論計(jì)算各項(xiàng)變形值比較 預(yù)壓結(jié)果詳見(jiàn)附:支架預(yù)壓沉降觀測(cè)匯總表 。 4 4、支架預(yù)壓沉降觀測(cè)總結(jié)報(bào)告、支架預(yù)壓沉降觀測(cè)總結(jié)報(bào)告 經(jīng)過(guò)對(duì)支架預(yù)壓沉降觀測(cè)記錄表分析可知:現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量結(jié)果 支架預(yù)壓開(kāi)始至結(jié)束最大下沉量為 3mm,最小下沉量為 0mm 。 平均彈性變形(8+1-4-1)/16=0.25mm,非彈性變形(4+1) /16=0.31mm。其中支架彈性變形(8-4)/12=0.33mm,支架非
8、彈性變形 為 4/12=0.33 mm,支架基底在荷載作用下的非彈性變形為 1/4=0.25 mm。 經(jīng)過(guò)預(yù)壓與理論變化比較均符合要求。 dk215+119.05 處掛籃懸澆連續(xù)梁 75 墩 0 號(hào)塊支架預(yù)壓沉降觀測(cè)表 點(diǎn)號(hào) 1234 觀測(cè)次數(shù)荷載情況 左側(cè)沉 降量 mm 中間沉 降量 mm 右側(cè)沉 降量 mm 左側(cè)沉 降量 mm 中間沉 降量 mm 右側(cè)沉 降量 mm 左側(cè)沉 降量 mm 中間沉 降量 mm 右側(cè)沉 降量 mm 左側(cè)沉 降量 mm 中間沉 降量 mm 右側(cè)沉 降量 mm 2012-11-9 60% 0 20 1 01 0 00 0 10 2012-11-9 100% 0 00 0 00 0 10 0 00 2012-11-9 120% 0 00 0 00 0 00 0 00 2012-11-10 120% 0 10 0 00 0 00 0 10 2012-11-11 120% 0 00 0 00 0 00 0 00 2012-11-12
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