化學(xué)清洗和蒸汽吹管技術(shù)研究項(xiàng)目驗(yàn)

1、超/超超臨界機(jī)組化學(xué)清洗技術(shù)及超/超超臨界機(jī)組蒸汽吹管技術(shù)的研究,2010年3月,目錄,第一部分 工作報(bào)告匯報(bào) 一、項(xiàng)目背景 二、主要研究?jī)?nèi)容及關(guān)鍵技術(shù) 三、達(dá)到的主要技術(shù)目標(biāo) 四、項(xiàng)目實(shí)施 五、項(xiàng)目推廣應(yīng)用情況 第二部分 技術(shù)研究報(bào)告匯報(bào) 一、項(xiàng)目專題研究 二、項(xiàng)目試驗(yàn)研究,第一部分 工作報(bào)告匯報(bào),一、項(xiàng)目背景 近十多年來(lái)，隨著電力技術(shù)的迅猛發(fā)展，大容量、高參數(shù)超臨界機(jī)組和新型水處理設(shè)備相繼投入運(yùn)行?；瘜W(xué)清洗技術(shù)水平、清洗介質(zhì)、緩蝕劑、鈍化劑、清洗標(biāo)準(zhǔn)、工藝水平等方面都有了很大的發(fā)展和提高，取得了一些新的科研成果和經(jīng)驗(yàn)。但是近期，我國(guó)新增了很多超超臨界機(jī)組，鍋爐受熱面材質(zhì)等也發(fā)生了一些變化，

2、而針對(duì)超臨界和超超臨界機(jī)組化學(xué)清洗和蒸汽吹管的技術(shù)成果和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)較少，適用性和可操作性也不強(qiáng)。,尤其是化學(xué)清洗和蒸汽吹管的兩個(gè)重要標(biāo)準(zhǔn)火力發(fā)電廠鍋爐化學(xué)清洗導(dǎo)則dl/t 794-2001、火電機(jī)組啟動(dòng)蒸汽吹管導(dǎo)則已不能完全滿足超臨界和超超臨界機(jī)組的需要。 2008年3月25日至3月27日，國(guó)華電力公司在北京召開了超/超超臨界機(jī)組氧化皮問題研討會(huì)，會(huì)議對(duì)超/超超臨界機(jī)組氧化皮的形成與剝落機(jī)理、氧化皮的危害、與氧化皮問題密切相關(guān)的基建設(shè)計(jì)與調(diào)試階段關(guān)鍵環(huán)節(jié)和關(guān)鍵過程、機(jī)組正常運(yùn)行與啟停過程中的熱偏差與溫度的控制等問題進(jìn)行了研討。為達(dá)到基建調(diào)試期間，化學(xué)清洗和蒸汽吹管階段防治,氧化皮的目的，避免因氧

3、化皮導(dǎo)致鍋爐爆管和固體顆粒侵蝕問題，可降低由于以上問題造成的停機(jī)、停爐損失，并延長(zhǎng)機(jī)組使用壽命，神華國(guó)華電力研究院積極開展了此項(xiàng)研究工作。,二、主要研究?jī)?nèi)容及關(guān)鍵技術(shù) 主要研究?jī)?nèi)容： 針對(duì)三大主機(jī)廠技術(shù)特點(diǎn)，超/超超臨界機(jī)組蒸汽吹管技術(shù)研究?jī)?nèi)容包括吹管范圍、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、參數(shù)選擇、吹管方式與方法、臨時(shí)設(shè)施的安裝及技術(shù)要求、吹管工藝實(shí)施要點(diǎn)、安全環(huán)境控制措施等。分別對(duì)“吹管范圍”、“吹管方式方法及參數(shù)選擇、吹管質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)”及其經(jīng)濟(jì)性比計(jì)較進(jìn)行專題技術(shù)研究，并形成技術(shù)研究成果超/超超臨界機(jī)組蒸汽吹管導(dǎo)則。,針對(duì)三大主機(jī)廠技術(shù)特點(diǎn)和超臨界、超超臨界機(jī)組材質(zhì)特點(diǎn)等，超/超超臨界機(jī)組化學(xué)清洗技術(shù)研究?jī)?nèi)容包括化

4、學(xué)清洗范圍、清洗介質(zhì)的選擇、化學(xué)清洗質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、化學(xué)清洗系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和安裝及其要求、清洗廢液的處理等。分別對(duì)“化學(xué)清洗范圍”、“化學(xué)清洗介質(zhì)選擇”、“化學(xué)清洗工藝選擇”及其經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行專題研究，并形成技術(shù)研究成果超/超超臨界機(jī)組化學(xué)清洗導(dǎo)則。 關(guān)鍵技術(shù)：超臨界、超超臨界機(jī)組鍋爐本體、爐前系統(tǒng)化學(xué)清洗工藝和穩(wěn)壓法吹管工藝。,三、達(dá)到的主要技術(shù)目標(biāo) 通過將項(xiàng)目完成后的技術(shù)成果可對(duì)超臨界、超超臨界化學(xué)清洗階段和蒸汽吹管階段起到指導(dǎo)作用，并從基建調(diào)試的酸洗和吹管階段對(duì)將易脫落的氧化皮清除干凈，進(jìn)而使鍋爐爆管和汽輪機(jī)spe（固體顆粒侵蝕）問題得到明顯改善。 此項(xiàng)目技術(shù)研究成果對(duì)超/超超臨界機(jī)組的化學(xué)清洗、蒸汽

5、吹管達(dá)到原則性的指導(dǎo)意見和要求，為調(diào)試招標(biāo)及制訂調(diào)試大綱、調(diào)試方案（措施）提供依據(jù)。,四、項(xiàng)目的實(shí)施 項(xiàng)目由神華國(guó)華（北京）電力研究院有限公司負(fù)責(zé)研究和實(shí)施，上海電建啟動(dòng)調(diào)整試驗(yàn)所協(xié)助完成。 2008年08月10日11日，成立課題研究小組，制定項(xiàng)目策劃書及進(jìn)度計(jì)劃表，確定研究專題；2008年9月25日，完成上鍋、東鍋、哈鍋調(diào)研 ；2009年3月20日完成試驗(yàn)研究專題報(bào)告；2009年6月30日，完成超/超超臨界機(jī)組化學(xué)清洗導(dǎo)則和超/超超臨界機(jī)組蒸汽吹管導(dǎo)則報(bào)批稿。,五、項(xiàng)目成果推廣應(yīng)用情況 本項(xiàng)目的研究成果超/超超臨界機(jī)組化學(xué)清洗導(dǎo)則及超/超超臨界機(jī)組化學(xué)清洗導(dǎo)則目前已成功應(yīng)用于國(guó)華滄東電廠二期

6、工程2660mw超臨界機(jī)組、國(guó)華定洲電廠二期工程2660mw超臨界直接空冷機(jī)組、國(guó)華綏中電廠二期工程21000mw超超臨界機(jī)組的化學(xué)清洗和穩(wěn)壓吹管中（滄東和定洲二期工程均采用檸檬酸化學(xué)清洗工藝、綏中二期工程采用復(fù)合酸化學(xué)清洗工藝） ，化學(xué)清洗效果和穩(wěn)壓吹管效果達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平。機(jī)組投產(chǎn)至今，未發(fā)生因氧化皮問題造成鍋爐爆管導(dǎo)致機(jī)組停機(jī)事故，社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益明顯，應(yīng)用情況良好。,第二部分 技術(shù)報(bào)告匯報(bào),2008年8月10日至8月11日，神華國(guó)華電力研究院與上海電力建設(shè)啟動(dòng)調(diào)整試驗(yàn)所共同成立了課題研究小組，對(duì)本項(xiàng)目進(jìn)行了策劃，經(jīng)深入細(xì)致討論后制定了詳盡的項(xiàng)目研究進(jìn)度計(jì)劃表，就項(xiàng)目研究成果-超超超臨

7、界機(jī)組化學(xué)清洗導(dǎo)則、超超超臨界機(jī)組蒸汽吹管導(dǎo)則編寫大綱進(jìn)行了討論，對(duì)導(dǎo)則的編寫計(jì)劃節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了安排和確定。,一、項(xiàng)目專題研究： 超臨界和超超臨界機(jī)組的吹管方式研究。 針對(duì)超臨界和超超臨界機(jī)組的特點(diǎn)，通過對(duì)國(guó)外超臨界機(jī)組吹管方式的了解和研究、并結(jié)合國(guó)內(nèi)超臨界機(jī)組所采用的吹管方式以及在吹管最終確定了穩(wěn)壓吹管的方式,主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行了研究和論證： 超臨界鍋爐的存水量和金屬耗量所形成的蓄燃能力僅為同容量汽包爐的1/2-1/4，且參數(shù)愈高蓄熱能力也越小，如采取降壓吹管的方法，由于靠自身蓄熱量的產(chǎn)汽量少，,使吹管能量降低，效果減弱，甚至不能確保蒸汽系統(tǒng)各區(qū)段的吹管系數(shù)滿足要求。 由于啟動(dòng)分離器的截面積

8、和容積小，且內(nèi)部結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單無(wú)特殊的啟動(dòng)分離裝置，在濕態(tài)運(yùn)行降壓吹管過程中，水位的變動(dòng)大，易引起蒸汽帶水進(jìn)過熱器造成巨大的熱沖擊，對(duì)管屏和聯(lián)箱產(chǎn)生不利的影響。, 降壓吹管時(shí)汽壓驟然下降，流量驟然增加對(duì)系統(tǒng)產(chǎn)生較大的沖擊力和使受熱面部件經(jīng)受較大的溫差熱應(yīng)力，對(duì)用于高參數(shù)超臨界鍋爐的合金鋼材質(zhì)及焊縫的壽命將會(huì)降低。根據(jù)傳熱對(duì)于一維非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱采用有限差分法計(jì)算，對(duì)bp-1025t/h低倍率復(fù)合循環(huán)塔式爐，當(dāng)降壓吹管分離器飽和溫度下降幅度為38.29符合“電建施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范”中不超過42的要求時(shí)，但其過熱器聯(lián)箱和主蒸汽管的內(nèi)外壁溫差分別達(dá)到,89.03和127.70，大大超過了制造廠所允許的40.98

9、和43.36溫差值，由此帶來(lái)的內(nèi)壁面熱應(yīng)力，再迭加上內(nèi)壓力產(chǎn)生的機(jī)械拉應(yīng)力，使金屬內(nèi)表面總應(yīng)力瞬間可超過材料的屈服極限，這不僅帶來(lái)了嚴(yán)重的壽命損傷，而且也破壞了金屬內(nèi)表面的保護(hù)性氧化膜。為了保證鍋爐所有部件的安全，需在盡可能控制分離器飽和溫度下降幅度的同時(shí)，必須控制過熱汽溫和再熱器汽溫的下降數(shù)值，于是只能縮短每次降壓吹管的持續(xù)時(shí)間。然而帶來(lái)了每次吹管的效果及吹管系數(shù)的再次降低，為,吹管質(zhì)量判斷與評(píng)定帶來(lái)了誤差，并使吹管次數(shù)大大增加，增多了承壓部件的交變應(yīng)力，又使吹管工作的時(shí)間和燃油消耗大大增加。 由于超臨界鍋爐的蓄熱能力小，若采用降壓吹管，一方面將使吹管前分離器初壓力大大升高，另一方面要配備開

10、啟力矩大，時(shí)間盡可能短及通流阻力低的臨時(shí)吹管閥，方能改善吹管的效果，開啟時(shí)愈短瞬間達(dá)到的沖管系數(shù)愈大。但對(duì)于600mw及以上的大容量機(jī)組，由于蒸汽管道內(nèi)徑加大，要求高壓差下，在遠(yuǎn)小于60s的快速開啟大通徑電動(dòng)閘閥是難以實(shí)現(xiàn)的。,（二）超臨界和超超臨界機(jī)組蒸汽吹管質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)研究 針對(duì)國(guó)外超臨界和超超臨界機(jī)組蒸汽吹管質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，如西門子、abb、西屋、日立、三菱等，結(jié)合國(guó)內(nèi)蒸汽吹管質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)吹管所采用的靶板材質(zhì)、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、吹管后的實(shí)際效果進(jìn)行對(duì)比分析研究，確定了適合于超/超超臨界機(jī)組的質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)，保證蒸汽吹管能夠在統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)下安全高效的進(jìn)行。 主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行了研究和論證： 黃銅材質(zhì)硬度hb13

11、0左右，無(wú)論冷態(tài)或受熱條件下均介于鋁板（國(guó)內(nèi)慣用材質(zhì)）和鋼板之間，為此基于它的判斷還是足夠可靠的，也是當(dāng)前不少國(guó)外廠商常用的材質(zhì)。 超臨界機(jī)組蒸汽參數(shù)高，致使管壁溫度也相應(yīng)提高，在,帶負(fù)荷工況時(shí)金屬耐溫的安全裕度較少，以及對(duì)蒸汽品質(zhì)要求嚴(yán)格。為此，對(duì)吹管的質(zhì)量檢驗(yàn)宜提出更高的標(biāo)準(zhǔn)。于是推薦從一次穩(wěn)壓吹管的自始至終均放入靶板處于迎向汽流沖刷（1530）min，使靶板的溫度也相應(yīng)升高。黃銅靶板能耐受500以上的蒸汽汽流的沖刷，當(dāng)經(jīng)過表面拋光處理后，對(duì)板上由顆粒撞擊的斑痕狀況特別醒目容易鑒別。鋁板處于480左右時(shí)間稍長(zhǎng)后易氧化，使表面顏色變深鑒別困難，當(dāng)在500以上的汽溫下強(qiáng)度大大降低并會(huì)融蝕。,

12、斑痕粒度的規(guī)定是綜合了當(dāng)前國(guó)內(nèi)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和國(guó)外各廠商的規(guī)定而得出的判斷依據(jù)。其中無(wú)大于0.8mm以上的斑痕符合我國(guó)“火電機(jī)組啟動(dòng)蒸汽吹管導(dǎo)則”條款；0.5mm以上斑痕在整塊靶板上不大于8點(diǎn)，比國(guó)外有些廠商要求在（4040）mm面積內(nèi)的顆粒數(shù)的規(guī)定嚴(yán)格，（0.20.5）mm斑痕均布，0.2mm以下斑痕不計(jì)是符合靶板經(jīng)蒸汽沖刷后檢查實(shí)際狀況的。本規(guī)定經(jīng)過了600mw、900mw至1000mw超臨界機(jī)組反復(fù)實(shí)施以及大修后揭缸檢查的狀況表明是合理的，同時(shí)也為德國(guó)alstom、siemens 等廠商所認(rèn)可。,在一階段串聯(lián)吹管的狀態(tài)下，僅需在二次汽系統(tǒng)出口的臨時(shí)管道上設(shè)置靶板檢驗(yàn)，已能包含了整個(gè)一、二次汽系

13、統(tǒng)內(nèi)的清潔程度的判斷。進(jìn)行超臨界鍋爐吹管時(shí)，一次汽系統(tǒng)的吹管系數(shù)比二次汽系統(tǒng)大，故一次汽系統(tǒng)先合格。,（三）一、二次汽串聯(lián)吹管方式專題研究 超臨界吹管若采取一、二次汽分階段吹管的方式在第一階段僅對(duì)一次汽系統(tǒng)吹管時(shí)，再熱器處于干燒狀態(tài)，為使管壁不致超溫必須嚴(yán)格控制鍋爐燃燒率在18%以下，從而蒸汽流量及參數(shù)的降低無(wú)法滿足吹管系數(shù)的要求，給吹管靶板檢驗(yàn)的判斷造成了誤差，使第二階段一、二次汽串聯(lián)吹管時(shí)，一次系統(tǒng)中殘余的雜質(zhì)，將被吹入管道截面積和容積比過熱器大得多的再熱器中，使整個(gè)系統(tǒng)難以吹凈。, 對(duì)600mw及以上的大容量機(jī)組，分階段吹管只能采用堵板隔絕的方式進(jìn)行吹管系統(tǒng)范圍的劃分，到時(shí)必須進(jìn)行系統(tǒng)的

14、倒換步驟，對(duì)大管道厚堵板的拆裝是費(fèi)工時(shí)的作業(yè)。通過吹管實(shí)踐表明分階段吹管均比一階段吹管的時(shí)間增加為1/3左右。 （四）穩(wěn)壓吹管壓力、溫度控制專題研究 穩(wěn)壓吹管工況下吹管壓力溫度的選取對(duì)吹管效果的影響至關(guān)重要，主要通過以下兩個(gè)方面進(jìn)行了研究和論證：, 針對(duì)超/超超臨界鍋爐爐型、容量的不同，系統(tǒng)管道的選擇、臨時(shí)系統(tǒng)的敷設(shè)及排放口的位置等因素，使吹管的系統(tǒng)阻力有所差異，若因系統(tǒng)阻力的增大，要獲得必須的吹管能量達(dá)到滿足要求的吹管系數(shù)，只能提高吹管蒸汽的初始?jí)毫?，然而壓力愈高蒸汽的比容愈小，?duì)吹管系數(shù)的提高是不利的，同時(shí)臨時(shí)設(shè)備及系統(tǒng)的耐壓要求愈高，故臨時(shí)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)應(yīng)盡量阻力減低。當(dāng)前各超臨界機(jī)組蒸汽管

15、系的性價(jià)比優(yōu)化后，使其流動(dòng)阻力均選取大致相同的數(shù)值，對(duì)穩(wěn)壓吹管的工況下，通常分離器壓力5.5mpa左右。, 由于采用了穩(wěn)壓吹管的工況，鍋爐燃燒強(qiáng)度接近額定值的（4550）%，并且蒸汽在系統(tǒng)內(nèi)加熱的時(shí)間較長(zhǎng)，從而使汽溫升高。然而汽溫愈高，對(duì)吹管系數(shù)的提高是有利的，但對(duì)臨時(shí)設(shè)備及系統(tǒng)管道的材質(zhì)要求也相應(yīng)嚴(yán)格，對(duì)再熱器冷段管及中聯(lián)閥臨時(shí)閥芯的許用溫度需經(jīng)核查。通常吹管中主汽溫度要控制在（420450）左右，為此在過熱器、再熱串聯(lián)吹管的條件下，過熱器、再熱器的減溫噴水需要投用。必要時(shí)還可在臨時(shí)系統(tǒng)中加裝臨時(shí)噴水點(diǎn)防止超溫。,（五）超/超超臨界鍋爐減輕固體顆粒侵蝕（spe）的對(duì)策專題研究 通過對(duì)東方鍋爐

16、廠、國(guó)華太倉(cāng)、盤山、綏中等超臨界機(jī)組的電廠的收資調(diào)研，分別從設(shè)計(jì)、制造、運(yùn)行、維護(hù)方面進(jìn)行了專項(xiàng)研究并提出了有效控制措施。,1、減緩高溫蒸汽金屬氧化的生成速度 （1）設(shè)計(jì)措施 對(duì)高溫過熱器和高溫再熱器的出口處管段采用抗高溫氧化性能較好的材質(zhì)。在運(yùn)行中汽溫可能到達(dá)570及以上的狀況時(shí)，宜選用含鉻量高的耐熱鋼材，如t91、hr3c、 tp347hfg、 super304h等管材是恰當(dāng)?shù)摹?適當(dāng)增大過熱器、再熱器管彎頭及u形管屏內(nèi)圈的曲率半徑，以減緩氧化皮集中積聚的現(xiàn)象。 減少鍋爐的傳熱偏差 采取有效措施均衡同層一次風(fēng)管的阻力，降低同層燃燒器的煤粉濃度的差異。其不均勻性應(yīng)控制在15%之內(nèi)。,對(duì)型布置

17、采用直流燃燒方式的爐膛，盡可能趨于正方形結(jié)構(gòu)，且有削弱爐膛上部煙氣殘余旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度和降低該處上下煙速不均的調(diào)控手段。使?fàn)t膛出口處煙溫偏差值控制在25內(nèi)。 選用合理結(jié)構(gòu)與配置方式，均衡高溫集箱各管圈間流量分布。 減小高溫過熱器及高溫再熱器區(qū)域的煙氣走廊。 對(duì)燃用嚴(yán)重結(jié)渣特性的煤種（st1260），在謹(jǐn)慎選取爐膛各放熱強(qiáng)度和燃燒器熱功率的基礎(chǔ)上，尚需合理布置爐膛吹灰器和增加前后屏的吹灰清渣設(shè)施。, 增加高溫過熱器和高溫再熱器的管壁溫度測(cè)點(diǎn)，以利運(yùn)行中對(duì)最高壁溫及平均壁溫的監(jiān)控。 （2）制造措施 建立有效的監(jiān)督制度和檢驗(yàn)方法清除制造加工過程中，存在于管道內(nèi)的殘留物。 對(duì)過熱器和再熱器的高溫管段管道內(nèi)壁噴

18、丸處理，有效地減緩了金屬氧化物生成的速度和形成了良好的氧化層基體。對(duì)含cr量較低的奧氏體鋼采取滲鉻處理，推薦用in72合金包覆層。,（3）安裝措施 受熱面到現(xiàn)場(chǎng)后妥善保管，作好防潮保護(hù)，檢查受熱面管口及集箱接口部位封頭的完整，對(duì)缺失的應(yīng)予添補(bǔ)，并須定期檢查封口的嚴(yán)密性，直到組裝之前，使減少管內(nèi)壁的銹蝕。 組裝過程中保持受熱面內(nèi)部的清潔，對(duì)落入的雜物必須及時(shí)清理干凈，將這項(xiàng)檢查作為驗(yàn)收的重要內(nèi)容之一。 合理安排施工期，周密策劃作業(yè)日程，盡量縮減受熱面管排和高溫集箱在現(xiàn)場(chǎng)堆存的時(shí)間。,（4）運(yùn)行措施 防止鍋爐受熱面管的局部超溫 超臨界鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)過程中，在啟動(dòng)流量滿足水冷壁出口溫度正常，確保水動(dòng)力

19、工況安全可靠的前提下，不宜在過大的啟動(dòng)流量工況運(yùn)行；盡可能的提高給水溫度，使工質(zhì)在爐內(nèi)從加熱至蒸發(fā)吸熱減少，在旁路予以足夠大的開度時(shí)，產(chǎn)汽量能以較大速率提高。確保啟動(dòng)過程中汽溫不過高和加強(qiáng)對(duì)受熱面的冷卻，避免管壁超溫現(xiàn)象的發(fā)生。,啟動(dòng)中及時(shí)合理的控制風(fēng)煤比例，提高一次風(fēng)煤粉濃度，適當(dāng)降低過?？諝庀禂?shù)，使燃燒器噴口著火點(diǎn)正常，防止?fàn)t膛出口煙溫過高，引起管壁超溫。 運(yùn)行中對(duì)主汽溫的控制應(yīng)以水燃比的調(diào)節(jié)為主，且必須采取自控補(bǔ)償?shù)牟呗詠?lái)改善它們之間動(dòng)態(tài)響應(yīng)的特性差異。確保分離器出口溫度（或焓值）在相應(yīng)的范圍內(nèi)；對(duì)再熱汽溫的控制應(yīng)以燃燒器擺角、尾部煙氣擋板及適當(dāng)變更過剩空氣系數(shù)的方法為主。減溫噴水均只能

20、作為汽溫調(diào)節(jié)的輔助與應(yīng)急的手段，避免其上游側(cè)的管壁溫度過高加速氧化。, 停爐后必須對(duì)受熱面內(nèi)部采取有效的防腐蝕的保養(yǎng)，其方法可參見dl/t9562005“火力發(fā)電廠停（備）用熱力設(shè)備防銹蝕導(dǎo)則”。對(duì)超臨界鍋爐在停役一個(gè)月之內(nèi)可采用停爐后降壓到（1.52.4）mpa或按制造廠允許值，熱爐帶壓放水后，利用余熱將省煤器、水冷壁、過熱器、再熱器等受熱面烘干，是操作最簡(jiǎn)便的方法。當(dāng)受熱面無(wú)檢修項(xiàng)目時(shí)，在烘干的同時(shí)可利用凝汽器抽真空設(shè)備，對(duì)熱力系統(tǒng)抽真空達(dá)60kpa左右，將更有效地去除系統(tǒng)內(nèi)的濕氣，對(duì)防止二次銹蝕具有更好的作用。,2、減少氧化層固體顆粒的脫落 設(shè)計(jì)措施 研制更合理的鍋爐啟、停曲線，使高溫受

21、熱面的升降溫速率限制在較低的水平之內(nèi)。以使線膨脹系數(shù)稍低的管內(nèi)壁氧化層與金屬母材間的瞬間溫差不致過于劇烈而加速剝離。在鍋爐啟動(dòng)中，通常末級(jí)過熱器管壁溫度低于400時(shí)，升溫率宜小于5/min；超過400后宜小于2/min。為此鍋爐從點(diǎn)火開始到機(jī)組并網(wǎng)，冷態(tài)啟動(dòng)宜為不低于（4.55.5）h左右；熱態(tài)啟動(dòng)（停爐8h內(nèi)）宜控制在2h左右。, 運(yùn)行措施 在鍋爐啟動(dòng)過程中按啟動(dòng)曲線的要求嚴(yán)格控制升溫升壓速率，將高溫過熱器、再熱器的管壁溫度隨啟動(dòng)時(shí)的變化與各點(diǎn)溫度間的差異，作為考核檢驗(yàn)的依據(jù)，使其瞬時(shí)偏差值盡可能保持在（2030）之內(nèi)。,運(yùn)行中，盡可能減少噴水減溫的使用次數(shù)和降低減溫水用量，尤其是處于高溫段

22、過熱器區(qū)域的二級(jí)減溫水，僅在汽溫升高速率處于最危急的狀況下，短時(shí)間的少量使用，使減少減溫區(qū)段管壁承受冷熱交變應(yīng)力變化加速氧化層的脫落，以及對(duì)減溫器的上游側(cè)不易引起管壁溫度過高的危害。 對(duì)于配有等離子點(diǎn)火或氣化微油槍啟動(dòng)時(shí)，為了防止在投用初期溫升率難以控制，以及煤粉在爐膛內(nèi)燃盡不充分，而推 延到爐膛出口之后，引起對(duì)流受熱面壁溫升高，所以建議在冷爐啟動(dòng)時(shí)宜先投油槍待爐膛溫度升高到接近該煤質(zhì)的煤粉氣流著火溫度后再予投用。,正確運(yùn)用給水加氧聯(lián)合水處理的方法，使鍋爐省煤器和水冷壁金屬內(nèi)壁形成致密、牢固的氧化層保護(hù)膜，結(jié)垢速率大大降低，有利于爐膛出口熱負(fù)荷控制，避免由此引起的過熱器、再熱器超溫。 力求機(jī)組

23、能長(zhǎng)期在較穩(wěn)定的負(fù)荷下運(yùn)行，減少高升降負(fù)荷速率的滑參數(shù)運(yùn)行和大負(fù)荷變化率的調(diào)頻方式，尤其對(duì)超超臨界的大型機(jī)組更應(yīng)降低鍋爐的啟停次數(shù)，減少汽水系統(tǒng)的冷熱交變的循環(huán)。為此，須提高自控投入率和改善調(diào)節(jié)品質(zhì)，最大限度地防止操作不當(dāng)造成參數(shù)的頻繁波動(dòng)，甚至操作失誤，保護(hù)誤動(dòng)導(dǎo)致機(jī)組跳閘和鍋爐mft。,對(duì)于非承壓部件故障的緊急停爐時(shí)，盡可能保持蒸汽參數(shù)或使降速盡量減小，以減緩管壁的冷熱變化。 3、及時(shí)清除已脫落的金屬氧化物顆粒 設(shè)計(jì)措施 在鍋爐受熱面設(shè)計(jì)中，在各高溫段進(jìn)口集箱中間，設(shè)置檢查手孔座，便于機(jī)組停役后對(duì)內(nèi)部清潔狀況的檢查和將金屬氧化顆粒等雜質(zhì)的清除。 在設(shè)備系統(tǒng)配套設(shè)計(jì)中，宜配備60%bmcr以

24、上容量的高低壓二級(jí)串聯(lián)旁路，用以在鍋爐啟動(dòng)中有足夠動(dòng)能的蒸汽量對(duì)高溫受熱面及系統(tǒng)內(nèi)進(jìn)行吹掃干凈。, 運(yùn)行措施 在機(jī)組啟動(dòng)過程中，鍋爐應(yīng)先借助于高低壓二級(jí)串聯(lián)旁路，將熱負(fù)荷升至80%左右，利用大流量低壓蒸汽對(duì)高溫受熱面內(nèi)部進(jìn)行沖洗，尤其對(duì)“”型鍋爐的高溫立式管屏，更宜采取大動(dòng)量比的變流量蒸汽沖洗方式，對(duì)沉積于“u”形管底部和集箱死區(qū)中氧化皮顆粒的去除更為有效。 凝結(jié)水精處理裝置按合理周期進(jìn)行切換，避免使用周期過長(zhǎng)，造成鐵離子的穿透，或精處理一時(shí)差壓過大，需開啟旁路進(jìn)行部分短路運(yùn)行，引起對(duì)汽水系統(tǒng)的二次污染。,維修措施 在機(jī)組停役維修期間，對(duì)高溫受熱面“u”形彎頭底部、均流縮孔附近及集箱死區(qū)等處逐

25、一進(jìn)行沉積物的探測(cè)，并對(duì)可疑部位予以割管檢查清理，這是防止spe導(dǎo)致高溫受熱面爆管的有效手段，應(yīng)視作定期維修的重要項(xiàng)目之一。金屬探測(cè)儀進(jìn)行管內(nèi)氧化顆粒沉積和管壁侵蝕狀況的檢測(cè)適用于奧氏體管材的檢驗(yàn)，具有較高的分辨率和正確性。而采用“”射線探測(cè)儀，對(duì)過熱器、再熱器管屏逐一拍片檢查，判別內(nèi)部的沉積物也同樣獲得滿意的效果。,在汽輪機(jī)凝汽器熱井隔柵和各疏水?dāng)U容器至凝汽器排水口加裝了磁性過濾柵，用于吸附水汽循環(huán)中攜帶的金屬氧化物，利用機(jī)組停役維修期間，及時(shí)清理磁性除鐵裝置上的氧化顆粒，使凝結(jié)水精處理的使用時(shí)間增長(zhǎng)，同時(shí)作為防止脫落的氧化皮顆粒再次進(jìn)入水冷壁和靠近省煤器端的高加水側(cè)受熱管內(nèi)沉積引起的水汽系

26、統(tǒng)二次污染的第一道防線也得到很好的收效。 在大修時(shí)，視氧化層顆粒脫落的嚴(yán)重程度，可加裝臨時(shí)吹管系統(tǒng)進(jìn)行如同新建機(jī)組相同的吹管方式；或在大修前，采取快速停爐冷卻方法，盡可能使管內(nèi)氧化層集中脫落，大修中進(jìn)行割管清理。,二、項(xiàng)目試驗(yàn)研究 化學(xué)清洗用緩蝕劑在靜態(tài)條件下進(jìn)行腐蝕速率的測(cè)定試驗(yàn)及緩蝕效率測(cè)定試驗(yàn) 通過小型試驗(yàn)對(duì)國(guó)華電力公司制定的超/超超臨界機(jī)組化學(xué)清洗導(dǎo)則中主要的清洗工藝及條件進(jìn)行分析和論證；對(duì)參加試驗(yàn)各種緩蝕劑進(jìn)行性能指標(biāo)的測(cè)試；對(duì)超/超超臨界機(jī)組選用的主要金屬材料進(jìn)行后材質(zhì)的金相檢測(cè)分析；對(duì)金屬材質(zhì)進(jìn)行腐蝕破壞試驗(yàn)，收集各金屬材質(zhì)可能發(fā)生晶間腐蝕的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。 首先針對(duì)超/超超臨界機(jī)組所

27、常用的10種金屬材質(zhì)分別制作腐蝕指示片及清洗管樣。金屬材質(zhì)表如下：,所采用的化學(xué)清洗藥品:,所采用的化學(xué)清洗工藝,主要試驗(yàn)內(nèi)容： 1、化學(xué)清洗靜態(tài)模擬試驗(yàn) 通過十種不同金屬材質(zhì)分別采用檸檬酸清洗工藝、edta清洗工藝、羥基乙酸清洗工藝來(lái)測(cè)試腐蝕指示片的腐蝕速率，觀察清洗后金屬樣管內(nèi)表面是否清潔、有無(wú)殘留氧化物、有無(wú)過洗和點(diǎn)蝕現(xiàn)象。 經(jīng)試驗(yàn)，十種不同金屬材質(zhì)采用檸檬酸清洗工藝腐蝕指示片腐蝕速率均3g/m2h ；edta清洗工藝腐蝕指示片腐蝕速率均2g/m2h；羥基乙酸清洗工藝腐蝕指示片腐蝕速率均2g/m2h。,通過試驗(yàn)證明所選用的三種清洗工藝基本都能滿足超/超超臨界機(jī)組常用的十種金屬材質(zhì)清洗要求

28、，清洗效果好、對(duì)金屬的腐蝕性小、不會(huì)產(chǎn)生晶間腐蝕；但對(duì)于運(yùn)行爐由于結(jié)垢量和結(jié)垢成分的不同清洗工藝還需經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)小試和中試后最終確定。 在對(duì)十種材質(zhì)進(jìn)行靜態(tài)模擬試驗(yàn)后的金相觀察發(fā)現(xiàn)十種管材中除super304和hr3c兩種材料外，其它八種材質(zhì)在edta溶液、檸檬酸溶液和羥基乙酸甲酸溶液清洗處理后表面均發(fā)生侵蝕，侵蝕出供貨態(tài)組織，進(jìn)一步拋光后消失，未見晶間腐蝕現(xiàn)象。,2、緩蝕劑性能試驗(yàn) 分別進(jìn)行了檸檬酸緩蝕劑性能試驗(yàn)、edta緩蝕劑性能試驗(yàn)、混合酸（羥基乙酸+甲酸）緩蝕劑性能試驗(yàn)。 試驗(yàn)結(jié)果： 試驗(yàn)中使用的緩蝕劑性能指標(biāo)基本能達(dá)到dl/t523-2007中的規(guī)定要求； 不同緩蝕劑對(duì)同種材質(zhì)的緩蝕能力差別很大； 一種緩蝕劑對(duì)不同材質(zhì)的緩蝕能力差別很大； fe3+對(duì)金屬的腐蝕性很大 ； 檸檬酸清洗工藝采用檸緩1號(hào)，試驗(yàn)結(jié)束后發(fā)現(xiàn)2、3試片有輕微的點(diǎn)蝕現(xiàn)象；, edta清洗工藝采用tpri-6，并添加300mg/l fe3+，試驗(yàn)結(jié)束后發(fā)現(xiàn)16試片上有腐蝕現(xiàn)象，試片表面呈條狀細(xì)紋； 混合酸（羥基乙酸+甲酸）工藝采用lan826，不加和添加300mg/l fe3+，試驗(yàn)后都發(fā)現(xiàn)1、2、3及6試片上有少