《硐室及交叉點設(shè)計》PPT課件

1、1,2021/3/16,井巷工程,第八章硐室及交岔點設(shè)計,2,2021/3/16,第一節(jié) 井下主要硐室設(shè)計,第二節(jié) 硐室施工,第三節(jié) 平巷交岔點設(shè)計與施工,第八章硐室及交岔點設(shè)計,3,2021/3/16,第一節(jié) 井下主要硐室設(shè)計,硐室有立井硐室、斜井硐室，井底車場硐室以及采區(qū)硐 室等等。各種硐室由于用途不同，其斷面形狀及規(guī)格尺寸亦 變化多樣，但是它們設(shè)計的原則和方法基本上是相同的。 一般首先根據(jù)硐室的用途，合理選擇硐室內(nèi)需要安設(shè)的 機械和電氣設(shè)備，然后依據(jù)已選定的機械和電氣設(shè)備的類型 和數(shù)量，確定硐室的形式及其布置，最后再根據(jù)這些設(shè)備安 裝、檢修和安全運行的安全間隙要求以及硐室所處周巖穩(wěn)定 狀

2、況確定出硐室的規(guī)格尺寸和支護結(jié)構(gòu)。有些硐室還需要考 慮防潮、防滲、防火和防爆等特殊要求,4,2021/3/16,一、箕斗裝載硐室與井底煤倉的設(shè)計,箕斗裝載硐室與井底煤倉的布置形式 中小型礦井廣泛采用箕斗裝載硐室（單側(cè)式）與容量較 小的傾斜煤倉直接連接的布置形式（圖8-1）； 大型礦井，多采用一個直立煤倉通過一條裝載膠帶輸送機與箕斗裝載硐室（單側(cè)式）連接（圖8-2）； 特大型礦井，往往采用多個個直立煤倉通過一條或兩條 裝載膠帶輸送機與箕斗裝載硐室（單側(cè)式或雙側(cè)式）連接 （圖8-3,5,2021/3/16,6,2021/3/16,7,2021/3/16,8,2021/3/16,箕斗裝載硐室 1位置

3、 布置在沒有含水層、沒有地質(zhì)構(gòu)造、圍巖堅固處，以便 施工與維護。 一般當大巷采用礦車運輸，硐室位于井底車場生產(chǎn)水平 之下； 當采用膠帶輸送機運輸時，硐室就位于生產(chǎn)水平之上。 2箕斗裝載硐室的形式 同側(cè)裝卸式和異側(cè)裝卸式； 通過式與非通過式； 單側(cè)式（硐室位于井筒一側(cè)）和雙側(cè)式,9,2021/3/16,10,2021/3/16,11,2021/3/16,12,2021/3/16,3箕斗裝載硐室的斷面形狀及尺寸 箕斗裝載硐室的斷面形狀多用矩形，當圍巖條件較差，地壓較大時可以采用半圓拱形。 箕斗裝載硐室的尺寸，主要根據(jù)所選用的裝載設(shè)備型 號、設(shè)備布置、設(shè)備安裝和檢修，以及考慮人行道和行人梯 子的布置

4、要求來確定,13,2021/3/16,4箕斗裝載硐室的支護 箕斗裝載硐室的支護，有素混凝土支護及鋼筋混凝土 支護兩種。其支護厚度取決于硐室所處圍巖的穩(wěn)定性和地壓 的大小,14,2021/3/16,15,2021/3/16,井底煤倉設(shè)計 1煤倉的形式及斷面形狀 傾斜煤倉 直立煤倉 隨著礦井開拓布置的改革， 出現(xiàn)了水平煤倉。 煤倉的斷面形狀有圓形、矩形及 半圓拱形等三種。 2容量計算,Qd礦井平均日產(chǎn)量； 1.15為礦井生產(chǎn)不均衡系數(shù)； 1.20提升能力富裕系數(shù)； 14每日提升時間，h,3煤倉支護,16,2021/3/16,二、推車機翻車機硐室與卸載硐室,推車機翻車機硐室 1硐室的位置,17,20

5、21/3/16,2硐室的形式與布置 根據(jù)礦車進車方向不同，硐室可分為左側(cè)式和右側(cè)式。 根據(jù)電機車是否從翻車機旁通過，硐室可分為通過式 與非通過式,18,2021/3/16,3硐室斷面形狀及支滬 硐室一般采用半圓拱，混凝土支護，當圍巖穩(wěn) 定，不淋水可采用錨噴支護；當圍巖較差時，可采 用錨噴加混凝土的聯(lián)合支護。 硐室拱頂安設(shè)的支承橫梁，和起吊梁，在翻車機 上方的為2430號工字鋼；在推車機上方的為24號 工字鋼。 硐室軌面以下地溝與設(shè)備基礎(chǔ)須用C15以上的混 凝土澆注100200厚,19,2021/3/16,卸載站硐室的設(shè)計 1卸載站的結(jié)構(gòu) 1）支承托輥： 2）卸載曲軌和復位曲軌： 3）支承鋼梁：

6、 4）卸載坑,1-底卸式礦車,2-車輪 3-緩沖器 4-卸載輪 5-卸載曲軌 6-卸載坑 7-托輥,20,2021/3/16,2卸載原理,21,2021/3/16,3硐室的布置形式 1）非通過式卸載站硐室。 2）通過式卸載站硐室。 3）卸載站與翻車機聯(lián)合布置硐室,4硐室尺寸確定 1）硐室長度 2）硐室寬度 3）硐室高度,5硐室斷面形狀與支護 硐室斷面形狀多為半圓拱形。 硐室支護一般采用混凝土、錨噴支護、錨噴加混凝土或 鋼筋混凝土聯(lián)合支護。卸載坑兩側(cè)直墻采用鋼筋混凝土，進 出車兩側(cè)用鋼筋混凝土澆灌并鋪設(shè)輝綠巖鑄板,22,2021/3/16,馬頭門通常指副井井簡與井底車場連接部分的一段斷 面擴大部

7、分的巷道稱馬頭門，是副井系統(tǒng)的主要硐室之一。 馬頭門形式 雙面斜頂式（a） 雙面平頂式（b,三、副井馬頭門,馬頭門平面尺寸,馬頭門平面尺寸包括長度和寬度。 馬頭門的長度通常指井筒兩側(cè)對稱道岔基本軌起點之間的距離， 馬頭門的寬度，主要取決于井簡裝備及選用的罐籠布置方式和兩側(cè)人行道寬度,23,2021/3/16,1馬頭門長度的確定,2馬頭門寬度的確定,B=S+2A,24,2021/3/16,3馬頭門高度的確定,Hmin下放最長材料時，馬頭門需要的 最小高度，m； L下放材料最大長度，一般L=12.5m； W井筒下放材料的有效弦長； D井筒凈直徑，m； 下放材料時，材料與水平面的夾 角，其值按下式計

8、算,4馬頭門斷面形狀及支護,25,2021/3/16,四、中央水泵房的設(shè)計,中央水泵房由泵房主體硐室、配水井、吸水井、配水 巷、管子道及通道組成。中央水泵房和水倉構(gòu)成了中央排 水系統(tǒng),吸入式中央水泵房設(shè)計,1泵房的位置,26,2021/3/16,2配水井、配水巷和吸水井的布置 配水井、配水巷和吸水井構(gòu)成配水系統(tǒng),27,2021/3/16,3主體硐室的設(shè)備布置 1）水泵,2）排水管 根據(jù)礦井正常和最大涌水量，選擇排水管直徑和趟數(shù),3）電纜 電纜敷設(shè)有沿墻懸掛和設(shè)電纜 溝兩種方式。前者使用與檢修方 便，但長度增加，彎頭多。所以 目前多采用后者,4）電氣設(shè)備,5）起吊和運輸設(shè)備,28,2021/3/

9、16,4.主體硐室尺寸的確定,1）硐室長度的確定,1）硐室長度的確定,2）硐室寬度的確定,3）硐室高度的確定,4）設(shè)備基的尺寸,29,2021/3/16,5主體硐室斷面形狀及支護 主體硐室斷面形狀一般采用半圓拱和三心拱。硐室現(xiàn) 多用混凝土支護 。 6管子道與通道設(shè)計要求,1)管子道,2）泵房通道是泵房主體硐 室與井底車場的連接通道,3）泵房與中央變電所之間應設(shè)防火鐵門，墻上也要設(shè)電纜套管,30,2021/3/16,壓入式水泵房的設(shè)計特點,潛水泵水泵房(泵井,31,2021/3/16,五、水倉設(shè)計,水倉的位置與布置形式 1水倉的位置 2水倉的布置形式,32,2021/3/16,水倉容量、長度和斷

10、面尺寸的確定 1容量的確定 根據(jù)煤礦安全規(guī)程有關(guān)規(guī)定，按以下情況分別確 定： 1）當?shù)V井正常涌水量小于或等于1000m3/h時,Q容主要水倉的有效容量，m3； Q0礦井正常的有涌水量，m3/h,2）當?shù)V井正常涌水量大于1000m3/h時,2長度和斷面的確定 水倉的長度（主倉+副倉）可按下式計算,33,2021/3/16,水倉縱斷面的計算,1水倉起點的標高hc；水倉終點的標高hA，得hc、hA兩點高差H。 2水倉底板有i=0.0010.002的坡度。斜向豎曲線半徑R取912m。 3斜巷傾角=1820為宜。 4曲線半徑R，一般取為912m。 5水倉終點的底板標高最多只能比水泵房底板標高低4.55.

11、0m，水 倉的頂板標高必須比水倉入口處水溝的底板低，否則水倉不能灌滿。 6為簡化計算，取水倉最低點為豎曲線的切線交點B，它與實際最 低點D只有微小誤差,34,2021/3/16,水倉的縱斷面參數(shù)可按下式計算： 水倉終點A與水倉最低點B的高差,L水倉起點與終點的水平投影長度，m； R清理斜巷的豎曲線半徑，R=912m； 清理斜巷的傾角，一般為820； i水倉的坡度，一般為0.0010.002； H水倉的起點與終點的標高差，m,35,2021/3/16,水倉起點C與水倉最低點B的水平投影長度,水倉斷面形狀及支護,水倉終點A與水倉最低點B的水平投影長度,36,2021/3/16,第二節(jié) 硐室施工,一

12、、硐室施工特點,1硐室的斷面大而且變化多，長度則比較短，使得大 型施工機械在此施展。 2硐室往往與其他硐室、巷道相毗連，加之硐室本身 結(jié)構(gòu)復雜，故其受力狀態(tài)比較復雜且不易準確分析，施工難 度較大，若圍巖穩(wěn)定性差，則更須注意施工安全。 3硐室的服務年限長，工程質(zhì)量要求高，不少硐室還 要澆筑機電設(shè)備的基礎(chǔ)、預留管線溝槽、安設(shè)起重梁等，故 施工時要精心安排，確保工程規(guī)格和質(zhì)量,37,2021/3/16,二、硐室圍巖的穩(wěn)定性分析,1硐室圍巖穩(wěn)定性的力學分析方法 當圍巖應力沒有超過巖體的強度時，圍巖處于彈性變形 階段，圍巖是穩(wěn)定的；當圍巖應力超過巖體強度時，圍巖開 始破壞失去穩(wěn)定性。 根據(jù)莫爾強度理論各

13、向同性均質(zhì)巖體的不穩(wěn)定條件,剪切面與最大主應力的夾角為,巖體具有結(jié)構(gòu)面時，其破壞取決于結(jié)構(gòu)面的產(chǎn)狀特征，此時不穩(wěn)定的條件為,c1 結(jié)構(gòu)面的摩擦角。1結(jié)構(gòu)面的摩擦角,38,2021/3/16,2硐室圍巖穩(wěn)定性的地質(zhì)分析方法 1）產(chǎn)狀平緩的薄層或與中厚層相間存在時，頂板處的薄 層極易塌落（圖8-31）。如果垂直于層面的節(jié)理發(fā)育更會擴 大塌落的范圍（圖8-32,39,2021/3/16,如巖層由平緩變?yōu)閮A斜產(chǎn)狀時，在垂直于層面的節(jié)理作 用下，頂板塌落的范圍變大，此時還可能引起兩幫巖體的塌 落（圖8-33）,40,2021/3/16,以上幾種塌落方式取決與層面的連結(jié)強度和節(jié)理的發(fā)育 程度。根據(jù)層面，節(jié)

14、理情況可以圈定不穩(wěn)定巖體的大致范 圍，一般來說這類巖體尚屬穩(wěn)定，只要施工注意，并及時支 護，就不會引起圍巖的過多塌落。在這類巖層中采用錨噴支 護是很有效的,41,2021/3/16,2）平緩厚層狀巖體在構(gòu)造應力作用下水平面上山現(xiàn)X 型節(jié)理或斷裂的情形（圖8-34）。 平緩巖層發(fā)展到傾斜狀態(tài)時，沿平面X型斷裂還會發(fā)育 一組張性斷裂，其走向大體上與硐室軸線平行，在側(cè)面也還 會產(chǎn)生X型斷裂，其走向大體上與硐室軸線垂直(圖8-35,從以上兩種情況可以看出硐壁、特別是硐頂分離體是否出現(xiàn)以及可能出現(xiàn)的形狀等均取決于構(gòu)造節(jié)埋的延展性，連續(xù)性和密集程度。延展大、連續(xù)性強的斷層和大型裂隙對硐室圍巖隱定性的影響極

15、為顯著，它往往是硐室失穩(wěn)的主要原因,42,2021/3/16,3）斷層破碎帶及其它大型軟弱結(jié)構(gòu)面一般容易形成高的 塌落拱。 結(jié)構(gòu)面的走向與硐室軸向平行或接近平行時，兩條傾向 相反、連續(xù)性強的斷層或裂隙將形成“”型塌落拱（8-36,兩組高傾角裂隙或斷層雖不相交、但被另一組緩傾角的 結(jié)構(gòu)面所穿割時，可能形成不同形狀的“”形塌落拱(圖8-36,43,2021/3/16,4）兩組傾向相反的結(jié)構(gòu)面互相切割在拱頂也會出現(xiàn)分 離體，但因裂隙不互相貫通，故限制了它的發(fā)展。塌落拱的 高度與裂隙面的緊密程皮有關(guān)。這種頂板局部落石的破壞方 式，在硐室中是大量出現(xiàn)的(圖8-37,44,2021/3/16,5） 硐壁的

16、滑移也是造成硐室失穩(wěn)的原因之一，其穩(wěn) 定性主要受高傾角的軟弱結(jié)構(gòu)面所控制。圖8-38所示的是硐 壁巖體在兩組裂隙作用下所出現(xiàn)的分離體的形狀,45,2021/3/16,以地質(zhì)分析為基礎(chǔ)的硐室圍巖穩(wěn)定性的判斷方法，適 用在巖體強度由結(jié)構(gòu)面及其組合關(guān)系所決定的堅硬巖體。對 軟弱巖體或經(jīng)受強烈地質(zhì)構(gòu)造運動作用的破碎巖體，由于巖 體本身強度不高，結(jié)構(gòu)面的作用已居于次要地位，決定此種 巖體的變形和破壞特征可按散體介質(zhì)處理。通常巖石f23 時，即可視為軟弱巖體,46,2021/3/16,3圍巖松動圈支護理論對圍巖的穩(wěn)定性分析 巷道開挖后，圍巖受力狀態(tài)由三向變成了近似兩向，造 成巖石強度較大幅度地下降。如果圍

17、巖中集中的應力值小于 下降后的巖石強度，圍巖處于彈塑性狀態(tài)，圍巖自行穩(wěn)定， 不存在支護問題；如果相反，圍巖將發(fā)生破壞，這種破壞從 周邊逐漸向深部擴展，直至達到新的三向應力平衡狀態(tài)為 止，此時圍巖中出現(xiàn)了一個破裂帶 。把這個由于應力作用產(chǎn) 生的破裂帶稱為圍巖松動圈。 用圍巖松動圈的實測數(shù)值確定硐室的支護參數(shù)，則稱圍 巖松動圈支護理論,47,2021/3/16,根據(jù)松動圈的大小對硐室圍巖的穩(wěn)定性進行判定。 松動圈在040之間的，屬穩(wěn)定圍巖 圍巖松動圈在40100之間的，屬較穩(wěn)定圍巖； 圍巖松動圈在100150之間的，為一般圍巖； 圍巖松動圈在150200之間的，屬不穩(wěn)定圍巖； 圍巖松動圈在2003

18、00之間的，為軟巖； 大于300的為極不穩(wěn)定圍巖。 目前看來，應用圍巖松動圈理論來判定圍巖穩(wěn)定性是一 種簡單準確的方法，比其它方法可操作性強。 松動圈測試：超聲波測試,48,2021/3/16,三、硐室施工方法,全斷面一次掘進法 這種施工方法，常用于圍巖穩(wěn)定，斷面不是特別大的硐 室。全斷面一次掘進硐室的高度，以不超過45m為宜,臺階工作面施工法,1正臺階工作面(下行分層)施工法,根據(jù)硐室的全高，整個斷面可分為23層，每層的高度以1.82.0m為宜，最大不要超過3m,49,2021/3/16,2倒臺階工作面(上行分層)施工法,正臺階工作面施工法比較安全可靠；倒臺階法挑頂爆 破效率高，裝巖方便。兩

19、者都適用于圍巖比較穩(wěn)定、整體 性比較好的巖層。其中先拱后墻下行分層法的適應范圍更廣，在較松軟的巖層中也可應用,50,2021/3/16,導硐施工法 這種施工方法多用于松軟破碎地帶，在穩(wěn)定巖層中施工 特大斷面(如50)的硐室時也可采用,1中央下導硐,當硐室采用錨噴支護時，用中央下導硐(圖8-43)，先挑頂 后開幫的順序施工。 砌碹支護的硐室，適用中央下導硐先開幫后挑頂?shù)捻樞蚴┕ぃ?-44,51,2021/3/16,2兩側(cè)導硐施工法 兩側(cè)導硐施工法，是在松軟破碎巖層中采用的一種安全 有效的施工方法。這種方法是從硐室底板開始，在兩側(cè)墻部 超前開掘兩個小導硐，逐步向上擴大(圖8-45,52,2021/

20、3/16,3頂部導硐施工法 此法施工順序如圖8-46所示。先掘頂部導硐1，超前5m 用以探明地質(zhì)情況，隨之臥底2，再落后15m左右開幫3。此 時整個拱部已經(jīng)掘出，便可進行拱部的錨噴或砌碹4。然后 再臥中心底部5。最后刷幫6與砌墻7,53,2021/3/16,四、與井筒相連的主要硐室的施工,馬頭門的施工,1當井筒掘進到馬頭門上方510m 處，暫停掘進，先將上段井壁砌好。 2井筒繼續(xù)下掘，可以隨井筒同時 將馬頭門掘出，也可以將井筒一次掘夠深 度或只掘至馬頭門下方的混凝土壁圈處。 3由下向上砌筑井壁至馬頭門的底 板高處。 4逐段施工馬頭門,54,2021/3/16,當馬頭門處圍巖比較堅硬 穩(wěn)定時，掘

21、進時可以用錨噴作 為臨時支護。為加快馬頭門施工的速度，可安排與井筒同時 自上而下施工。圖8-49,55,2021/3/16,箕斗裝載硐室施工 1箕斗裝載硐室與井筒同時施工 2箕斗裝載硐室在井筒掘砌全部結(jié)束后進行施工 3箕斗裝載硐室和地面永久建筑工程平行作業(yè)施工,56,2021/3/16,第四節(jié) 平巷交岔點設(shè)計與施工,一、交岔點的類型 交岔點是指巷道相交或分岔的地點，其類型如圖8-50所 示,57,2021/3/16,按支護方式不同交岔點可分為簡易交岔點和碹岔式交岔點,碹岔式交岔點按結(jié)構(gòu)形式可分為牛鼻子交岔點和穿尖交岔點兩類,58,2021/3/16,二、井下窄軌線路的基本知識,曲線線路 1.最

22、小曲線半徑：最小曲線半徑R應根據(jù)車輛運行速 度V以及車輛軸距SB大小來確定。 1.5m /s，R不小于10 SB； V3.5m /s，R不小于15 SB； 90 R大于（1015） SB 如為列車運行，則應以機車 或礦車的最大軸距來計算，取以 米為單位的整數(shù)值。 R常用值：9m、12m、15m、 20m、25m、30m 、35m 、 40m 等,59,2021/3/16,2曲線的軌距加寬 1）軌距 是指直線線路上兩條鋼軌軌頭內(nèi)緣之間的距離SP,2）輪距 兩車輪輪緣外側(cè)工作邊的 距離SW 3）X 軌距、輪距之間的距離，一般為10,60,2021/3/16,4）軌距加寬 圖8-52是車輛在直線和曲

23、線線路上運行狀態(tài)圖,曲線的軌距加寬值,軌距加寬的方法是，外軌不動，將內(nèi)軌向曲線中心移動,逐漸加寬或逐漸減小的直線段距離（也稱緩和線）為d1=（100300,61,2021/3/16,3.曲線的外軌抬高 當車輛在曲線軌道上運行時，如果內(nèi)、外軌仍在同一平 面上，由于存在著離心力，作圓周運動的車輛通過車輪輪緣 就要向外軌擠壓；增加了鋼軌磨損和運行阻力，嚴重時車輛 就要向外翻或出軌,圖8-54為外軌抬高計算示意圖,外軌抬高的方法是墊厚外軌下面的道渣。值。外軌抬高的漸變段距離d2（100300）h,62,2021/3/16,4雙軌曲線線路軌中心距的加寬,當車輛在曲線段運行時，為防止雙向行駛的車輛相撞，雙

24、軌曲線線路的軌道中心距應適當加寬，如圖8-55所示為曲線段車體的外伸 和內(nèi)移,L車輛長度，m； SB車輛軸距，m； R曲線半徑，m,63,2021/3/16,窄軌道岔,1道岔的構(gòu)造,道岔的構(gòu)造如圖8-56所示，它主要有岔尖、基本軌、轍岔、護輪軌、轉(zhuǎn)轍器等部件構(gòu)成,1岔尖；2基本軌；3轍岔；4護輪軌；5拉桿；6轉(zhuǎn)轍器,64,2021/3/16,65,2021/3/16,岔尖是道岔的最重要的零件，它的作用是引導車輛向主 線或岔線運行。 轍岔是道岔的另一個重要零件，其作用是保證車輪輪緣 能順利通過。它是由岔心和翼軌焊接鋼板而成，轍岔岔心角 （簡稱轍岔角）是道岔的最重要參數(shù)。用它的半角余切的 1/2表

25、示道岔號碼M，即,窄軌道岔的號碼M分為2、3、4、5和6號五種，按（8-24）式可求得其相應的轍岔角應分別為280420、185530、1415、112516和93138。可見，M越大，越小，道岔曲線半徑R和曲線長度就越大，車輛就越平穩(wěn),66,2021/3/16,2道岔的類型、系列和型號 道岔的類型按其分岔型式可分成單開道岔、對稱道岔 和渡線道岔三大類型。分別以拼音字母“DK”、“DC”和“DX” 表示。巷道交岔點使用的道岔是單開道岔與對稱道岔，其技 術(shù)特征和適用條件見表8-1,道岔的每一種類型由按規(guī)矩和軌型不同共有五個系列， 即615、618、624、918和924。其中第一個數(shù)字6或9表示

26、軌 距為600或900；而后兩個數(shù)字表示軌型為15kg/m或 18kg/m或24kg/m,67,2021/3/16,表8-1 單開、對稱道岔技術(shù)特征及適用條件,68,2021/3/16,道岔的每一個系列按轍岔號碼M和道岔的曲線半徑不同 又分成55個型號，如DK615-4-12、DC618-3-12、DX924-4- 1519（左）等,在線路設(shè)計的平面圖中，道岔是用計算簡圖表示的,圖8-57 窄軌道岔結(jié)構(gòu)與計算簡圖對照圖 （a）單開道岔；（b）對稱道岔； a轍岔中心至道岔起點的距離；b轍岔中心至道岔終點的距離；L道岔長度,69,2021/3/16,c）渡線道岔,DX924-4-1519（左,70

27、,2021/3/16,3道岔的選擇原則 1）與基本軌的軌距相適應。 2）與基本軌的軌型相適應。 3）與行駛車輛的類別相適應。 4）與行車速度相適應,71,2021/3/16,三、交岔點設(shè)計,平面尺寸的確定 確定交岔點平面尺寸，就是要定出交岔點擴大斷面的起 點和柱墩的位置，即交岔點斜墻的起點至柱墩的長度，定出 交岔點最大斷面處的寬度，并計算出交岔點單項工程的長 度。 在設(shè)計前，應首先確定各條巷道的斷面及主巷與支巷的 關(guān)系，并以下述條件作為設(shè)計交岔點平面尺寸的已知條件： 所選道岔的a、b、a值，支巷對主巷的轉(zhuǎn)角；各條巷道的凈 寬度、B1 、B2、B3及其軌道中心線至柱墩一側(cè)邊墻的距離 b1，b2、

28、b3。此外，尚需確定往墩的寬度(一般取500mm)， 軌道的曲率半徑R。 交岔點的種類很多，在表8-2中列出了六類交岔點的計算 圖和計算公式,72,2021/3/16,73,2021/3/16,74,2021/3/16,75,2021/3/16,76,2021/3/16,77,2021/3/16,78,2021/3/16,1單軌巷道單側(cè)分岔點（圖8-58,1)曲率中心O的位置,2）確定,3）基本軌起點至變斷面終點的 水平距離為P,4）最大斷面寬度TM,而 NM=B3sin,5）自基本軌起點至柱墩的距離,79,2021/3/16,6）確定斜墻TQ的斜率i,求算斜率i0,根據(jù)i0值的大小，選取i為

29、0.2或0.25 或0.3，個別情形可取0.15,7）確定的斜墻起點Q到交岔點擴大斷面部分的長度,8)變斷面的起點至基本軌起點的距離Y： Y=P-L0,9)交岔點工程的計算長度L,L=L2+2000,80,2021/3/16,交岔點的中間斷面 1交岔點各中間斷面的寬度，取決于通過它的運輸設(shè) 備的尺寸、道岔型號、線路聯(lián)接系統(tǒng)的類型、行人及錯車的 安全要求,2考慮到運輸設(shè)備通過彎道和道岔時邊角會外伸，交岔 點道岔處的中間斷面應加寬，加寬要點如下,1)單軌巷道單側(cè)分岔點：在彎道內(nèi)側(cè)加寬100。其外側(cè) 因外伸值不大，可不再加寬，但若安全間隙很小，則應加寬200 。加寬范圍為道岔轉(zhuǎn)轍中心(理論中心)左邊

30、5m和右邊1 m,2)雙軌巷道單側(cè)分岔點，在道岔轉(zhuǎn)轍中心前5m一段，雙 軌中心線距應加寬200mm或200mm以上，并在其左、右各設(shè) 置5m過渡線段，因而在此范圍內(nèi)，巷道外側(cè)也要相應加寬,81,2021/3/16,3)雙軌巷道單側(cè)分岔分支點，在道岔轉(zhuǎn)轍中心前5m一 段，雙軌中心線距應加寬300或300以上，并在其左設(shè)置 5m過渡線，因而在此范圍內(nèi)，巷道外側(cè)也要相應加寬,3為了施工方便和減少通風阻力，在井底車場交岔點， 一般應不改變雙軌中心線距及巷道斷面，在設(shè)計交岔點時，中間斷面應選用標準設(shè)計圖冊中相應的曲線段的斷面,4）單軌巷道對稱分岔點，兩側(cè)均應加寬,5)雙軌巷道分支點，從彎道曲率中心向右開

31、始加寬200mm或 200m以上，并在其左設(shè)置5m過渡線，因而在此范圍內(nèi)，巷道外 側(cè)也要相應加寬,6)雙軌巷道對稱分支點，從彎道曲率中心向左3m段，兩軌 中心線均應分別向外移動200mm或更多，即雙軌中心線加寬 400mm或更多，并在其左也設(shè)置5m過渡線段，巷道也就要相應加寬,82,2021/3/16,4交岔點中間斷面斜墻側(cè)，按選用的斜率i每米巷道遞 加i米。若交岔點采用砌碹支護，則每米架設(shè)一架的碹胎寬 度，亦應遞加i米,5交岔點中間斷面(擴大部分)拱高的確定方法與一般巷道相同。 為了提高斷面利用率可降低墻高或拱高,降低墻高（a） 墻高降低的斜率,h=200500mm,降低拱高 （b,83,2

32、021/3/16,交岔點支護厚度的確定,1）錨噴支護交岔點屬于煤礦井巷工程錨桿、噴漿、 噴射混疑土支護設(shè)計試行規(guī)范規(guī)定的加強支護工程，因此 其錨噴參數(shù)應按大斷面最大寬度TM選取上限值。分支巷道加 強支護的長度，自柱墩起35m(計算時，取為2m,2） 對于砌碹交岔點，巷道凈寬度是由小到大漸變的，在 巷道寬度變化的長度內(nèi)，按最大寬度選取拱壁厚度。分支巷 道拱壁厚度，按各自的凈寬度選取,3）柱墩的寬度一般為500mm，長度一般為13m，通常 取2m。對光面爆破完整地保留了原巖體的柱墩，可按支護厚 度考慮，不另加長度,84,2021/3/16,交岔點工程量及材料消耗量計算 一種是將交岔點按不同斷面分為

33、幾個計算段，求出每段 掘進體積，然后相加(包括柱墩)； 另一種是近似計算，其精度能滿足工程需要，在施工中 廣泛應用，具體算法按圖8-60進行,1體積計算,2各種材料的消耗量,3柱墩端壁材料消耗量,4粉刷面積計算,5錨桿數(shù)量，金屬網(wǎng)面積,85,2021/3/16,交岔點的作用及作用 1按1：100的比例繪出交岔點平面圖。 2按1：50的比例繪出主巷、支巷及最大寬度 TM處的斷面圖。在TM斷面圖上，大斷面是實際尺 寸。兩個小斷面和柱墩的寬度則是投影尺寸。作圖 時所需尺寸可以直接在平面圖上量取，無需計算。 3作出交岔點斷面變化特征表，工程量及主 要材料消耗量表。有些設(shè)計單位采用固定斜率法定 斜墻位置

34、，因而不再列出交岔點斷面變化特征表,86,2021/3/16,四、交岔點設(shè)計示例,某礦井底車場一交岔點，主巷是單軌雙人行道凈寬2700mm的巷道， 支巷是單軌凈寬2400mm的巷道，采用ZK7-6/250架線式電機車運輸，道 岔為DK618-4-12單開道岔；設(shè)汁要求巷道轉(zhuǎn)角為=45、彎道半徑 R=15000mm；交岔點穿過f=3的巖石，選用料石砌碹，半圓拱形斷面。 根據(jù)上述條件，考慮主巷已是雙人行道，因而交岔點內(nèi)不再加寬； 交岔點內(nèi)支巷選用標準設(shè)計中的曲線段斷面。參考標準斷面圖冊，決定 取B1=B2=2700，b1=b2=1330；B3=2700、b3=1570。 根據(jù)交岔點穿過f=3的巖層

35、和交智點各斷面凈寬度，決定各斷面拱壁 厚度： d1=T1=300mm、d2=T2=300mm、d3=T3=300mm。擴大斷面處均為 dTM=TTM=465mm。查表8-1，知DK618-4-12單開道岔的參數(shù) =1415、a=3472、b=3328mm，考慮到交岔點可能采用15kg/m鋼軌 道岔，那就得用DK615-412單開道岔，其參數(shù)=1415、a=3340 、b=3500mm。為了使所設(shè)計的交岔點既能適用18kg/m鋼軌的道岔，又 能適用15kg/m鋼軌的道岔，因此選取組合尺寸，即：=1415、 a=3472、b=3500mm,87,2021/3/16,設(shè)計交岔點平面尺 按表8-2中的

36、單軌巷道單側(cè)分岔點公式計算,3472+3500cos1415-15000sin 1415=3172,15000cos1415+3500sin1415=15400,3502,3172+(15000+1570-2700)sin3502=11134,NM=B3sin =2700sin3502=1550,2700cos3502+500+2700=5412,88,2021/3/16,5630,0.2435,10848,Y=P-L0=11134-10848=286 L1=L0 + NM =10848+1550=12398,11134+1550=12684,設(shè)計交岔點墻高 -斷面自底板起的墻高為1900；在

37、TN斷面處的墻高定為 1400mm，故墻降低斜率為,即每米墻的降低值為46mm。 TN、TM斷面處的堵高定1400mm，是否 合理，尚需按第三章中表3-9中方法驗算,89,2021/3/16,1按架線更求確定墻高h3,1056,2按管道要求確定墻高h3,1130,3按行人要求確定墻高h3 架線電機車運輸巷，此項不需驗算。 由以上驗算可知，原定TM 、TN處墻高1400mm能滿足安全要求。 交岔點墻的基礎(chǔ)深度：水溝一側(cè)為500mm；另一一側(cè)為250； e值為0,90,2021/3/16,計算工程量、材料消耗量及繪制交岔點施工圖,91,2021/3/16,五、交岔點施工,交岔點施工方法 1在穩(wěn)定和穩(wěn)定性較好的巖層中，交岔點可采用用全 斷面一次掘進法，隨掘隨錨噴或先錨后噴，一次完成,92,2021/3/16,2在中等穩(wěn)定巖層中，或巷道斷面較大時，可先將一條巷道掘出，并將邊墻先行錨噴，余下周邊噴上一