155號保障性住房外墻腳手架施工方案

李滄區(qū)文昌路155號保障性住房項目工程外墻腳手架施工方案編碼LJ/SHF/1731/2013/05編制單位萊西市建筑總公司第31項目經(jīng)理部目錄一、工程概況3二、編制依據(jù)3三、搭設施工方案3四、腳手架搭拆技術(shù)措施及有關規(guī)定6五、驗收8六、檢查8七、腳手架的拆除8八、安全管理9九、腳手架的設計與計算10十、施工詳圖及大樣圖35一、工程概況工程名稱李滄區(qū)文昌路155號保障性住房項目（南區(qū)）設計單位青島北洋建筑設計有限公司勘察單位青島市勘察測繪研究院建設單位李滄區(qū)金水建設開發(fā)有限公司監(jiān)理單位青島海大工程監(jiān)理咨詢有限公司施工單位萊西市建筑總公司建設地點位于青島市李滄區(qū)，西鄰文昌路，北臨瀝通路工程規(guī)?？傆嫿ㄖ娣e約8706221平方米，地上部分約6663863平方米，地下部分約2042358平方米。本工程為地下車庫，基礎為條形基礎，車庫建筑抗震等級為四級，主樓建筑抗震等級剪力墻為四級，框架柱為三級。二、編制依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302011）；2、建筑施工安全檢查標準標準（JGJ2011）；3、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ8091）；三、搭設施工方案一）外墻腳手架搭設方案確定本工程設計為小區(qū)住宅工程，六個單體樓座，住宅單體樓高22層，局部為商業(yè)網(wǎng)點房，商業(yè)樓高82米，主體為框剪結(jié)構(gòu)，建筑外圍轉(zhuǎn)角較多，飄窗空調(diào)板較多，外腳手架搭設轉(zhuǎn)角及需要加寬的部位較多，按照工期計劃，下部結(jié)構(gòu)模板拆除后，進行砌體工程砌筑施工，考慮工程設計結(jié)構(gòu)及工期計劃的實際情況，外墻腳手架搭設施工方案確定如下地下室基礎部分使用雙排落地腳手架，搭設至地下室頂板，并高出頂板18米起到維護作用；14層采用在車庫頂板搭設落地雙排腳手架，511層搭設懸挑腳手架，1218層搭設懸挑腳手架，19層至機房層搭設懸挑腳手架。二）外墻腳手架搭設的形式根據(jù)本工程高度及施工要求需要（1）從地下室開始至1層底板（1層，搭設高度58M）搭設落地式腳手架；（2）從車庫頂至4層頂板（4層，搭設高度1034M）搭設雙排維護、防護腳手架；（3）從5層底板至11層頂板（7層196M），采用16工字鋼從4層底板上開始懸挑，懸挑梁尾端使用14鋼筋設兩處固定在樓板上（懸挑與錨固1125），懸挑梁前端采用14鋼絲繩進行吊拉卸荷；（4）從12層底板至18層頂板（7層196M），采用16工字鋼從11層底板上開始懸挑，懸挑梁尾端使用14鋼筋設兩處固定在樓板上（懸挑與錨固1125），懸挑梁前端采用14鋼絲繩進行吊拉卸荷；（5）從19層底板至機房層頂板（5層1376M），采用16工字鋼從19層底板上開始懸挑，懸挑梁尾端使用14鋼筋設兩處固定在樓板上（懸挑與錨固1125），懸挑梁前端采用14鋼絲繩進行吊拉卸荷。三）腳步手架的構(gòu)造參數(shù)（1）、立桿橫向間距B090，縱向間距L15M。（2）、內(nèi)立桿距建筑物外皮B1030M。（3）、腳手架步距H18M，主接點處滿設小橫桿。（4）、建筑物與腳手架連接點豎向間距H36M，水平間距L45M（兩步三跨）。（5）、腳手架均步施工荷載為3KN/M2。落地式及外挑式腳手架詳見構(gòu)造附圖所示。四）腳步手架的材料要求（1）、鋼管采用外徑483MM，壁厚36MM的高頻焊接鋼管，嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、有裂縫的鋼管嚴禁使用。（2）、扣件可為鍛壓鑄鐵扣件，有直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件，扣件必須符合可鍛壓鑄鐵分類及技術(shù)條件的規(guī)定，并且要有出場合格證，不得使用嚴重銹蝕、由裂縫的扣件、腳用板采用09M09M竹笆板鋪設，每一懸挑單元設一作業(yè)層，防護層應將內(nèi)立桿與主體之間30CM的空間滿鋪竹笆板。架體所用的剪刀撐鋼管刷紅白相同的示警油漆。鋪設竹笆板時，在兩根縱向橫桿之間另加兩根縱向水平桿，并與小橫桿連接，小橫桿應在大橫桿的下面。作業(yè)層腳手板要鋪滿、鋪穩(wěn)。竹笆板應按其主竹筋垂直與縱向水平方向鋪設，且采用對接密封，四個角用直徑12MM的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。（3）、腳手架隨搭設隨采用全新密目網(wǎng)封閉。（4）、綁扎用繩竹笆板采用12鐵絲綁扎固定，密目網(wǎng)采用05尼龍繩綁扎固定。五）主桿搭設相鄰立桿的接頭不得在同一步內(nèi),扣件不得在同一高度上,內(nèi)外立桿中心距為090M,縱向立桿間距為15M,立桿對接必須采用對接扣件,里皮立桿距墻030M。開始安裝立桿時,應每隔6跨設置一根拋撐做臨時固定,待連墻桿安裝穩(wěn)定后,方可根據(jù)情況拆除,立桿搭設應垂直,其垂直度允許偏差為10CM。六）大橫桿縱向橫桿必須設在立桿內(nèi)側(cè),連接大橫桿的對接扣件應交錯布置,兩根相鄰的大橫桿接頭不得在同步或同跨內(nèi),各接頭的中心至最近主接點的距離不宜大于縱距的1/3,大橫桿步距為18M。七）小橫桿主接點必須設置一根小橫桿,用直角扣件固定,且嚴禁拆除,主接點處兩個直角扣件的中心距不應大于150MM,本工程腳手板采用竹芭板,因此大橫桿應固定在立桿上,小橫桿應固定在大橫桿上。八）拉接點連墻桿拉接點應靠近主接點處設置,偏離主接點不應大于300MM,應從底層第一步大橫桿開始設置,當該處設置困難時,應采取其它措施固定。拉接點豎向間距H36M，水平間距L45M二步三跨,本工程采用硬拉接,拉接點當不能采用水平拉接時,與腳手架連接的一端應下斜拉接,不應采用上斜拉接。九）剪刀撐搭設每道剪刀撐寬度應不小于4跨,且不得小于6M,斜桿與地面的傾角為4560之間,從地面搭起并設墊板,并由底至頂連續(xù)設置。剪刀撐必須采用搭接,搭接長度為1M,設3個旋轉(zhuǎn)扣件剪刀撐斜桿應與相交的橫向水平桿的伸出端或立桿相連接。四、腳手架搭拆技術(shù)措施及有關規(guī)定一）外挑架的搭設本工程從5層底板設置第一道懸挑工字鋼，搭設高度為196米，從12層底設置第二道懸挑工字鋼，搭設高度為196米，從19層底設置第三道懸挑工字鋼，搭設高度為1376米，共搭設3道懸挑腳手架，懸挑高度為5585米。（1）腳手架立桿相鄰接頭不得在同一步內(nèi)，垂直偏差不得大于腳手架高度的1/200，且最大偏差不得大于10CM。（2）腳手架大橫桿相臨桿，內(nèi)外皮大橫桿不得在同一跨內(nèi)接頭，應相互錯開，腳手架每面縱向水平偏差不得大于10CM。（3）腳手架各桿件相交處，伸出扣件外的鋼管端頭均應大于10CM，以防滑脫。（4）操作層竹笆板應滿鋪對接。竹笆板下面設置兩根縱向桿，縱向桿間距不大于40CM。（5）拉結(jié)點采用硬拉結(jié)，事先在砼剪力墻上予埋鋼管，以備拉結(jié)使用，或采用層間構(gòu)造柱和剪力墻進行拉結(jié)，拉結(jié)采用二步三跨設一處（即高36M,水平45M）,拉結(jié)要牢固可靠。（6）大橫桿上下之間60CM處設一道防護欄桿，施工層必須設防護欄桿，加設踢腳板，腳手架應始終高于施工層一步架。（7）外挑腳手架及中間處剪刀撐至下而上連續(xù)設置，每組剪刀撐至少跨越4根立桿間距，剪刀撐采用搭接，搭接長度為1M，設3個旋轉(zhuǎn)扣件，剪刀撐與地面夾角為6045之間。剪刀撐斜桿應與相交的橫向水平桿的伸出端或立桿相連接。（8）懸挑工字鋼的搭設懸挑承重結(jié)構(gòu)為16工字鋼和14鋼絲繩，工字鋼的長度為354米（有陽臺挑出部分另加陽臺尺寸），懸挑端與錨固端比例為1125錨固端在樓層面上15米長，用兩根18鋼筋扣住工字鋼錨固段，槽鋼的另一端是外腳手架底部坐落位置，長度為13米。腳手架寬度為090米，離建筑物距離30CM，通過斜拉可減少懸挑槽鋼的繞度，在外挑工字鋼上（與立桿對應位置外）焊2根25MM、高10CM的鋼筋，以固定立桿。（9）工字鋼的吊拉鋼絲繩采用14的鋼絲繩做吊拉，吊拉點應與工字鋼橫向點垂直，鋼絲繩采用3道鋼絲繩卡子固定。（10）腳手架的搭接必須邊支邊搭邊拉結(jié)，絕對杜絕先支搭后拉結(jié)。（11）腳手架懸挑位置變換時。把新的斜撐桿支搭好，才能撤掉原有支撐桿。（12）搭設腳手架的施工人員，必須經(jīng)過專業(yè)培訓，持有特殊工種操作證具備拆高大腳手架的經(jīng)驗。（13）腳手架四周采用密目網(wǎng)全封閉式圍護，腳手架架體內(nèi)，32M處（第2步腳手架）必須搭設首層安全平網(wǎng)，施工層以下每間隔2層用安全平網(wǎng)封閉，安全平網(wǎng)內(nèi)沿距建筑物水平間距不得大于100MM，安全平網(wǎng)網(wǎng)目不大于100100MM,網(wǎng)內(nèi)不得存留雜物。（14）腳手架的頂層必須設防護欄桿，加設踢腳板且腳手架必須高于作業(yè)面15米。（15）在腳手架外側(cè)四周加設外挑式安全網(wǎng)，在4層頂112M處搭設第一道，在11層頂279M處搭設第二道，在17層頂447M處搭設第三道。外挑網(wǎng)寬應大于36M，外挑水平角度控制在2030度之間。每道外挑式安全網(wǎng)為雙層，在底層平網(wǎng)上再加鋪一層密目式安全立網(wǎng)，網(wǎng)片之間應采取綁扎等形式有效連接。外挑式安全網(wǎng)外沿應采用鋼管固定雙層網(wǎng)網(wǎng)綱，內(nèi)沿可與腳手架架體固定連接，外挑式安全網(wǎng)設鋼管斜支撐桿，其間距不大于3M，支撐角度4560度，支撐桿件下端應支撐固定在腳手架上。五、驗收腳手架搭設完畢，必須經(jīng)過驗收合格后，方可使用。腳手架的驗收階段1、基礎完工后及腳手架搭設前。2、作業(yè)層上施加荷載前。3、每搭完1013M后。4、達到設計高度后。5、遇有六級大風與大雨后，寒冷季節(jié)開凍后。6、停用一個月后。六、檢查腳手架使用中應定期檢查下列項目1、構(gòu)件的設置和連接，連墻桿、支撐系統(tǒng)等構(gòu)造是否符合要求。2、地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3、鋼絲繩是否松動。4、高度在24M以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直的偏差情況。5、安全防護措施是否符合要求。七、腳手架的拆除1、拆除腳手架時必須劃出安全區(qū)，設警戒標志，并設專人警戒。2、應全面檢查腳手架的扣件連接，連墻桿、支撐系統(tǒng)等構(gòu)造是否符合要求。及地面的障礙物。3、拆除腳手架前必須由專人檢查腳手架上的物料及地面的障礙物等是否清理干凈，否則不允許拆除，拆除時應按規(guī)程拆除。4、拆除時應由上而下逐層拆除，嚴禁將連墻桿整層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不得大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿固定。5、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，必須設置連墻桿和橫向斜撐加固。6、拆除時的程序應按后搭者先拆的程序，腳手架拆至最后一根立桿時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻桿。八、安全管理1、腳手架搭設人員必須是經(jīng)過主管部門培訓，考核合格的架子工，上崗人員應定期查體，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴好安全帽，佩帶安全帶，穿防滑鞋。3、作業(yè)層的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。4、當有六級以上大風和霧、雨、雪天氣時，應停止腳手架的搭設與拆除作業(yè)，雨雪后上架應有防滑措施，并應掃除積雪。5、安全網(wǎng)應架設及時，防護嚴密，網(wǎng)內(nèi)無雜物。6、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件（1）主接點處的縱、橫水平桿（2）連墻桿7、腳手架在使用過程中，嚴禁隨意拆除，須做局部拆除時，必須制定相應的安全加固措施。8、大風雨過后，施工負責人要及時組織有關人員對腳手架進行檢查，對有桿件松動及不符合要求的腳手架立刻進行加固。9、不得在腳手架基礎及臨近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，報安全部門批準。10、鄰街搭設腳手架時，外側(cè)應有防止墜物傷人的防護措施和專人看守。11、工地的施工用電線路不得放在腳手架上。12、搭拆腳手架時，地面應放圍攔和警戒標志，并派專人監(jiān)護，嚴禁非操作人員進入物體墜落半徑區(qū)域。九、腳手架的設計與計算1腳手架設計原則腳手架設計原則，應以實用、安全、經(jīng)濟、簡便為主。2實用腳手架首先必須滿足施工操作的要求要有適當?shù)膶挾?、步架高度、離墻距離，便于工人操作，并能堆放和運送必需的材料和小型工具。要能滿足立體交叉流水作業(yè)和多工種作業(yè)的要求，盡量減少和避免多次拆改架子。3安全建筑施工中，由于腳手架的問題而出現(xiàn)的安全事故較多，因此腳手架的設計不但要滿足使用的要求，而且首先要考慮安全問題。腳手架本向必須具有足夠的承載能力，在施工荷載作用下不變形、不傾斜、不搖晃；同時，腳手架的地基也必須有足夠的承載能力，以確保架子不致產(chǎn)生不均勻沉陷或傾斜。要充分估計施工中可能發(fā)生的不利荷載，設計中要明確控制荷載。要有可靠的安全防護措施，包括防護欄、擋腳板、安全網(wǎng)、上下通道扶梯、斜道防滑、多層立體作業(yè)的防護、懸吊架的安全防護和雨季防電、避雷設計等等。4經(jīng)濟在滿足使用和安全要求和條件下，應對幾種方案進行經(jīng)濟比較。因此，要因地制宜、就地取材。另外，還要進行綜合比較，如對施工工期、勞動力消耗、工程質(zhì)量等方面的影響等。5簡便在架子設計時，要做到使腳手架搭設、拆除和搬運較方便，周轉(zhuǎn)靈活，以減輕工人的勞動強度。落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302011）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為844米，立桿采用單立管。搭設尺寸為立桿的縱距150米，立桿的橫距090米，立桿的步距180米。采用的鋼管類型為48336，連墻件采用2步3跨，豎向間距360米，水平間距450米。施工均布荷載為30KN/M2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P10038KN/M腳手板的荷載標準值P201500900/30045KN/M活荷載標準值Q30000900/30900KN/M靜荷載的計算值Q11200381200450100KN/M活荷載的計算值Q21409001260KN/M大橫桿計算荷載組合簡圖跨中最大彎矩和跨中最大撓度大橫桿計算荷載組合簡圖支座最大彎矩2抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下跨中最大彎矩為M100801000101260150020302KNM支座最大彎矩計算公式如下支座最大彎矩為M2010010001171260150020354KNM我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算0354106/4491078872N/MM2大橫桿的計算強度小于2050N/MM2,滿足要求3撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下靜荷載標準值Q1003800450083KN/M活荷載標準值Q20900KN/M三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V0677008309900900150004/10020610510778002160MM大橫桿的最大撓度小于15000/150與10MM,滿足要求二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算大橫桿的自重標準值P1003815000058KN腳手板的荷載標準值P2015009001500/30068KN活荷載標準值Q300009001500/31350KN荷載的計算值P1200581200681413502040KN小橫桿計算簡圖2抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下集中荷載最大彎矩計算公式如下M12003809002/820400900/30617KNM0617106/44910137319N/MM2小橫桿的計算強度小于2050N/MM2,滿足要求3撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下集中荷載最大撓度計算公式如下小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1500038900004/3842060105107780000002MM集中荷載標準值P0058006813501475KN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V214751009000390002490002/9/7220610510778001719MM最大撓度和VV1V21734MM小橫桿的最大撓度小于9000/150與10MM,滿足要求三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算規(guī)范525RRC其中RC扣件抗滑承載力設計值,取80KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1荷載值計算橫桿的自重標準值P1003809000035KN腳手板的荷載標準值P2015009001500/20101KN活荷載標準值Q300009001500/22025KN荷載的計算值R1200351201011420252998KN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求當直角扣件的擰緊力矩達4065NM時,試驗表明單扣件在12KN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取80KN；雙扣件在20KN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取120KN。四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容1每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值KN/M；本例為01070NG10107177001893KN2腳手板的自重標準值KN/M2；本例采用竹笆片腳手板，標準值為015NG201504150009000300/20540KN3欄桿與擋腳手板自重標準值KN/M；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為015NG3015015004/20450KN4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)KN/M2；0005NG400051500177000133KN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NGNG1NG2NG3NG43016KN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ3000215000900/24050KN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0基本風壓KN/M2，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001附錄表D4的規(guī)定采用W00600UZ風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001附錄表721的規(guī)定采用UZ0620US風荷載體型系數(shù)US1134經(jīng)計算得到，風荷載標準值WK070600062011340295KN/M2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N12NG08514NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N1230160851440508439KN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N12NG14NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N1230161440509289KN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW08514WKLAH2/10其中WK風荷載標準值KN/M2；LA立桿的縱距M；H立桿的步距M。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩MW085140295150018001800/100171KNM五、立桿的穩(wěn)定性計算1不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N9289KN；I計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，I160CM；K計算長度附加系數(shù)，取1155；U計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，U1500；L0計算長度M,由公式L0KUH確定，L01155150018003118M；A立桿凈截面面積，A4239CM2；W立桿凈截面模量抵抗矩,W4491CM3；由長細比，為3118/16196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比L0/I的結(jié)果查表得到0190；鋼管立桿受壓強度計算值N/MM2；經(jīng)計算得到9289/019424115608N/MM2；F鋼管立桿抗壓強度設計值，F(xiàn)20500N/MM2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算NL，連墻件的設計計算滿足要求連墻件采用扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到NL7697KN大于扣件的抗滑力80KN，滿足要求連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求PFG其中P立桿基礎底面的平均壓力KN/M2，PN/A；P3716N上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值KN；N929A基礎底面面積M2；A025FG地基承載力設計值KN/M2；FG6800地基承載力設計值應按下式計算FGKCFGK其中KC腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；KC040FGK地基承載力標準值；FGK17000地基承載力的計算滿足要求懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302011）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為196米，立桿采用單立管。搭設尺寸為立桿的縱距150米，立桿的橫距090米，步距180米。采用的鋼管類型為48336，連墻件采用2步3跨，豎向間距360米，水平間距450米。施工均布荷載為30KN/M2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度130米，建筑物內(nèi)錨固段長度220米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物120M。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P10038KN/M腳手板的荷載標準值P201500900/30045KN/M活荷載標準值Q30000900/30900KN/M靜荷載的計算值Q11200381200450100KN/M活荷載的計算值Q21409001260KN/M大橫桿計算荷載組合簡圖跨中最大彎矩和跨中最大撓度大橫桿計算荷載組合簡圖支座最大彎矩2抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下跨中最大彎矩為M100801000101260150020302KNM支座最大彎矩計算公式如下支座最大彎矩為M2010010001171260150020354KNM我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算0354106/4491078872N/MM2大橫桿的計算強度小于2050N/MM2,滿足要求3撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下靜荷載標準值Q1003800450083KN/M活荷載標準值Q20900KN/M三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V0677008309900900150004/10020610510778002160MM大橫桿的最大撓度小于15000/150與10MM,滿足要求二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算大橫桿的自重標準值P1003815000058KN腳手板的荷載標準值P2015009001500/30068KN活荷載標準值Q300009001500/31350KN荷載的計算值P1200581200681413502040KN小橫桿計算簡圖2抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下集中荷載最大彎矩計算公式如下M12003809002/820400900/30617KNM0617106/44910137319N/MM2小橫桿的計算強度小于2050N/MM2,滿足要求3撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下集中荷載最大撓度計算公式如下小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1500038900004/3842060105107780000002MM集中荷載標準值P0058006813501475KN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V214751009000390002490002/9/7220610510778001719MM最大撓度和VV1V21734MM小橫桿的最大撓度小于9000/150與10MM,滿足要求三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算規(guī)范525RRC其中RC扣件抗滑承載力設計值,取80KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1荷載值計算橫桿的自重標準值P1003809000035KN腳手板的荷載標準值P2015009001500/20101KN活荷載標準值Q300009001500/22025KN荷載的計算值R1200351201011420252998KN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求當直角扣件的擰緊力矩達4065NM時,試驗表明單扣件在12KN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取80KN；雙扣件在20KN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取120KN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容1每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值KN/M；本例為01070NG10107203002172KN2腳手板的自重標準值KN/M2；本例采用竹笆片腳手板，標準值為015NG201504150009000300/20540KN3欄桿與擋腳手板自重標準值KN/M；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為015NG3015015004/20450KN4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)KN/M2；0005NG400051500203000152KN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NGNG1NG2NG3NG43314KN。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ3000215000900/24050KN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0基本風壓KN/M2，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001附錄表D4的規(guī)定采用W00600UZ風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001附錄表721的規(guī)定采用UZ1110US風荷載體型系數(shù)US1134經(jīng)計算得到，風荷載標準值WK070600111011340529KN/M2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N12NG08514NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N1233140851440508796KN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N12NG14NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N1233141440509647KN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW08514WKLAH2/10其中WK風荷載標準值KN/M2；LA立桿的縱距M；H步距M。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩MW085140529150018001800/100306KNM五、立桿的穩(wěn)定性計算1不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N9647KN；I計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，I160CM；K計算長度附加系數(shù)，取1155；U計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，U1500；L0計算長度M,由公式L0KUH確定，L01155150018003118M；A立桿凈截面面積，A4239CM2；W立桿凈截面模量抵抗矩,W4491CM3；由長細比，為3118/16196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比L0/I的結(jié)果查表得到0190；鋼管立桿受壓強度計算值N/MM2；經(jīng)計算得到9647/019424120052N/MM2；F鋼管立桿抗壓強度設計值，F(xiàn)20500N/MM2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算NL，連墻件的設計計算滿足要求連墻件采用扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到NL6990KN大于扣件的抗滑力80KN，滿足要求連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900MM，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體300MM，支拉斜桿的支點距離墻體1200MM，水平支撐梁的截面慣性矩I166000CM4，截面抵抗矩W18500CM3，截面積A3060CM2。受腳手架集中荷載P965KN水平鋼梁自重荷載Q1230600000178510029KN/M1懸挑腳手架示意圖10012002200965KN965KN029KN/MAB懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到000003192166799807068005懸挑腳手架支撐梁剪力圖KN16080801懸挑腳手架支撐梁彎矩圖KNM00520049懸挑腳手架支撐梁變形圖MM各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R111593KN,R28756KN,R30047KN最大彎矩MMAX1608KNM抗彎計算強度FM/105WN/A1608106/105185000047971000/306009846N/MM2水平支撐梁的抗彎計算強度小于2150N/MM2,滿足要求八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中B均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB500172003附錄B得到B200由于B大于06，按照鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB500172003附錄B其值B1070282/