畢業(yè)論文終稿-建筑鋼筋切斷機(jī)的設(shè)計(jì)（送全套CAD圖紙 資料打包）

下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763圖書分類號(hào)密級(jí)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文鋼筋切斷機(jī)REINFORCINGSTEELCUTTINGMACHINE學(xué)生姓名胡方超學(xué)院名稱機(jī)電工程學(xué)院專業(yè)名稱機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化指導(dǎo)教師徐忠武2008年6月2日下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763徐州工程學(xué)院學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明所呈交的學(xué)位論文，是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下，獨(dú)立進(jìn)行研究工作所取得的成果。除文中已經(jīng)注明引用或參考的內(nèi)容外，本論文不含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過(guò)的作品或成果。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)注。本人完全意識(shí)到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。論文作者簽名日期年月日徐州工程學(xué)院學(xué)位論文版權(quán)協(xié)議書本人完全了解徐州工程學(xué)院關(guān)于收集、保存、使用學(xué)位論文的規(guī)定，即本校學(xué)生在學(xué)習(xí)期間所完成的學(xué)位論文的知識(shí)產(chǎn)權(quán)歸徐州工程學(xué)院所擁有。徐州工程學(xué)院有權(quán)保留并向國(guó)家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交學(xué)位論文的紙本復(fù)印件和電子文檔拷貝，允許論文被查閱和借閱。徐州工程學(xué)院可以公布學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容，可以將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容提交至各類數(shù)據(jù)庫(kù)進(jìn)行發(fā)布和檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。論文作者簽名導(dǎo)師簽名日期年月日日期年月日下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763摘要鋼筋切斷機(jī)是把鋼筋切成所需長(zhǎng)度的專用機(jī)械在大型建筑工地上的應(yīng)用非常廣泛。鋼筋切斷機(jī)分為機(jī)械傳動(dòng)和液壓傳動(dòng)兩種。機(jī)械傳動(dòng)式鋼筋切斷機(jī),工作時(shí)大都采用電動(dòng)機(jī)經(jīng)一級(jí)三角帶傳動(dòng)和二級(jí)齒輪傳動(dòng)減速后,帶動(dòng)曲軸旋轉(zhuǎn),曲軸推動(dòng)連桿使滑塊和動(dòng)刀片在機(jī)座的滑道中作往復(fù)直線運(yùn)動(dòng),使活動(dòng)刀片和固定刀片相錯(cuò)而切斷鋼筋。GQ40B型鋼筋切斷機(jī)，其剪切運(yùn)動(dòng)是由一曲型的曲軸連桿機(jī)構(gòu)完成的。但是由于切斷機(jī)機(jī)體內(nèi)腔狹小，在裝配曲軸連桿時(shí)比較困難。尤其是在使用中發(fā)生故障需要維修時(shí)，拆卸曲軸連桿更加不容易，給維修造成很大的不變，因此在不改變?cè)O(shè)備功能的情況下，我對(duì)曲軸連桿機(jī)構(gòu)做了一些改進(jìn)。改進(jìn)后的凸輪結(jié)構(gòu)直接從機(jī)體航的注冊(cè)孔中裝入和取出。而不必拆卸連桿，大大簡(jiǎn)化了裝配程序，減輕的工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。同時(shí)也極大的方便了維修，還簡(jiǎn)化了零件的工藝過(guò)程，取得良好的經(jīng)濟(jì)效益。關(guān)鍵詞鋼筋切斷機(jī)；凸輪；曲軸連桿機(jī)構(gòu)下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763ABSTRACTREINFORCINGSTEELCUTTINGMACHINEISTOCUTTHEREQUIREDLENGTHOFSTEELMACHINERYSPECIALIZEDFORLARGECONSTRUCTIONSITESINTHEAPPLICATIONOFVERYEXTENSIVEREINFORCINGSTEELCUTTINGMACHINEINTOMECHANICALTRANSMISSIONANDHYDRAULICTRANSMISSIONOFTWOMECHANICALTRANSMISSIONREINFORCEDCUTTINGMACHINE,WORKINGMOSTLYUSEDASAVBELTDRIVEMOTORANDGEARDRIVESLOWDOWNAFTERTWO,DRIVENCRANKSHAFTROTATION,PROMOTINGTHECRANKSHAFTANDCONNECTINGRODTOMOVETHESLIDERBLADEINTHEFRAMEOFTHECHUTEINARECIPROCATINGLINEARMOTIONSOTHATTHEACTIVITIESOFTHEBLADEANDAFIXEDBLADEANDCUTOFFTHEWRONGSTEELGQ40BSTEELCUTTER,CUTITSMOVEMENTFROMONETYPEOFLINKAGETOCOMPLETETHECRANKSHAFTHOWEVER,DUETOCUTOFFTHESMALLINNERCAVITYOFTHEBODY,INTHEASSEMBLYWHENTHECRANKSHAFTLINKMOREDIFFICULTESPECIALLYINTHEUSEOFAFAULTINNEEDOFREPAIR,DEMOLITIONCRANKLINKMOREDIFFICULTTOREPAIRABIGCHANGE,SODONOTCHANGETHEFUNCTIONOFTHEEQUIPMENTUNDERTHECIRCUMSTANCES,WECRANKLINKAGEHASMADESOMEIMPROVEMENTTHEIMPROVEDSTRUCTUREOFTHECAMDIRECTLYFROMTHEBODYOFTHEAIRCRAFTREGISTEREDINTHEHOLEANDPACKEDOUTWITHOUTDISMANTLINGTHELINK,GREATLYSIMPLIFIESTHEASSEMBLY,REDUCELABORINTENSITYOFWORKERSBUTALSOGREATLYFACILITATETHEMAINTENANCE,HASALSOSIMPLIFIEDTHEPROCESSOFPARTSANDACHIEVEDGOODECONOMICRETURNSKEYWORDSREINFORCINGSTEELCUTTINGMACHINECAMCRANKSHAFTLINKAGE下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763目錄1緒論111鋼筋切斷機(jī)的作用112鋼筋切斷機(jī)的機(jī)理1121壓入變形階段1122剪切滑移階段2123剪切滑移階段作用力分析3124剪切全過(guò)程剪力分析4125綜合分析413鋼筋切斷機(jī)理分析7131目前鋼筋切斷機(jī)存在的問(wèn)題9132鋼筋切斷機(jī)前景102電動(dòng)機(jī)的選擇1121計(jì)算剪切力P1122切斷機(jī)匹配電動(dòng)機(jī)功率理論計(jì)算113減速器的設(shè)計(jì)1331傳動(dòng)比的計(jì)算與分配1332計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)1333帶的選擇14331帶的計(jì)算14332帶的根數(shù)確定1534齒輪的設(shè)計(jì)及模數(shù)的選擇15341第一級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)15342第二級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)方法同第一級(jí)設(shè)計(jì)1735軸徑的選擇以及軸承的選擇19351軸徑的計(jì)算19352軸的校核2036滾動(dòng)軸承的選擇計(jì)算2337標(biāo)準(zhǔn)件244連桿的設(shè)計(jì)255提高強(qiáng)度的幾種方法2751機(jī)體強(qiáng)度提高的設(shè)計(jì)2752改變壓刀結(jié)構(gòu)2853其他部件的改進(jìn)設(shè)計(jì)286鋼筋切斷機(jī)強(qiáng)度計(jì)算參考30下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或130413976361機(jī)體額口的強(qiáng)度計(jì)算3062應(yīng)力計(jì)算31621正應(yīng)力計(jì)算31622計(jì)算剪切力P3163計(jì)算剪切力P32631計(jì)算正應(yīng)力32632計(jì)算最大應(yīng)力32633試棒3264測(cè)試方法32641剪切力的測(cè)量32642應(yīng)力測(cè)量33643測(cè)試結(jié)果和理論計(jì)算分析情況對(duì)比分析337機(jī)械式鋼筋切斷機(jī)調(diào)整及保養(yǎng)的使用3571鋼筋切斷機(jī)的使用調(diào)整3572保養(yǎng)3773安全一般規(guī)定37結(jié)論38致謝39參考文獻(xiàn)40附錄41附錄141附錄246下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763買文檔送全套圖紙扣扣414951605下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605論11鋼筋切斷機(jī)的作用鋼筋切斷機(jī)是鋼筋加工必不可少的設(shè)備之一，它主要用于建筑的鋼筋剪切及工業(yè)下料,房屋建筑、橋梁、隧道、電站、大型水利等工程中對(duì)鋼筋的定長(zhǎng)切斷。鋼筋切斷機(jī)與其它切斷設(shè)備相比，具有重量輕、耗能少、工作可靠、效率高等特點(diǎn)，因此近年來(lái)逐步被機(jī)械加工和小型軋鋼廠等廣泛采用，在國(guó)民經(jīng)濟(jì)建設(shè)的各個(gè)領(lǐng)域發(fā)揮了重要的作用。12鋼筋切斷機(jī)的機(jī)理為提高剪切截面質(zhì)量（即消除馬蹄形截面），需對(duì)剪切機(jī)理進(jìn)行分析。鋼筋剪切過(guò)程，從宏觀分析，當(dāng)“動(dòng)刀”切入鋼筋的同時(shí)，“定刀”從對(duì)面擠壓鋼筋，使其產(chǎn)生彎曲變形，直至斯斷。其剪切截面（馬蹄形截面）如圖11所示。剪切過(guò)程實(shí)質(zhì)是塑形變形，整個(gè)過(guò)程視為由壓入變形與剪切滑移兩個(gè)階段組成。121壓入變形階段圖11剪切鋼筋斷面以“動(dòng)刀”與鋼筋接觸開始，隨刀影像壓入深度的因素有材料強(qiáng)度的影像不同材質(zhì)，在剪切過(guò)程中，壓入變?nèi)星耙?，逐漸切入鋼筋，此時(shí)“定刀”同時(shí)從對(duì)面壓鋼筋。當(dāng)剪切力小于鋼筋抗剪力時(shí)，鋼筋產(chǎn)生塑形變形，此階段稱為壓入變形，如圖12中AB曲線所示。圖12力功圖（1）當(dāng)“動(dòng)刀”切入到一定深度，剪切力增加到最大值，鋼筋的局部壓入變形阻力與剪切力達(dá)到平衡時(shí)，剪切過(guò)程處于壓入變形向剪切滑移階段過(guò)渡臨界狀態(tài)，如圖2中的B點(diǎn)。形深度不同，據(jù)實(shí)測(cè)，剪切A3鋼時(shí)，壓入深度約為被剪切直徑的38；25MN鋼約為33。其規(guī)律是材料越硬，壓入深度與被剪鋼筋直徑之比愈小。（2）刀刃角度影像刀片后角愈大，壓入深度與其直徑比愈大，反之亦然。（3）刀刃形狀的影像刀刃包容面愈大，壓入深度與其直徑比愈小。圖13為圓弧下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763形刀刃，所剪切下的料茬口較齊。其壓入深度與其鋼筋直徑比值僅為10。圖13圓弧刀刃剪切鋼筋斷面示意圖122剪切滑移階段當(dāng)剪切力大于鋼筋本身的抗剪能力時(shí)，剪切面開始產(chǎn)生滑移，如圖14中BC曲線所示。在該階段由于剪切面不斷變小，剪切力亦逐漸減小，直至鋼筋整個(gè)截面被剪斷為止。若兩力間隙過(guò)大時(shí)，出現(xiàn)錯(cuò)位剪切見(jiàn)圖14中CD曲線。從實(shí)測(cè)得知，被剪切的材質(zhì)愈硬，刀片后角愈小，刀刃包容面愈大，則下料斷口“馬蹄形”愈小。切斷力分析從圖14可看出“動(dòng)刀”與鋼筋接觸后，兩刀（動(dòng)刀與定刀）壓力形成力偶。此力AP偶促使鋼筋轉(zhuǎn)動(dòng)，于此同時(shí)，刀刃側(cè)面又給鋼筋施加推力T，形成力偶（此力偶將阻止C鋼筋轉(zhuǎn)動(dòng)），隨之刀片繼續(xù)壓入鋼筋角不斷變化。當(dāng)兩個(gè)力偶達(dá)到平衡時(shí)（即）鋼筋A(yù)CT停止轉(zhuǎn)動(dòng)。圖14剪切過(guò)程受力分析變形階段，作用在刀刃上的力，可用下式計(jì)算式（11）05PPF式中P鋼筋作用于刀刃上的力，NP單位面積上的壓力，2/NMF鋼筋截面積。2下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763相對(duì)切入深度，Z圖15剪切力隨剪切深度變化圖由式（11）可看出在壓入階段，若認(rèn)為單位壓力P為常數(shù)，則總壓力P隨壓入深度Z值增加而加大。按圖5所示拋物線A曲線增大，直至鋼筋整個(gè)剪切面產(chǎn)生滑移時(shí)，剪切力達(dá)到最大值為止。由式（11）還可以看出壓入階段總壓力隨被剪鋼筋截面增加而增加（即材料愈硬，P值愈大）。123剪切滑移階段作用力分析剪切滑移階段，剪切力P可按下式計(jì)算式（12）COSHBZ式中切片斷面寬度被剪件單位面積上剪切抗力被剪件斷面高度H被剪件轉(zhuǎn)動(dòng)角度雜。蘇聯(lián)曾采用式（13）PF采用式（13）計(jì)算結(jié)果與實(shí)際差距較大，因?yàn)閳A鋼剪切過(guò)程不是純剪切，而含擠壓,彎曲撕掉。令計(jì)算公式為式（1412BPK）式中為刀刃磨鈍后，由于刀刃間隙增大，切斷力增大系數(shù)，一般取13左右；1為抗減極限強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度之比，一般取06左右。由于系數(shù)選擇不同；其誤22K差很大，在有式（14）計(jì)算出的剪切力應(yīng)為最大值。但實(shí)際剪斷時(shí)截面不是最大值根據(jù)實(shí)測(cè)，刀片切入鋼筋三分之一時(shí)開始斷裂。因此，將F值（即鋼筋最大截面），帶入式（14）求出的P（最大剪切力）與實(shí)際不符。目前，一般采用測(cè)試數(shù)據(jù)為依據(jù)。但由于測(cè)試方法復(fù)雜，傳感器加工精度不高，加之位移不當(dāng)?shù)纫蛩兀瑒t所測(cè)值差異也較大。下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763Z刀刃壓入深度若為常數(shù)剪力P應(yīng)按5中虛線B變化，但實(shí)際是按曲線C變化，從而說(shuō)明并非是常數(shù)，而是隨刀刃切入深度Z的增加而減小，其原因是由于鋼筋內(nèi)部存在缺陷及錯(cuò)位則增大所致。上述為截切矩形截面剪切力的計(jì)算公式，圓形截面剪切力計(jì)算公式較復(fù)雜。124剪切全過(guò)程剪力分析綜上所述，在剪切全過(guò)程中，剪切變化規(guī)律從動(dòng)刀接觸鋼筋開始，隨刀刃壓入深度Z的增加，剪切力隨著增大；當(dāng)壓入深度達(dá)到一定值（此值與被剪鋼筋抗拉強(qiáng)度等有關(guān)）。剪切力達(dá)到最大值（見(jiàn)圖15中點(diǎn)B）。鋼筋變形轉(zhuǎn)為滑移階段，其MAXP剪切力變小，見(jiàn)圖（15）曲線BC。該曲線傾斜度，隨被剪鋼筋材質(zhì)不同而變化。鋼筋材料的抗拉強(qiáng)度越大，曲線BC愈陡直，反之亦然。125綜合分析（1）刀片磨鈍系數(shù)對(duì)切斷力的影響從式（14）可知，刀片磨鈍后，值增大，1K切斷力P值增大。（2）刀片間隙對(duì)切掉力的影響兩刀片（動(dòng)刀與定刀）間隙增大，側(cè)向力加大，所測(cè)出的切斷力測(cè)小，如圖16所示。的間隙分別為08，16，。從123,FSFS24M而看出刀片間隙越大，則切斷力越小。當(dāng)側(cè)向力增大到一定值時(shí)，將導(dǎo)致“側(cè)板”等零件損壞，因此，側(cè)向力應(yīng)控制在一定范圍。圖16切斷力與刀片側(cè)隙關(guān)系表11為剪切A3鋼筋，直徑為30MM,側(cè)隙不同時(shí)所測(cè)出的切斷力。表11切斷力（3）力與被剪切鋼筋直徑的關(guān)系由式（14）可知切斷力隨被切斷鋼筋截面積增大而增大。故被切鋼筋直徑增加，切斷力增大。圖17為GQ40C型切下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763斷機(jī)，分別剪切四種不同直徑A3的力功圖，實(shí)測(cè)的43,02,5M曲線。12,FSFS圖17切斷力與被剪鋼筋直徑關(guān)系（4）切鋼筋材質(zhì)關(guān)系圖18為分別切斷25MN與A3鋼（直徑為32MM所測(cè)試的切斷力曲線與。從被切斷鋼筋材質(zhì)的強(qiáng)度和硬度增大而加大1FS2F圖78切斷力與被剪鋼筋材質(zhì)關(guān)系（5）切斷力與刀片刃口角度及刃口形狀的關(guān)系圖19分別用后角與圓弧刃口012,刀片剪切，A3鋼筋實(shí)測(cè)出曲線。從圖中看出切斷力40M123,FSFS隨刀片后角增大而減?。浑S刀刃包容面增大而增加。測(cè)試數(shù)據(jù)見(jiàn)表12。圖19切斷力出現(xiàn)位置與刀具關(guān)系（6）最大切斷力出現(xiàn)位置系數(shù)分析式151POSU表12測(cè)試數(shù)據(jù)下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763式中最大切斷力位置系數(shù)U動(dòng)刀片承受到最大載荷時(shí)行程POS動(dòng)刀片接觸到被剪切鋼筋行程1S鋼筋切斷時(shí)動(dòng)刀片的行程（）POS1圖110為最大切斷力出現(xiàn)位置系數(shù)圖。圖中圖110切斷力出現(xiàn)位置圖點(diǎn)，分別為開始切入，最大載荷，切斷結(jié)束位置。1,PNS最大切斷力出現(xiàn)位置與刀片刃口角度及形狀有關(guān)。系數(shù)U隨刀片后角增大而增大（見(jiàn)圖9），隨刀刃包容面增大而減小。系數(shù)U與鋼筋材質(zhì)有關(guān)，被剪切鋼筋強(qiáng)度，硬度越高，U值越小。2切斷功分析切斷功即為切斷力，在一個(gè)切斷周期所做的功，計(jì)算公式為式（16）式中A切斷力剪切開始位置1S剪切終止位置N用上式計(jì)算，需首先確定剪切力曲線方程，方向進(jìn)行計(jì)算。其結(jié)果精確，,FS但方程式難以確定。采用辛浦生公式計(jì)算式（17）上述計(jì)算方法是將函數(shù)用拋物線近似表示。此法簡(jiǎn)單，計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確。,FS從而得知（1）切斷功與被剪切鋼筋直徑關(guān)系切斷功隨被剪切鋼筋直徑加大，如下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763圖17所示。（2）切斷功與刀刃角度關(guān)系切斷功隨刀片后角增加而增大，如圖19所示。（3）切斷功與刀刃形狀關(guān)系切斷功隨刀刃包角面增大而減小，如圖19所示。結(jié)束語(yǔ)綜上所述，鋼筋剪切變形，用第四強(qiáng)度理論（即變形能理論）分析比用第三強(qiáng)度理論（即最大剪切應(yīng)力理論）分析，更符合實(shí)際。但目前對(duì)鋼筋剪切機(jī)理尚未做出微觀分析，鋼筋斷裂處的變形是復(fù)雜的。單純將切斷力及切斷功的大小，作為評(píng)價(jià)切斷機(jī)質(zhì)量指標(biāo)是不合適的，應(yīng)以強(qiáng)度條件（包括可靠性試驗(yàn)）及切斷機(jī)實(shí)際能耗多少來(lái)評(píng)價(jià)質(zhì)量才是合理的。不應(yīng)只滿足強(qiáng)度條件，而不顧能耗多少或只追求小的切斷力；不顧切斷機(jī)效率，而片面追求小的切斷功，也不盡合理。13鋼筋切斷機(jī)理分析通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)鋼筋切斷機(jī)理進(jìn)行分析，探討鋼筋在切斷過(guò)程中變形，剪切和裂紋擴(kuò)張的規(guī)律，以及計(jì)算所受的最大切應(yīng)力，校核提供可靠的依據(jù)。切斷機(jī)的動(dòng)力機(jī)構(gòu)多采用曲柄連桿機(jī)構(gòu)。如圖所示。在曲柄1的驅(qū)動(dòng)下，帶動(dòng)連桿2運(yùn)動(dòng)，從而使滑塊3作往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)。曲柄每旋轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，固定在滑塊3上的動(dòng)刀片4進(jìn)行一次沖切鋼筋5的工作行程，定刀片6固定在機(jī)體尾座上。圖111曲柄連桿機(jī)構(gòu)對(duì)不同直徑的鋼筋作了切斷力測(cè)試驗(yàn)，選用建筑中常用的A3低碳鋼筋直徑分別為40MM32MM25MM,在測(cè)試機(jī)描繪出力功圖，從中可以清楚看出，隨著鋼筋直徑的增加，其切斷力，功，切段時(shí)間及電機(jī)功率都增大。下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763圖112鋼筋斷口處形狀及參數(shù)分析表13測(cè)試表切斷鋼筋的斷口示意圖如圖112所示，鋼筋的斷口處還可分為三區(qū)域，1區(qū)委剪切區(qū)，在這個(gè)區(qū)域，刀片對(duì)鋼筋進(jìn)行純剪切，斷口光亮平滑，他發(fā)生在切刀剛開始切入鋼筋的一段時(shí)間范圍。2區(qū)為纖維區(qū)，當(dāng)塑性鋼筋在整體受到負(fù)載荷時(shí)，斷口沿剪切區(qū)開始撕裂，發(fā)生韌性斷裂，在此區(qū)域斷裂面呈無(wú)光澤的纖維狀斷面凹凸不平，用放大鏡能看到平行于刀片剪切方向的條狀纖維溝紋，這是由于在活動(dòng)刀片剪切作用下，斷面表面晶粒沿剪切方向撕裂后留下的斷面形狀。3區(qū)為擠壓變形區(qū)，這是由于刀片最初接觸被切鋼筋時(shí)，對(duì)鋼筋產(chǎn)生擠壓作用，在刀片的擠壓下，首先發(fā)生擠壓變形，當(dāng)變形至一定的程度，開始切入鋼筋。再仔細(xì)觀察斷口側(cè)面，可以看到靠近斷口表面處形成彎曲狀，纖維由垂直于斷口的方向逐步趨向于平行于斷口平面方向，并且纖維曲線凸面向著此端被切鋼筋移動(dòng)的方向。這是由于兩個(gè)刀刃擠壓剪切鋼筋時(shí)，斷面器體聚合力企圖阻止別切晶粒位錯(cuò)反向拉扯所造成的纖維彎曲。實(shí)驗(yàn)表明，鋼筋切斷后都有上述三個(gè)區(qū)域。圖113為直徑40，32，25鋼筋斷面圖。A1，B1分別為上斷面剪切區(qū)和纖維區(qū)深度尺寸；A2，B2分別為斷面剪切區(qū)和纖維區(qū)的深度尺寸。通過(guò)對(duì)多個(gè)式樣進(jìn)行實(shí)測(cè)，將所求得平均值（MM）列下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763于表14中圖113鋼筋切斷面表14平均值131目前鋼筋切斷機(jī)存在的問(wèn)題（1）全封閉結(jié)構(gòu)鋼筋切斷機(jī)均采用減速箱結(jié)構(gòu)用螺栓連接，不僅剛性差而且還增加了結(jié)合面的加工，和蓋后常常從該處漏油；而整體式結(jié)構(gòu)鋼筋切斷機(jī)活動(dòng)刀處均采下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763用側(cè)開蓋結(jié)構(gòu)，由于切斷機(jī)工作時(shí)所受側(cè)向力很大，故側(cè)蓋常常損壞。（20采用曲柄連桿機(jī)構(gòu)并用3KW電機(jī)驅(qū)動(dòng)的同類產(chǎn)品，其工作主軸偏心均小，這樣在切剪公稱直徑范圍不同直徑的鋼筋時(shí)就需要更換刀片或刀片加墊片才能完成或剪切鋼筋的要求，因此每臺(tái)鋼筋切斷機(jī)都要儲(chǔ)備幾種不同的刀片或刀墊，以備調(diào)整使用，這樣就給使用和保管帶來(lái)麻煩，同時(shí)也增加了機(jī)器的成本。而不需更換刀片或刀墊的同類型切斷機(jī)其驅(qū)動(dòng)功率均3KW，這樣不僅使切斷機(jī)的能耗加大，而且增加了體積和重量。（3）國(guó)內(nèi)切斷機(jī)刀片側(cè)隙的調(diào)整是靠選配尺寸固定的刀墊或在刀片的后面加減刀片來(lái)實(shí)現(xiàn)的，這種調(diào)整的方法不僅麻煩，勞動(dòng)強(qiáng)度大，工作效率低，而且還不能保證間隙的合理，常常由于間隙過(guò)大，使有效剪切力減小，剪切能力下降，同時(shí)還使機(jī)體所受側(cè)向力加大，造成機(jī)體斷裂，直接影響切斷機(jī)的使用壽命。（4）減速箱結(jié)構(gòu)全封閉鋼筋切斷機(jī)操作位置低，不符合人機(jī)功能設(shè)計(jì)要求，操作費(fèi)力，且穩(wěn)定性較差。132鋼筋切斷機(jī)前景在比較傳統(tǒng)的鋼筋切斷機(jī)的性能特點(diǎn)的基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)研究了一種新型的減速裝置的鋼筋切斷機(jī),給出了其工作原理及主要性能參數(shù)的確定過(guò)程,最后得出了相關(guān)結(jié)論,證明此種鋼筋切斷機(jī)性能優(yōu)良,具有廣闊的應(yīng)用前景。下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605動(dòng)機(jī)的選擇21計(jì)算剪切力P在剪切鋼筋的過(guò)程中，剪切力必須克服鋼筋材料的極限強(qiáng)度，只有這樣才能把鋼筋切斷。在切斷機(jī)能力容許的范圍內(nèi)，切斷鋼筋的直徑越粗，需要的剪切力越大，由鋼材冷切經(jīng)驗(yàn)公式可知，剪切力P的大小可由公式確定2225097607964076810BBPDD總攻A值的理論計(jì)算分析AA1A2A3式（21）式中A1剪切功A2曲柄滑塊摩擦損耗功A3其他消耗之功（1）302A式（22）1035DP14768583J式中D被剪切鋼筋的直徑，MMP剪切力，KN偏心距E23MM連桿長(zhǎng)L300MMMAX2AX3SIN0764T584PNJA21350964ASA30260083120166JA600834949120166770477J22切斷機(jī)匹配電動(dòng)機(jī)功率理論計(jì)算按切斷機(jī)一次剪切平均能量確定電機(jī)功率公式為KW式（23）348101060/2NATC式中平均功率，KWA一次剪切所需之功，JN滑塊行程次數(shù)，1/MIN行程利用系數(shù)（手動(dòng)05,流水作業(yè)時(shí)取1）NC考慮電機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)安全系數(shù)K及效率,則電機(jī)功率為下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763N601NKAC式（24）式中N實(shí)際電機(jī)功率，KWK安全系數(shù)（1113）整機(jī)效率，KW127042736061935NAC所以選擇電動(dòng)機(jī)功率為3KW，型號(hào)為Y100L2額定轉(zhuǎn)速1500R/MIN,滿載轉(zhuǎn)速1430R/MIN。圖21電動(dòng)機(jī)下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605速器的設(shè)計(jì)減速器的機(jī)體是用于支持和固定軸系的零件，是保證傳動(dòng)零件的嚙合精度，良好的潤(rùn)滑和密封的重要零件，其重量約占減速器總重量的50。因此，機(jī)體結(jié)構(gòu)對(duì)減速器的工作性能，加工工藝，材料消耗，重量及成本等有很大的影響。1第一根齒輪軸2第二根軸3第三根軸4凸輪5連桿6定刀片7動(dòng)刀片8第二級(jí)大齒輪9第一級(jí)大齒輪10大帶輪11電動(dòng)機(jī)圖31鋼筋切斷機(jī)示意圖31傳動(dòng)比的計(jì)算與分配總傳動(dòng)比1430682MNI總分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比式（31）0I總式中，分別為帶傳動(dòng)和減速器的傳動(dòng)比。選擇5，則減速器傳動(dòng)比為0I0I0468935I總分配減速器的傳動(dòng)比為了使兩級(jí)大齒輪直徑相近，查表得，則1I21/97I32計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763為了進(jìn)行傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算，要推算出各軸的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩。如將傳動(dòng)裝置各軸由高到低依次定為軸，軸，軸見(jiàn)圖31,為相鄰兩軸間的傳動(dòng)比0,1I2為相鄰各軸間的傳動(dòng)效率；為各軸的輸入功率（KW）P，為各軸的輸入轉(zhuǎn)距（NM）12T，為各軸的轉(zhuǎn)速（R/MIN）,N則可按電動(dòng)機(jī)軸至動(dòng)作機(jī)運(yùn)動(dòng)傳遞路線推算，得到各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)。各軸的轉(zhuǎn)速軸1043286/MIN5MNRI軸219/II軸323/INMNRI各軸輸入功率軸KW1017921DP軸KW228075軸KW3354軸的輸出功率則分別為輸入功率乘軸承效率098。各軸的輸入轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)的輸入轉(zhuǎn)矩2795018340DDMPTNMN軸11596I軸22824軸338706I33帶的選擇331帶的計(jì)算工作情況系數(shù)，每天工作時(shí)間小于十小時(shí)，工作載荷性質(zhì)為沖擊載荷，根據(jù)工作情況系數(shù)13AK計(jì)算功率KW139CAPK選出帶的型號(hào)A型查資料得小帶輪直徑為63100MM取100MM大帶輪大帶輪的轉(zhuǎn)速1221043289/MIN5DNNR下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763帶長(zhǎng)12049527MD1初取中心距12205ADH其中H81190A33525取A650MM帶長(zhǎng)MM293410629415MLDA查表實(shí)際L2500MM小輪包角002183D中心距MM28650194MMLAL帶速147/60601NVS由表118132包角系數(shù)089基準(zhǔn)長(zhǎng)度LD2000查得0920PAKCK傳動(dòng)功率增量017332帶的根數(shù)確定帶的根數(shù)0393191207802CACPZK所以Z取434齒輪的設(shè)計(jì)及模數(shù)的選擇341第一級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)因傳動(dòng)尺寸無(wú)嚴(yán)格限制，批量較小，故小齒輪用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度240HB280HB，平均用260HB,大齒輪輪用40CR,調(diào)質(zhì)處理，硬度229HB280HB。平均取用240HB。計(jì)算步驟如下圖表參考機(jī)械設(shè)計(jì)書齒面接觸疲勞強(qiáng)度的計(jì)算計(jì)算步驟如下6612719509509428PTNMN齒寬系數(shù)06軟齒面硬度350HBB初步計(jì)算許用接觸應(yīng)力0909710639MPA1HLIM1H0909580522MPA2LI2由資料取90DAD初步計(jì)算小齒輪直徑133122904138165DHTUA下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763取100MM初步計(jì)算齒寬60MM1D106DB初取齒數(shù)2032060/0/25MZ21ZI263中心距MM12/A校核計(jì)算圓周速度10286/60DNVMS精度等級(jí)由資料得選八級(jí)精度。使用系數(shù)，15AK動(dòng)載荷系數(shù)由資料,12VKV齒間載荷系數(shù)由資料先求HA129650713TTFND28/0ATMMPAB12183367AZ46708AZ由此得2180HAK齒向載荷分布由資料得23310176041401258HBABCD載荷系數(shù)52829VHAK許用接觸應(yīng)力LIM1LN7890NHZMPASLI22165驗(yàn)算12965017892074HEKTUZBD563MPAH計(jì)算結(jié)果表明接觸疲勞強(qiáng)度較為適合，齒輪尺寸無(wú)需調(diào)整重合度系數(shù)07507522681AY齒向載荷分布系數(shù)下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763138FK齒間載荷分配系數(shù)/06147AY載荷系數(shù)52356AVFK齒型系數(shù)124A29A應(yīng)力修正系數(shù)16SY28A彎曲疲勞極限由LIM10FMP245尺寸系數(shù)由XY許用彎曲應(yīng)力LI11MN60951462FNXYMPASLI2273F驗(yàn)算11236590746150841FFASKTYBDM922MPAFMPA22128965FASF2F初步計(jì)算NM662275010399PTN齒寬系數(shù)06軟齒面硬度350HBB初步計(jì)算許用接觸應(yīng)力0909710639MPA1HLIM1H0909580522MPA22由表1216取90DADA初步計(jì)算小齒輪直徑1332257931056DHTU取150MM初步計(jì)算齒寬90MM306DB初取齒數(shù)25325753/150/MDZ43ZI4674中心距MM34/2A校核同上，經(jīng)驗(yàn)算計(jì)算結(jié)果表明接觸疲勞強(qiáng)度較為適合，齒輪尺寸無(wú)需調(diào)整重合度系數(shù)。下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763342第二級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)方法同第一級(jí)設(shè)計(jì)齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算因傳動(dòng)尺寸無(wú)嚴(yán)格限制，批量較小，故小齒輪用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度240HB280HB，平均用260HB,大齒輪輪用ZG35SIMN,調(diào)質(zhì)處理，硬度229HB280HB。平均取用240HB。計(jì)算步驟如下圖表參考機(jī)械設(shè)計(jì)書初步計(jì)算NM6622275951091013PTN齒寬系數(shù)06軟齒面硬度350HBB初步計(jì)算許用接觸應(yīng)力0909710639MPA1HLIM1H0909580522MPA2LIM2H由表1216取90DADA初步計(jì)算小齒輪直徑1332275139076DHTU取150MM初步計(jì)算齒寬90MM30DB初取齒數(shù)253425853/150/6MDZ43ZI48中心距MM34/2A校核計(jì)算圓周速度1509375/606DNVMS精度等級(jí)由表126,選八級(jí)精度。使用系數(shù)由表129,15AKA動(dòng)載荷系數(shù)由資料得,12VKV齒間載荷系數(shù)由資料得先求HA1275150TTFND100N/MM82/ATMB121833258AZ4096AZ由此得218HAKZ齒向載荷分布由資料得下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或130413976323310176041401258HBKABCD載荷系數(shù)5829VA許用接觸應(yīng)力LIM1LN805NHZMPASLI2216驗(yàn)算129650178925074HEKTUZBD563MPA2H07507522861AY計(jì)算結(jié)果表明接觸疲勞強(qiáng)度較為適合，齒輪尺寸無(wú)需調(diào)整重合度系數(shù)齒向載荷分布系數(shù)138FK齒間載荷分配系數(shù)/061AY載荷系數(shù)5235674AVFK齒型系數(shù)由資料1429A應(yīng)力修正系數(shù)由圖122216SY28A彎曲疲勞極限由圖1223LIM10FMPA245尺寸系數(shù)由圖1225XY許用彎曲應(yīng)力LI11MN60951462FNXMPASLI2273FY驗(yàn)算11274514650860FFASKTYBDM250MPA1FMPA2212985245FASF2F下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763經(jīng)過(guò)驗(yàn)算計(jì)算結(jié)果表明接觸疲勞強(qiáng)度較為適合，齒輪尺寸無(wú)需調(diào)整重合度系數(shù)。35軸徑的選擇以及軸承的選擇351軸徑的計(jì)算軸的材料選擇45號(hào)鋼設(shè)計(jì)公式，軸的最小直徑式63395102PDCMN（32）式中P軸的傳動(dòng)功率，KWN軸的轉(zhuǎn)速，R/MIN許用切應(yīng)力，MPAC與軸材料有關(guān)的系數(shù)，可由資料得軸MM33127186PDN取直徑為40MM1軸MM3322579PDCN取直徑為50MM軸MM33412取直徑為60MMD352軸的校核校核第一根軸見(jiàn)圖32輸入功率273KW帶輪的直徑為505MM轉(zhuǎn)速為286R/MIN則已知式12860576/VWRMS（33）式中V帶速P功率為KW則帶輪的有效拉力為102731065PFNV下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763受力分析軸水平方向的受力分析圖水平方向的彎矩圖垂直方向的受力圖垂直方向彎矩圖合成彎矩圖轉(zhuǎn)矩圖當(dāng)量彎矩圖圖31對(duì)軸進(jìn)行水平方向的受力分析下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763PMW則32710968NMV21051TAN82RTFD10911820FR1FR21282065109850RMFRFN7N“125“4R1329R361軸材料為45號(hào)鋼由表得025BMPA1則應(yīng)力校正系數(shù)19校核軸徑連接帶輪處的333127508506MDMB連接齒輪處的333114100M其余兩軸的設(shè)計(jì)方法相同，下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763圖32軸1圖軸圖4軸36滾動(dòng)軸承的選擇計(jì)算鋼筋切斷機(jī)所用的各類減速器大量使用滾動(dòng)軸承。滾動(dòng)軸承是一種標(biāo)準(zhǔn)件設(shè)計(jì)者應(yīng)按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法，根據(jù)具體情況正確地選用。選取軸承代號(hào)6010深溝球軸承。（中間軸）基本額定動(dòng)載荷為22KN滾動(dòng)軸承疲勞壽命的基本計(jì)算公式為式34PCL10式中為轉(zhuǎn)速表示的基本額定壽命R6壽命系數(shù)。球軸承，滾子軸承3310當(dāng)量動(dòng)載荷（N）。對(duì)于向心軸承用“徑向當(dāng)量動(dòng)負(fù)荷”表示，對(duì)RP于推力軸承用“軸向當(dāng)量動(dòng)負(fù)荷”表示；A基本額定動(dòng)負(fù)荷（N）。對(duì)于向心軸承用“徑向基本額定動(dòng)負(fù)荷“CRC表示,對(duì)于推力軸承用“軸向基本額定動(dòng)負(fù)荷”表示,A22KNR由上述可知左端受力,610328,304CACF右端受力；765,495DDRF由,式35ARYXP查鋼筋切斷機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)得X056,Y1左端,NP58197031右端24725645下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763所以左端軸承疲勞壽命RL631010895972右端軸承疲勞壽命631045837標(biāo)準(zhǔn)件表31標(biāo)準(zhǔn)件下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605桿的設(shè)計(jì)鋼筋切斷機(jī)剪切運(yùn)動(dòng)是由一曲型的曲軸連桿機(jī)構(gòu)完成的。但是由于切斷機(jī)機(jī)體內(nèi)腔狹小，在裝配曲軸連桿時(shí)比較困難。尤其是在使用中發(fā)生故障需要維修時(shí)，拆卸曲軸連桿更加不容易，給維修造成很大的不變，因此在不改變?cè)O(shè)備功能的情況下，我對(duì)曲軸連桿機(jī)構(gòu)做了一些改進(jìn)。圖41凸輪機(jī)構(gòu)將曲軸連桿機(jī)構(gòu)改成凸輪結(jié)構(gòu)，其中將曲軸改為凸輪軸形式，有三部分組成，其零件圖41下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763圖42連桿機(jī)構(gòu)連桿改成整體形式，從圖42可以看出，改進(jìn)后的零件無(wú)論在結(jié)構(gòu)上還是加工工藝，都將比原來(lái)的簡(jiǎn)單。改進(jìn)后的凸輪結(jié)構(gòu)直接從機(jī)體航的注冊(cè)孔中裝入和取出。而不必拆卸連桿，大大簡(jiǎn)化了裝配程序，減輕的工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。同時(shí)也極大的方便了維修，還簡(jiǎn)化了零件的工藝過(guò)程，取得良好的經(jīng)濟(jì)效益。下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605高強(qiáng)度的幾種方法51機(jī)體強(qiáng)度提高的設(shè)計(jì)最初這種GJ型鋼筋切斷機(jī)機(jī)體采用ZG45。后來(lái)一些廠家將機(jī)體材質(zhì)降低為球墨鑄鐵OT455，甚至個(gè)別制造廠家將材質(zhì)降為灰口鑄鐵。施工實(shí)踐證明，機(jī)體采用灰口鑄鐵是不行的。在滿負(fù)荷剪切直徑為45MM鋼筋時(shí)，機(jī)體頜口百分之百地?cái)嗔?。而采用球墨鑄鐵OT455，也有少部分機(jī)體斷裂。從斷裂分析，造成球墨鑄鐵機(jī)體斷裂的主要原因，是鑄造缺陷造成的。斷口反映的最主要缺陷是夾渣；化驗(yàn)結(jié)果表明，這些夾渣主要缺陷是，和硫化物。23ALO2SIMGFEOMGS其次是縮松和石墨漂浮。這些缺陷嚴(yán)重地影響機(jī)體強(qiáng)度。資料實(shí)踐證明，鋼筋切斷機(jī)體采用球墨鑄鐵鑄造完全可行。不過(guò)，采用OT455材料強(qiáng)度偏低。我們推薦采用稀土鎂球墨鑄鐵OT602。實(shí)驗(yàn)表明，這種材料的抗拉強(qiáng)度，疲勞強(qiáng)度以及小能量多次沖擊抗力性能都接近和超過(guò)45號(hào)鋼的機(jī)械性能。參見(jiàn)表51機(jī)械性能（PA）1機(jī)械性能（PA）B（PA）S（NM/KA）2CM無(wú)缺口有缺口球鐵QT6025884510882641195588419639228245250294215995102040正火45號(hào)鋼637557846392351049882428225651235417655為了保證材質(zhì)純正可靠，在設(shè)計(jì)選材時(shí)，對(duì)QT602的機(jī)械性能，金相組織，化學(xué)成下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763份必須提出要求，如表。實(shí)踐證明，采用這種材質(zhì)的機(jī)體強(qiáng)度，剛度都很好，是理想的機(jī)體材料。表52對(duì)QT602金相組織的要求項(xiàng)目球化類型球徑珠光體鐵素體磷共晶滲碳體QT602I類中，小8010153表53對(duì)QT602機(jī)械性能的要求機(jī)械性能（PA）B（PA）S（NM/KA2CM）硬度HBQT602588441192147215269表54對(duì)QT602化學(xué)成份的要求成份CSIMNPSMGRE原鐵水3438121507007008成品3438222807007003004006003006提高鑄造質(zhì)量，防止鑄造缺陷首先應(yīng)降低原鐵水的S，P和球墨鑄鐵中殘MG量，防止氧化物夾渣產(chǎn)生。此外，提高澆注溫度，隨溫度上升，鐵水表面渣膜會(huì)稀釋或減簿。實(shí)踐證明，超過(guò)1300度，夾渣缺陷基本上可以消除。采用快速澆注法，在球化處理和石墨化處理時(shí)加入0405的冰晶石粉，因?yàn)槿廴跔顟B(tài)的冰晶石可降低渣子熔點(diǎn)和表面張力，能潤(rùn)滑，溶解渣子中的氧化物和硫化物，這種渣子容易扒凈?？傊ＷC機(jī)體鑄造的鑄造質(zhì)量提高機(jī)體強(qiáng)度的重要措施之一2合理的進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)52改變壓刀結(jié)構(gòu)目前，GJ40型切斷機(jī)采用壓刀塊壓刀，螺孔周圍產(chǎn)生應(yīng)力集中，結(jié)構(gòu)不合理，應(yīng)該避開在最大應(yīng)力區(qū)開孔，避免應(yīng)力集中引起的破壞。改變這種結(jié)構(gòu)有兩種方法，一是加大M20兩個(gè)螺孔的中心距K參見(jiàn)圖51（A），使螺孔躲開最大應(yīng)力區(qū)。另一方法是改變壓刀結(jié)構(gòu)，我們?cè)赗Q62型貝氏體鋼切斷機(jī)設(shè)計(jì)中總結(jié)GJ40記得教訓(xùn)，有壓刀緊固，改為拉刀片緊固，如圖51（B）所示，這種結(jié)構(gòu)避免了應(yīng)力集中發(fā)生，實(shí)踐證明是可靠的。增大額口的扛剪、抗彎強(qiáng)度下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763可知，增大額口截面積尺寸B、H，對(duì)提高額口強(qiáng)度有利。因?yàn)閺澢鷳?yīng)力與成反3H比，隨著H增大H增大，額口部位的應(yīng)力急劇下降。而剪應(yīng)力與H成反比，即隨著H增大，剪應(yīng)力下降。由此可見(jiàn)設(shè)計(jì)成扁而寬結(jié)構(gòu)的額口，對(duì)抗彎、抗剪有利。圖51壓刀結(jié)構(gòu)改進(jìn)（A）舊結(jié)構(gòu)（B）新結(jié)構(gòu)53其他部件的改進(jìn)設(shè)計(jì)在傳動(dòng)形式上，采用2級(jí)減速，增加總速比，降低剪切次數(shù)，提高剪切力，在軸承的裝配上，除曲軸采用滑動(dòng)軸承提高耐壓力外，其余各軸均采用滾動(dòng)軸承，減少摩擦損失，提高機(jī)械效率參照國(guó)外樣機(jī)共同研制出該類型的切斷機(jī)參照技術(shù)參數(shù)對(duì)如何降低成本，減少加工工時(shí)，談幾點(diǎn)改進(jìn)建議。（1）機(jī)架由鋼板焊接結(jié)構(gòu)改位鑄件機(jī)架為鋼板焊接在剪切時(shí)，發(fā)現(xiàn)機(jī)架剛度差（即機(jī)身擺動(dòng)），機(jī)架的橫梁焊接初開列，軸距變形。鑒于我國(guó)鋼板的焊接技術(shù)和熱處理技術(shù)有限，將鋼板連接機(jī)架改為鑄造整體結(jié)構(gòu)，更為適宜。（2）將鑄剛件改為鑄鐵以前定刀座，動(dòng)刀架，大齒輪等；機(jī)架，刀座均為鑄鋼（ZG45）。目前，我國(guó)生產(chǎn)切斷機(jī)的廠家均為中小型廠；大都沒(méi)有鑄鋼設(shè)備，只有通過(guò)外協(xié)加工。故次，延長(zhǎng)了生產(chǎn)周期，提高了成本。經(jīng)電測(cè)及使用實(shí)踐證明，上述鑄鋼均可用（QT505）鑄鐵代替（3）零件的加工精度等級(jí)可適當(dāng)降低產(chǎn)品的精度，并非愈高愈好，而應(yīng)該有個(gè)適當(dāng)要求，否則將造成加工與裝配困難，使造價(jià)提高。齒輪精度可降低；其精度要求為八級(jí)，實(shí)際加工后的齒輪（一般用滾齒機(jī)加工）精度可達(dá)9級(jí)，再經(jīng)過(guò)熱處理表面淬火后精度只有10級(jí)。切斷機(jī)主要用于剪切建筑鋼筋，下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763均在建筑工地工作。根據(jù)工況，該產(chǎn)品精度可視為9級(jí)精度。因而，將齒輪設(shè)計(jì)精度降低12級(jí)更趨合理。，零件的公差配合等級(jí)應(yīng)降低機(jī)架三個(gè)軸孔一般采用鏜床加工，其設(shè)計(jì)精度要求級(jí)。根據(jù)實(shí)踐，182AFIT即可滿足要求。因此，將原設(shè)計(jì)精度降低12級(jí)較合理。1902AFIT放松公差配合精度等級(jí)配合，設(shè)計(jì)要求兩種機(jī)型公差配合均要求精度偏高，配合偏緊，從而造成加工困難，裝配費(fèi)工。如壓配合的軸瓦，其孔與軸配合，設(shè)計(jì)要求，當(dāng)軸瓦壓入后，其內(nèi)孔縮小，加工時(shí)，87/HF操作者常把孔加工成下偏差，而軸加工成上偏差，改為配合后，即容易裝配，又保8/FE證其使用性能根據(jù)鋼筋切斷機(jī)工況，結(jié)合我國(guó)生產(chǎn)廠家的現(xiàn)狀，對(duì)GQ40型及GQ40L型進(jìn)行改造設(shè)計(jì)，將會(huì)成為性能高成本低在市場(chǎng)上具有競(jìng)爭(zhēng)力的產(chǎn)品。6鋼筋切斷機(jī)強(qiáng)度計(jì)算參考切斷鋼最近幾年，基本建設(shè)工程中鋼筋混凝土工程量加大，采用的鋼筋越來(lái)越粗，對(duì)鋼筋切斷機(jī)主要機(jī)件的強(qiáng)度提出了更高的要求。筋的過(guò)程中，鋼筋切斷機(jī)機(jī)體承受很大的剪切力，從而要求機(jī)體必須具有足夠的機(jī)械強(qiáng)度?？墒?，施工中多次發(fā)現(xiàn)切斷機(jī)額口斷裂現(xiàn)象，如圖101所示。保證切斷機(jī)具有足夠的強(qiáng)度，工作安全可靠，得到設(shè)計(jì)人員和生產(chǎn)制造廠的高度重視。下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763圖61切斷機(jī)機(jī)體額口斷裂狀態(tài)經(jīng)過(guò)大量調(diào)查研究，結(jié)合RQ62型熱切貝氏體鋼切斷機(jī)的設(shè)計(jì)實(shí)踐，對(duì)鋼筋切斷機(jī)的強(qiáng)度計(jì)算提出了一些看法。同時(shí)針對(duì)破壞斷口，進(jìn)行應(yīng)力檢測(cè)，并和理論計(jì)算結(jié)果進(jìn)行一比較分析，從中提出提高切斷機(jī)機(jī)體強(qiáng)度的設(shè)計(jì)途徑。61機(jī)體額口的強(qiáng)度計(jì)算鋼筋切斷機(jī)的異常破壞多發(fā)生在機(jī)體額口參見(jiàn)圖61斷口狀態(tài)斷口從額口下部表面開始，沿著額口對(duì)角線方向延展