橋梁的下部結構畢業(yè)設計.doc

遼寧工程技術大學畢業(yè)設計（論文）橋梁的下部結構畢業(yè)設計2 支座的設計2.1 板式橡膠支座的選用板式橡膠支座由多層橡膠片與薄鋼板鑲嵌、粘合壓制而成。有足夠的豎向剛度以承受垂直荷載，能將上部構造的反力可靠地傳遞給墩臺；有良好的彈性，以適應梁端的轉動；又有較大的剪切變形，以滿足上部構造的水平位移。板式橡膠支座與原用的鋼支座相比，有構造簡單，安裝方便；節(jié)約鋼材，價格低廉，養(yǎng)護簡便，易于更換等優(yōu)點；且建筑高度低，對橋梁設計與降低造價有益；有良好的隔震作用，可減少活載與地震力對建筑物的沖擊作用。因此本設計選用板式橡膠支座。采用天然橡膠，適用溫度為-4060（環(huán)境溫度-2337.4），硬度取60。2.2 計算支座反力根據(jù)上部結構計算結果，梁體自身構造產(chǎn)生的支座反力標準值為，其結構自重引起的支座反力標準值為，公路級荷載引起的支座反力標準值為229.15kN，人群荷載標準值57.13kN,公路級和人群荷載作用下產(chǎn)生的跨中撓度為；根據(jù)當?shù)氐臍庀筚Y料，主梁的計算溫差。2.3 支座平面尺寸的確定所需支座面積： （2-1）于主梁底板寬為1.6m，故初步選定板式橡膠支座的平面尺寸為：a=600mm（順橋向），b=700mm，故采用中間層橡膠片厚度t=15mm。2.3.1 計算支座的平面形狀系數(shù)S，并且 (2-2)2.3.2 計算橡膠支座的抗壓彈性模量 (2-3)式中：為常溫下支座抗剪彈性模量，取。2.3.3 驗算橡膠支座的承壓強度，滿足規(guī)范要求。 (2-4)式中：為橡膠支座使用階段的平均壓應力限值。2.4 確定支座的厚度1假設支座水平放置，且不考慮混凝土收縮和徐變的影響。主梁的計算溫差為，溫度變形由主梁兩端均攤，則每一支座的水平位移為： (2-5)式中：為混凝土的線膨脹系數(shù)； 為簡支梁的計算跨徑。2為了計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動力：對于34.02m橋跨，一個設計車道上公路級車道荷載總重為：，則其制動力標準值為,但按橋規(guī)，不得小于90kN，故取總制動力為90kN參與計算，5片梁共10個支座，作用于一個支座上的制動力。3確定需要的橡膠片總厚度：不計汽車制動力： (2-6)計入汽車制動力： (2-7)式中：為支座剪變模量，常溫下。同時，考慮到橡膠支座的穩(wěn)定性，橋規(guī)規(guī)定應滿足：（a為矩形支座短邊尺寸）選用5層橡膠片組成的支座，上下層橡膠片厚8mm，中間層厚15mm，薄鋼板厚5mm，則橡膠片總厚度：且小于9cm（合格）4支座總厚： 2.5 支座偏轉情況的驗算1由下式計算支座的平均壓縮變形：(2-8)式中：為橡膠體積模量，。按橋規(guī)規(guī)定，滿足，即，合格。2計算梁端轉角：由關系式和可得： (2-9)設結構自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。已知公路級荷載作用下的跨中撓度，代入上式得：3驗算偏轉情況：即，驗算合格，支座不會落空。2.6 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性1計算溫度變化引起的水平力： (2-10)2為了保證橡膠支座與梁底或與墩底頂面間不發(fā)生相對滑動，則應滿足以下條件1）則（合格）2）（合格）結果表明，支座不會發(fā)生相對滑動。由以上分析，本設計選用的支座型號為GJZ60070081。3 橋墩構造設計3.1 橋墩類型和主要材料橋墩選用鉆孔灌注樁雙柱式橋墩。主要材料：混凝土采用C35混凝土；主筋采用HRB400鋼筋；鋼筋混凝土容重取。強度標準值：軸心抗壓：，軸心抗拉：強度設計值：軸心抗壓：，軸心抗拉：混凝土的彈性模量：3.2 橋墩截面尺寸擬定根據(jù)沈陽至阜新公路橋的設計資料，參照公路橋涵設計手冊墩臺與基礎中的計算實例以及按照有關的規(guī)定，先初步擬定橋梁橋墩的尺寸，如圖3-1所示，然后進行配筋設計和驗算，如不符合要求，進行必要的修改。圖3-1 橋墩一般構造/ cmFig 3-1 Pier general structure/ cm將墩柱的圓形截面換算為0.8倍的方形截面時，a=0.8d=0.8150=120cm，故由于蓋梁的跨高比，故可按一般構件進行相關計算和驗算；蓋梁的懸臂端，也屬于一般的鋼筋混凝土懸臂梁。3.3 蓋梁計算蓋梁截面尺寸見圖3-2。圖3-2 蓋梁尺寸/ cmFig 3-2 The size of bent cap/ cm3.3.1 垂直荷載計算1）蓋梁自重及內(nèi)力計算（表3-1）2）活載計算(1)活載橫向分配：荷載對稱布置用杠桿法,非對稱布置用鉸接板法。表3-1 蓋梁自重及內(nèi)力表Table 3-1 The dead-weight and internal force of bent cap 截面編號自重/KN彎矩/KNm剪力/KN左右1-10.5（0.7+1.0259）1.052.425=54.366-54.3660.492=-26.748-54.366-54.3662-20.5（1.0259+1.6）1.852.425=1453.74-54.3662.342-145.740.856=-252.079-200.106-200.1063-31.151.62.425=110.4-54.3663.492-145.742.006-110.40.51.15=-545.681-310.5064564-40.11.62.425=9.6-54.3663.592-145.742.106-110.40.675+9.360.05=-576.251446.4446.45-53.11.62.425=297.6-54.3666.692-145.745.206-110.43.775+9.63.15+297.61.55=-1047.780148.8148.86-61.551.62.425=148.8-54.3668.242-145.746.756-110.45.325+9.64.7+297.63.1+148.80.775=-937.58400注：，鋼筋混凝土容重取。a.單列公路I級荷載對稱布置：圖3-3 單列公路I級荷載對稱布置Fig 3-3 single row road - I level of load symmetrical arrangementb.雙列公路I級荷載對稱布置：圖3-4 雙列公路I級荷載對稱布置Fig 3-4 two row road - I level of load symmetrical arrangementc三列公路I級荷載對稱布置：圖3-5 三列公路I級荷載對稱布置Fig 3-5 three row road - I level of load symmetrical arrangementd四列公路I級荷載對稱布置：圖3-6 四列公路I級荷載對稱布置Fig 3-6 Four row road - I level of load asymmetrical arrangemente五列公路I級荷載對稱布置：圖3-7 五列公路I級荷載對稱布置Fig 3-7 five row road - I level of load asymmetrical arrangementf公路I級荷載非對稱布置：圖3-8 公路I級荷載非對稱布置Fig 3-8 road - I level of load symmetrical arrangement單列公路-級荷載非對稱布置雙列公路-級荷載非對稱布置三列公路-級荷載非對稱布置四列公路-級荷載非對稱布置五列公路-級荷載非對稱布置(2)公路I級荷載順橋行駛：；a.單孔單列公路I級荷載，圖3-9 公路I級荷載單孔單列布置Fig 3-9 Road - I level of load single-hole and single row arrangementb雙孔單列公路I級荷載圖3-10 公路I級荷載雙孔單列布置Fig 3-10 Road - I level of load two-hole and single row arrangement(3)活載橫向分配后各梁支點反力：計算式為：計算結果見表3-2。表3-2-1 各梁活載反力計算表Table 3-2-1 Calculation of anti-beam live load荷載橫向分布情況公路-級荷載計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔雙孔B/KN/KNB/KN/KN對稱布置按杠桿原理計算單列行車0491.06701228.96700000.5245.534641.4840.5245.534641.484000000雙列行車0491.06701228.96700.355174.329436.2830.855419.8621050.7670.855419.8621050.7670.355174.329436.283000三列行車0491.06701228.96700.5245.534614.4841491.0671228.9671491.0671228.96705245.534614.484000四列行車0.145491.06771.2051228.967178.2000.855419.8621050.7671491.0671228.9671491.0671228.9670.855419.8621050.7670.14571.205178.200五列行車0.5491.067245.5341228.967614.4841491.0671228.9671491.0671228.9671491.0671228.9671491.0671228.9670.5245.534614.484表3-2-2 各梁活載反力計算表Table 3-2-2 Calculation of anti-beam live load 荷載橫向分布情況公路-級荷載計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔雙孔B/KN/KNB/KN/KN非對稱布置按鉸接板法原理計算單列行車0.2861491.067140.4941228.967351.6070.2426119.133298.1470.177387.066217.8960.125361.531153.9900.094246.259115.7690.080539.53198.932雙列行車0.4932491.067242.1941228.967606.1270.4630227.364569.0120.3868189.945475.3640.2852140.052350.5010.2139105.039262.8760.184190.405226.253三列行車0.6343491.067311.4841228.967779.5340.6302309.470779.4110.5937291.546729.6380.4921241.654604.7750.3810187.097468.2360.3225158.369396.342四列行車0.7353491.067361.0821228.967903.6590.7499368.251921.6020.7536370.068926.1500.7016344.533862.2430.6014295.328729.1010.5296260.069650.861五列行車0.8158491.067400.6141228.9671002.5910.8441414.5101037.3710.8789431.5991080.1390.8796431.9431080.1390.8366410.8271028.1540.7993392.510982.313(4)恒載與活載反力匯總恒載與活載反力匯總見表3-3。沖擊系數(shù)1+=1.1724（同上部結構）表3-3 各梁反力匯總表Table 3-3 The summary of anti-beam force 荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁/KN/KN/KN/KN/KN/KN上部恒載867.84783.31894.73894.73783.31867.84公路-I級 （雙孔五列對稱布置）（1+）720.4211440.8411440.8411440.8411440.841720.421公路-I級（雙孔五列非對稱布置）（1+）1175.4381216.2141266.3551267.3631206.4081151.6643.3.2 雙柱反力計算圖3-11 雙柱反力計算圖/cmTable 3-11 Reactions acting of double Pier/cm計算式為： (3-1)即 表3-4 墩柱反力計算表Table 3-4 Calculation of pier reaction荷載情況上部恒載公路-級（雙列五孔對稱布置）公路-級（雙列五孔非對稱布置）2545.883602.1033665.742545.883602.1033603.2283.3.3 蓋梁各截面內(nèi)力計算1）彎矩計算圖3-12 蓋梁各截面內(nèi)力計算圖/ cmTable 3-12 Interal forces of coping in sections on bent cap /cm其蓋梁各截面彎矩值見表3-5。表3-5 彎矩計算表Table 3-5 The calculation of moments荷載情況墩柱反力/KN梁的反力各截面彎矩/KN/KN/KN1-12-23-34-45-56-6上部恒載2545.88867.84783.31894.730-1605.504-2603.52-2603.52337.947337.947公路-級對稱荷載3602.103720.4211440.8141440.8140-1332.779-2161.263-1873.0952593.5122593.512公路-級非對稱荷載3665.741175.4381216.2141266.3550-2174.56-3526.314-3217.284672.389684.3752）相應于最大彎矩值時的剪力計算見表3-6。一般計算公式：1-1截面： ，；2-2截面： ；3-3截面：，；4-4截面：，；5-5截面：，；6-6截面：。表3-6 剪力計算表/KNTable 3-6 The calculation of shear forces/KN荷載情況上部荷載公路-級對稱布置公路-級非對稱布置墩柱反力2545.883602.1033665.74梁的反力/KN867.84720.4211175.438/KN783.311440.8411216.214/KN894.731440.8411266.355各截面剪力1-1/KN000/KN-867.84-720.421-1175.4382-2/KN-867.84-720.421-1175.438/KN-867.84-720.421-1175.4383-3/KN-867.84-720.421-1175.438/KN1678.042881.6822490.3024-4/KN1678.042881.6822490.302/KN894.7301440.8411274.0885-5/KN894.7301440.8411274.088/KN007.7336-6/KN007.733/KN007.7333）截面內(nèi)力組合(1)彎矩組合見表3-7。其中活載按最不利情況考慮。表3-7 彎矩組合表Table 3-7 Combination of moments截面號內(nèi)力組合值1-12-23-34-45-56-61上部荷載0-1605.504-2603.52-2435.716337.947337.9472蓋梁自重-26.748-252.079545.681-576.251-1047.780-937.5843公路-荷載對稱布置0-1332.779-2161.263-1873.0952593.5122593.5124公路-荷載非對稱布置0-2174.56-3526.314-3277.284672.389684.37551+2+3-32.098-4094.990-6804.809-6236.6932779.1172911035261+2+4-32.098-5273.484-8715.881-8202.56589.545238.561(2) 剪力組合見表3-8。3.3.4 各墩水平力計算采用集成剛度法進行水平力分配。上部構造每片邊梁支點反力為867.852=1735.7；每片中梁支點反力：1號梁反力為783.312=1566.62KN；2號梁反力為894.732=1789.46KN。中墩橡膠支座中鋼板總厚度20mm，剪切模量，每跨梁一端設有6個支座，每個支座的抗推剛度為： (3-2)表3-8 剪力組合表Table 3-8 Combination of shear forces截面號剪力組合值1-12-23-34-45-56-61上部荷載/KN0-867.84-867.841478.04894.730/KN-867.84-867.841478.04894.73002蓋梁自重/KN-54.366-200.106-310.506446.4148.80/KN-54.366-200.106456446.4148.803公路-級荷載對稱布置/KN0-720.421-720.4212881.6821440.8410/KN-720.421-720.4212881.6821440.841004公路-級荷載對稱布置/KN0-1175.438-1175.4381440.8411274.0887.733/KN-1175.438-1175.4382490.3022490.3027.7337.73351+2+3/KN-65.239-2290.125-2422.6051274.0883269.41310.826/KN-2115.438-2290.1256355.2033626.533178.5610.82661+2+4/KN-65.239-2927.148-3059.6286333.7473035.9590/KN-2752.260-2927.1485807.2713393.079189.3860每個墩上設有兩排橡膠支座，則支座剛度為取橋臺及兩聯(lián)間橋墩的橡膠支座的摩擦系數(shù)，其中最小摩擦系數(shù)。1）橋墩（臺）剛度計算橋墩（臺）采用C35混凝土，其彈性模量(1)各墩（臺）懸臂剛度計算如下一墩兩柱 ： ， (3-3)，圖3-13 懸臂剛度計算圖示Table 3-13 Cantilever stiffness calculates graphical representation 對于橋臺：向河方向：；向岸方向：臺背填硬塑粘性土的地基系數(shù)及容重分別為：，(2)墩（臺）與支座串連，串聯(lián)后各剛度為：對橋墩：對橋臺：向河方向：向岸方向：2）制動力的分配(1)制動力計算公路I級荷載布置如圖3-14。制動力按車道荷載進行計算。圖3-14 公路-I級荷載布置/mFig 3-14 Road - I level of load arrange/m單列行車產(chǎn)生的制動力：雙孔布載時：單孔布載時：由于橋規(guī)的規(guī)定，不得小于，故取。(2)制動力分配 (3-4)則各墩臺分配的制動力為： （向河方向） （向岸方向）(3)號及5號臺的最小摩阻力 ，其中則：。因大于0號臺和，兩臺處支座均無滑移的可能性，故制動力不再進行重分配。(4)橋臺板式橡膠支座的水平力取摩檫系數(shù)，則板式橡膠支座產(chǎn)生的摩阻力，大于0號臺和，故取，3）溫度影響力的分配（溫度上升20）(1)對一聯(lián)中間各墩設板式橡膠支座的情況a.求溫度變化臨界點距0號臺的距離 (3-5)則b.計算各墩溫度影響力： (3-6)式中：故：臨界點以左：臨界點以右：0號臺及7號臺最小摩阻力，大于溫度影響力，故溫度影響力不必進行重分配。(2)對橋臺及兩聯(lián)間橋墩設板式橡膠支座的情況：板式橡膠支座的摩阻力為，大于溫度影響力，故0號臺為703.153KN，7號臺為709.877KN。4）各墩臺水平力匯總（表3-9）表3-9 各種水平力匯總表Table 3-9 The summary of horizontal forces墩（臺）號荷載名稱012345制動力/KN22.44730.02730.02730.02730.02722.447溫度影響力/KN703.153566.526192.469181.589555.647709.877制動力+溫度影響力/KN725.6596.553222.496211.616585.674732.804注：0號臺和5號臺未計臺后填土壓力，各墩臺均未考慮土壓力。3.3.5 蓋梁配筋設計蓋梁采用C35混凝土，其軸心受壓強度為： =16.1MPa。主筋采用HRB400鋼筋，取直徑d=32mm，其抗拉強度設計值為：=330MPa，一根32鋼筋的面積為，鋼筋保護層厚度60mm。1）彎矩作用時，各截面配筋設計表3-10-1 截面配筋設計Table 3-10-1 The design section of steel reinforcement 截面號/KNmb/mm/mm/mm1-1-32.0982400965.90.862-2-5273.4842400154091.333-3-8715.88124001540154.194-4-8202.56524001540144.645-52779.1172400154047.436-62911.3522400154049.73注：表中結構重要性系數(shù)；對于HRB400級鋼筋，對于表中所述x均小于表3-10-2 截面配筋設計Table 3-10-2 The design section of steel reinforcement 截面號所需32鋼筋根數(shù)實用32鋼筋根數(shù)%1-1117.090.151080420.352-210693.913.315120630.333-318054.2522.425201050.544-416938.3721.0625201050.545-55553.626.925201050.546-65822.937.225201050.54注：，故取結構的重要性系數(shù)2）剪力作用時各截面的強度驗算（1）計算公式公路橋規(guī)規(guī)定，因本設計的跨高比為，故可按鋼筋混凝土一般構件進行計算與驗算，且需進行撓度驗算。公路橋規(guī)規(guī)定了截面最小尺寸的限制條件，即；公路橋規(guī)規(guī)定，當矩形截面受彎構件符合以下公式時，可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，而僅需按構造要求配置箍筋。當時，需設斜筋，其中： (3-7) (3-8)（2）計算參數(shù)a.腹筋設計截面尺寸檢查：根據(jù)構造要求，梁頂層有10根32鋼筋通過1-1截面，截面有效高，則；梁頂層有15根32鋼筋通過2-2截面，截面有效高度，則；梁頂層有25根32鋼筋通過3-3,4-4,5-5,6-6截面，截面有效高度，則；故截面符合設計要求。檢查截面是否需要配置箍筋1-1截面 2-2截面 因為故可在蓋梁跨中的某個長度范圍內(nèi)按構造配置箍筋，其余區(qū)段按計算配置腹筋。計算剪力圖分配（圖3-15-1所示），彎起區(qū)段長度，即在長度內(nèi)可按構造配置箍筋。圖3-15-1 蓋梁剪力分配圖Fig 3-15-1 Shear distribution map 圖3-15-2 蓋梁剪力分配圖Fig 3-15-2 Shear distribution map 懸臂部分：（圖3-15-2所示），彎起區(qū)段長度，b.箍筋設計箍筋采用R235級鋼筋取直徑10（滿足8m且大于），其 (3-9)C35混凝土，其；斜筋采用HRB400級鋼筋，其。 （3-10）其中需滿足且，但當時，需滿足且。1-1截面故取2-2截面故取3-3截面故??；因為需滿足故取，綜上，設計箍筋間距取。c.彎起鋼筋及斜筋設計設焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（HRB400）為14，鋼筋重心至蓋梁的上邊緣距離，故取。彎起鋼筋的彎起角為45，彎起末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起的鋼筋的末端折點應落在前一排彎起鋼筋的彎起點。首先計算彎起鋼筋的上下彎起點的垂直距離。圖3-16 鋼筋彎起示意圖Fig 3-16 Schematic diagram of steel bent3-3右截面：，故僅彎起一排鋼筋。表3-11-1 彎起鋼筋計算表Table 3-11-1 Bent steel calculator1392.2距3-3截面距離/mm1550分配的計算剪力值/KN2114.67需要的彎起鋼筋面積12083.2可提供的彎筋面積1732=13671.4彎筋與梁軸交點到3-3截面的距離/mm875.93-3左截面：，故彎起一排鋼筋。表3-11-2 彎起鋼筋計算表Table 3-11-2 Bent steel calculator1376.6距3-3截面距離/mm80分配的計算剪力值/KN904.450需要的彎起鋼筋面積5168.01可提供的彎筋面積832=6433.6彎筋與梁軸交點到3-3截面的距離/mm768.3（3）各截面抗剪強度驗算見表3-12： (3-11) (3-12) (3-13) （3-14) (3-15)表中，箍筋間距 。表3-12 各截面抗剪強度驗算表Table 3-12 Shear strength of every section checking截面號1-12-23-3左右左右左右-65.239-2752.260-2927.148-2927.148-3059.6286355.203b/mm240024002400/mm965.9154015401761.8022808.962808.96P0.3470.3260.5440.187%0.187%0.187%2504.5113981.7034098.590/0450-2569.75-5256.771-6908.8516908.851-7158.2182256.613截面號4-45-56-6左右左左右左6343.6833626.5333269.413189.38610.82610.826b/mm240024002400/mm1540154015402808.962808.962808.96P0.5440.5440.5440.187%0.187%0.187%4098.5904098.5904098.5900002245.093-472.057-829.177-3909.204-4087.764-4087.7643）各截面抗扭強度驗算（1）選取4號墩進行驗算按公路橋規(guī)規(guī)定，截面在承受彎剪扭共同作用時符合（3-16）式時，可不進行構件的抗扭承載力計算，僅需按構造要求配置鋼筋。 （3-16）且在彎剪扭共同作用下，截面尺寸必須符合： （3-17）（2）驗算抗扭強度采用的公式： (3-18)抗扭縱筋：， 其中=1.2 (3-19)（3）蓋梁各截面剪力及扭矩計算列于表3-13表3-13 各截面剪力及扭矩計算表Table 3-13 shear force and torque moment of every section calculation截面號荷載情況1-12-23-34-45-56-6剪力/KN左-65.239-2927.148-3059.6286343.6833269.41310.826右-2752.260-2927.1486335.2033626.533189.38610.826彎矩/KNm15.40224.02224.02224.02224.02224.022285.019444.518444.518444.518444.518444.518505.181505.181505.181505.181505.181505.1811047.2831265.8371265.8371265.8371265.8371265.837（4）和相應的計算a.制動力： T=30.027KN；溫度影響力： H=555.647KN；汽車偏載： P=B2-B1=1228.967-178.605=1050.362KNb.蓋梁各截面抗扭強度驗算抗扭縱筋的抗拉強度設計值為：抗扭箍筋的抗拉強度設計值為：，取，則蓋梁各截面抗扭強度驗算見表3-14表3-14-1 截面抗扭強度驗算表Table 3-14-1 Calculation of every section torsional strength 截面1-12-23-3-65.239-2751.260-2927.148-2927.148-3059.6286355.2031047.2831265.8371265.837b/mm240024002400/mm965.915401540h/mm1025.9160016001.4871.4470.8720.8720.8550.585203.894249.55843.82543.82550.781127.9284588.8055616.5121164.7251164.7251349.5933399.908+3144902.8055930.5121478.7251478.7251663.5933713.908實需抗扭鋼筋抗扭縱筋44444410箍筋333333表3-14-2 截面抗扭強度驗算表Table 3-14-2 Calculation of every section torsional strength 截面4-45-56-66343.6833626.5333269.413189.38610.82610.8261265.8371265.8371265.837b/mm240024002400/mm154015401540h/mm1600160016000.5850.7920.8311.4331.4611.461 127.92868.78257.638-114.371-122.372-122.3723399.9081828.0001531.829-3039.606-3252.247-3252.247+3143713.9082142.0001845.829-2725.607-2938.247-2938.247實需抗扭鋼筋抗扭縱筋44444410箍筋3333333.4 墩柱計算3.4.1 恒載計算選擇4號墩臺1）一孔上部構造恒載：（867.85+783.31+894.73）22=10183.56KN2）蓋梁自重（半邊）：766.506kN3）一根墩柱自重（當=8m時）：4）承臺自重：5）樁身每米自重：3.4.2 活載計算1）水平荷載：制動力與溫度影響力總和為：H=585.674kN2）垂直荷載：公路I級荷載：單孔單列： 雙孔單列： 3.4.3 墩柱配筋設計1）雙柱反力橫向分布系數(shù)計算（1）公路I級荷載單列布載（2）公路I級荷載雙列布載 （3）公路I級荷載三列布載 2）活載內(nèi)力計算公路I級荷載，雙孔布載產(chǎn)生的支點反力最大，單孔布載產(chǎn)生的偏心彎矩最大。（1）最大最小垂直力計算表見表3-15。1+=1.1724。表3-15 最大最小垂直力計算表Table 3-15 Calculation of the biggest and smallest vertical forces荷載情況最大垂直力最小垂直力(1+) B(1+) B汽車-級雙孔，雙列357.212100.7242457.5340.9892850.2490.1131.693雙孔，三列535.8153151.0863686.3010.8423638.9720.158682.847（2）相應于最大最小垂直力時的彎矩計算見表3-16。表3-16 相應最大最小垂直力時的彎矩計算Table 3-16 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forces荷載情況A墩底彎矩/KNmB墩底彎矩/KNm7.5H/20.35()（1+）7.5H/20.35()（1+）公路-級雙孔雙列357.212100.7240.9890.011707.5647.870雙孔三列535.8153151.0860.8420.158903.593169.558制動力30.027112.60112.60溫度影響力555.6472083.682083.68注：表中1+=1.1724（3）最大彎矩計算見表3-17。3）墩柱底截面內(nèi)力組合表見表3-18。表3-17 最大彎矩計算T