建筑工程畢業(yè)設計.doc

建筑工程畢業(yè)設計摘要本次畢業(yè)設計所選題目為“焦作大學學生宿舍樓設計”。該工程采用的結構形式為現澆鋼筋混凝土框架結構，共有八層。建筑縱向長度為50.4m，橫向長度為12.3m，房屋總高度24.75m, 標準層層高3.0m，底層層高3.6m，室內外高差600mm，總建筑物面積9215m2。建筑物坐北朝南，主要功能要求能滿足學生日常的使用要求。總體設計主要完成了一榀框架A、B、C、D軸的結構設計與計算。確定框架布局之后，先進行了荷載標準值的計算，從而確定框架計算簡圖和荷載總圖，之后用底部剪力法計算水平地震作用大小，用D值法求出地震作用下的框架內力（彎矩、剪力、軸力）；然后采用彎矩二次分配法計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的框架內力；進而進行框架內力的組合與調整，并選取最不利組合進行截面設計，在進行截面抗震設計時，為保證延性，框架要滿足“強剪弱彎”、“強柱弱梁”、“強節(jié)點弱構件”的設計原則，且滿足構造要求；此外還進行了基礎設計、樓蓋現澆板和板式樓梯的設計，最后繪制了房屋結構的樓梯、樓板、框架、基礎等結構的施工圖。關鍵詞： 框架結構 結構設計 抗震設計 內力組合 截面設計 AbstractThe graduation project selected topic Jiaozuo University student dormitory design. The project uses a structure in the form of in-situ reinforced concrete frame structure, a total of eight. Building a longitudinal length of 50.4m, lateral length of 12.3m, total housing height 24.75m, standard layers of high 3.0m, bottom storey 3.6m, indoor and outdoor height 600mm, total building area of 9215m2.Building faces south, the main functional requirements to meet the students daily requirements. The overall design of the main completed the structure design and calculation of a frame of A, B, C, D axis. After determining frame layout, the first for the load standard values are calculated to determine the framework for calculating the total load diagrams and maps, followed by horizontal seismic base shear method to calculate the size of the role, with the D-value method under the framework of the calculated seismic forces (moment, shear, axial force); then calculated using moment distribution Method vertical loads (dead load and live load) under the framework of the internal forces; thus be a combination of internal forces and adjustment framework, and select the most unfavorable combination section design, conducting seismic design section, in order to ensure ductility, the framework to meet the strong shear weak bending, strong column-weak beam, strong node weak component design principles, and to meet structural requirements; addition also carried out basic design, floor slab and plate staircase design, and finally draw a housing structure of the stairs, floor, frame, basic structures such as construction drawings.Keywords: Frame structure Structure design Seismic design The combination of internal forces Section design第一章 緒論1.1 工程概況工程地理位置：河南省焦作市；工程名稱：焦作大學學生宿舍樓；工程總面積：約為9215m2；結構形式：框架結構。1.2 建筑物功能與特點該擬建的建筑物位于焦作市，本工程為八層框架學生宿舍樓，建筑總高度為24.75m，底層層高3.6m，標準層層高3.0m，室內外高差0.60m，總建筑面積大約為9215m2。1.2.1平面設計建筑朝向為南北向，主要房間的設計有適宜的尺寸，足夠的使用面積，適用的形狀，以及良好的采光和通風條件。平面布置滿足長寬比小于5，采用縱向3.6m、橫向5.1m的柱距，滿足建筑開間模數和進深的要求。1.2.2 立面設計建筑立面可以看成是由許多構件組成的，如墻體、梁柱、門窗及勒腳、檐口等。恰當地確定立面中這些構件的比例、尺寸，運用節(jié)奏、韻律、虛實、對比等規(guī)律，是使建筑立面高于表現力的重要設計手法。在建筑立面上，相同構件或門窗作有規(guī)律的重復和變化，給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節(jié)奏韻律的效果，從而使設計達到形式和內容的完整統(tǒng)一。1.2.3 剖面設計建筑剖面設計主要分析各部分應有的高度（層高、室內外高差等）、建筑層數、建筑空間的組合利用，以及建筑剖面中的結構、構造關系。建筑物的平面和剖面是緊密聯系的。1.2.4 消防設計本工程耐火等級為一級?？偲矫嬷校ㄖ拿媾R路，消防車均能到達建筑周圍，與相鄰建筑距離均符合規(guī)范要求。按消防實際面積考慮，各部位消防設計如下：每個防火分區(qū)設有消防警報、消火栓和自動噴灑系統(tǒng)。1.2.5 抗震設計建筑抗震設計規(guī)范規(guī)定，抗震設防烈度為6度及以上地區(qū)的建筑，必須進行抗震設計。焦作地區(qū)抗震設防烈度為7度，必須進行抗震設防。建筑根據其使用功能的重要性分為甲類、乙類、丙類、丁類4類抗震設防類別。甲類建筑應屬于重大建筑工程和地震時可能發(fā)生嚴重次生災害的建筑；乙類建筑應屬于地震時使用功能不能中斷或需要盡快修復的建筑；丙類建筑應屬于除甲、乙類和丁類以外的一般建筑；丁類設防建筑應屬于抗震次要建筑。本工程的抗震設防類別為乙類，按7度設防，抗震措施符合本地區(qū)抗震設防的要求。1.2.6 變形縫的設置在總體結構布置中，為了降低地基沉降、溫度變化和體型復雜對結構的不利影響，可以設置沉降縫、伸縮縫和防震縫，從而將結構分成若干個獨立的單元。當房屋既需要設沉降縫，又需要設伸縮縫，沉降縫可以兼做伸縮縫，兩縫合并設置。對有抗震設防要求的房屋，其沉降縫和伸縮縫均應該復合防震縫的要求，并盡可能做到三縫合一。1.3 設計資料本工程采用框架結構，建筑抗震設防分類屬乙類建筑。建筑抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g，所屬設計地震分組為第一組，結構抗震等級為二級?；狙海篠0=0.25kN/m2，樓面活荷載：房間和走道均為2.5kN/m2。1.4 工程做法1.4.1 外墻做法外墻瓷磚20mm厚1:2水泥砂漿抹灰加氣混凝土砌塊20mm厚1:2水泥砂漿抹灰1.4.2 內墻做法加氣混凝土砌塊2面水泥粉刷內墻面1.4.3 樓面做法面層：水磨石地面找平層：20mm厚1:2水泥砂漿結構層：120mm厚現澆混凝土樓面板抹灰層：20mm厚板底抹灰1.4.4 屋面做法防水層：三氈四油防水層找坡層：20mm厚1:2水泥灰焦渣砂漿保溫層：80mm厚水泥珍珠巖制品保溫層找平層：20mm厚1:2水泥砂漿找平結構層：120mm厚現澆混凝土樓面板抹灰層：20mm厚板底抹灰1.4.5 散水做法100mm厚1:2:3細實混凝土撒1:1水泥沙子壓實抹光150mm厚3:7灰土素土夯實向外坡度3%1.4.6 門窗做法門為木門，窗為鋁合金窗。44河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第二章 結構設計第二章 結構設計2.1 框架結構設計計算2.1.1 工程概況本工程為八層鋼筋混凝土框架結構體系，總建筑面積為9215m2。層高3.0m，平面尺寸50.4m12.3m，室內地坪為0.00m，室內外高差0.60m?？蚣芰褐F澆，屋面及樓面采用120mm厚現澆鋼筋混凝土樓面板。2.1.2 結構設計方案及布置鋼筋混凝土框架結構是由梁、柱通過節(jié)點連接組成的承受豎向荷載和水平荷載的結構體系。按結構布置不同，框架結構可以分為橫向承重，縱向承重和縱橫承重三種布置方案。本次設計的宿舍樓采用橫向承重方案，豎向荷載主要由橫向框架承擔。橫向框架還要承受橫向的水平風載和地震荷載。在房屋的縱向則設置連系梁與橫向框架連接，這些連系梁與柱實際上形成了縱向框架，承受平行于房屋縱向的水平風荷載和地震荷載?？蚣芷矫婧椭W布置如圖21所示：圖2-1 框架平面柱網布置2.2 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定2.2.1 初估柱截面尺寸由公式按軸壓比要求計算：式中：結構抗震等級為二級，取值0.8；考慮地震作用組合后柱的軸壓力增大系數，邊柱取1.3，中柱取1.25；N柱組合軸壓力設計值；F按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積；gE單位建筑面積上重量荷載值，框架結構體系為1214kN/m2,此處取13kN/m2；Ac柱截面面積；fc混凝土軸心抗壓強度設計值；n驗算截面以上樓層層數。對于邊柱： 對于中柱： 根據以上估算結果，并綜合考慮其他因素，本設計中的柱子截面尺寸取值如下，柱：bh=500mm500mm。2.2.2 初估梁截面尺寸橫向邊跨：L1：h=(1/121/8)L=(1/121/8)5100=425637.5mm，取h=600mm b=(1/31/2)h=(1/31/2)600=200300mm,取b=300mm橫向中跨：L2：h=(1/121/8)L=(1/121/8)2100=175262.5mm,取h=450mm b=(1/31/2)h=(1/31/2)450=150225mm,取b=250mm縱向梁跨：L3：h=(1/121/8)L=(1/121/8)3600=300450mm,取h=450mm b=(1/31/2)h=(1/31/2)450=150225mm,取b=250mm故L1=300mm600mm，L2=250mm450mm，L3=250mm450mm。2.2.3 梁的計算跨度L1：L0=5100mm L2：L0=2100mm L3：L0=3600mm2.2.4 柱高度底層柱高度為基礎頂面至二層樓面的距離，取H=3.6m，其他層為H=3.0m。2.3 計算簡圖的確定 圖22 橫向框架計算簡圖及柱編號河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第三章 荷載計算第三章 荷載計算3.1 荷載標準值計算3.1.1 屋面均布恒載三氈四油防水層 0.4kN/m220mm厚水泥灰焦渣砂漿 0.02014=0.28kN/m280mm厚砂漿珍珠巖制品保溫層 0.0803.5=0.28kN/m220mm厚1:2水泥砂漿找平 0.02020=0.4kN/m2120mm厚現澆混凝土樓面板 0.12025=3.0kN/m220mm厚板底抹灰 0.02020=0.4kN/m2共計 4.76kN/m2屋面恒載標準值：(3.614+0.24)(5.12+2.1+0.24)4.76=3022.72kN3.1.2 樓面均布恒載水磨石地面 0.65kN/m220mm厚1:2水泥砂漿 0.02020=0.4kN/m2120mm厚現澆混凝土樓面板 0.12025=3.0kN/m220mm厚板底抹灰 0.02020=0.4kN/m2共計 4.45kN/m2樓面恒載標準值：（3.614+0.24）（5.12+2.1+0.24）4.45=2825.86kN3.1.3 屋面均布活載（3.614+0.24）（5.12+2.1+0.24）0.5=317.51kN3.1.4 樓面均布活載（3.614+0.24）（5.12+2.1+0.24）2.5=1587.56kN3.1.5 梁柱自重梁柱可根據截面尺寸、材料容重及粉刷等計算其重力荷載，具體過程見表31。表31 梁柱自身重力荷載標準值層次構件b(m)h(m)r(kN/m3)g(kN/m)L(m)nGi(kN)Gi(kN)1KL10.30.6251.054.7254.6930652.052653.17KL20.250.45251.052.9531.61570.87kL30.250.45251.052.9533.156512.64Z10.50.5251.056.5633.6601417.6128kL10.30.6251.0654.7254.630652.052416.90kL20.250.45251.052.9531.61570.87kL30.250.45251.052.9533.156512.64Z20.50.5251.056.5633.0601181.34注：(1）為考慮梁柱的粉刷層重力荷載的增大系數，g表示單位長度構件的重力荷載；(2）表中L取梁凈長，柱取層高，n表示構件數量，Gi表示該層某一構件的重量。3.1.6 墻體自重外墻墻厚240mm，采用瓷磚貼面；內墻墻厚120mm，采用水泥砂漿抹面，內外墻均采用加氣混凝土砌塊。單位面積外墻體重量為：5.50.24=1.32kN/m2單位面積外墻體抹灰重量為：0.02202=0.8kN/m2單位面積外墻貼面重量為：0.5kN/m2單位面積內墻體重量為：5.50.12=0.66kN/m2單位面積內墻雙面抹灰重量為：0.362=0.72kN/m2底層墻體自重計算：縱墻：外墻：（3.13.6-1.81.8）28=221.76m2外墻墻體重量：221.761.32=292.72kN 外墻抹灰重量：221.760.8=177.41kN 外墻貼面重量：221.760.5=110.88kN小計總重：581.01kN內墻：（3.13.6-2.10.9）28=259.56m2 內墻墻體重量：259.560.66=171.31kN 內墻抹灰重量：259.560.72=186.88kN小計總重：358.19kN橫墻：外墻：4.63.64=66.24m2 外墻墻體重量：66.241.32=87.44kN 外墻抹灰重量：66.240.8=52.99kN 外墻貼面重量：66.240.5=33.12kN小計總重：173.55kN 內墻：4.63.626=430.56m2 內墻墻體重量：430.560.66=284.17kN 內墻抹灰重量：430.560.72=310.00kN小計總重：594.17kN標準層墻體自重計算：縱墻：外墻：（3.13.0-1.81.8）28=169.68m2 外墻墻體重量：169.681.32=223.98kN 外墻抹灰重量：169.680.8=135.74kN 外墻貼面重量：169.680.5=84.84kN小計總重：444.56kN內墻：（3.13.0-2.10.9）28=207.48m2 內墻墻體重量：207.480.66=136.94kN 內墻抹灰重量：207.480.72=149.38kN小計總重：286.32kN橫墻： 外墻：4.634=55.2m2 外墻墻體重量：55.21.32=72.86kN 外墻抹灰重量：55.20.8=44.16kN外墻貼面重量：55.20.5=27.60kN小計總重：144.62kN 內墻：4.6326=358.8m2 內墻體重量：358.80.66=236.81kN 內墻抹灰重量：358.80.72=258.34kN小計總重：495.15kN墻體自重如表32所示：表32 墻體自重墻體片數重量（kN）底層縱墻外墻28581.01939.2內墻28358.19底層橫墻外墻4173.55767.72內墻26594.17其他層縱墻外墻28444.56730.88內墻28286.32其他層橫墻外墻4144.62639.77內墻26495.15女兒墻重量：墻體面積s=1.2（50.4+0.24+12.3-0.24）=75.24m2女兒墻墻體重量：75.241.32=99.32kN女兒墻抹灰重量：75.240.8=60.19kN外墻貼面重量：75.240.5=37.62kN小計總重：197.13kN3.2 重力荷載代表值頂層重力荷載代表值包括：屋面荷載+50%屋面活載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重+女兒墻自重其他層重力荷載代表值包括：樓面荷載+50%活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重第八層：G8=3022.72+50%317.51+1235.56+590.67+685.33+197.13=5890.17kN第二至七層：G7=G6=G5=G4=G3=G2=2825.86+50%1587.56+1235.56+1181.34+1370.65 =7407.19kN第一層：G1=2825.86+50%1587.56+1235.56+1299.48+1538.79=7693.47kN門窗荷載計算：門均采用木門，單位面積木門重量為0.2kN/m2窗采用鋁合金窗，單位面積窗重量為0.45kN/m2各層門重量：2.10.90.228=10.58kN各層窗重量：1.81.80.4528=40.82kN底層墻體實際重量：G1=7693.47+10.58+40.82=7744.87kN二至八層實際重量：G2=G3=G4=G5=G6=G7=7407.19+10.58+40.82=7458.59kNG8=5890.17+10.58+40.82=5941.57kN建筑物總重力荷載代表值：建筑物總重力荷載代表值： 圖33 質點重力荷載值河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第四章 框架側移剛度計算第四章 框架側移剛度計算4.1 水平地震作用下框架的側向位移驗算4.1.1 橫向線剛度全部柱梁均采用C30混凝土，Ec=3.0104N/mm2。在框架結構中，有現澆樓面或預制板樓面。而現澆板底樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。為考慮這一有利作用，在計算量的截面慣性矩時，對現澆樓面的邊框架取I=1.5I0(I0為梁的截面慣性矩)。對中框架取I=2.0I0。若為裝配樓板，則邊框架取I=1.2I0。對中框架取I=1.5I0。本框架結構中，采用現澆樓面，橫梁線剛度計算如表41所示：表41 橫梁線剛度計算表梁號截面bh跨度l(mm)慣性矩I0=bh3/12(mm4)邊框架梁中框架梁Ib=1.5I0Ib=EIb/lIb=2.0I0Ib=EIb/lL130060051005.41098.11094.76510101.0810106.3531010L225045021001.91092.851094.07110103.81095.42910104.1.2 橫向框架柱的側移剛度D值表42 柱線剛度計算表層次截面bh高度L(mm)慣性矩線剛度I0=bh3/12(mm4)ic=EI0/l150050036005.21094.33310102850050030005.21095.2001010表43 橫向框架側移剛度D值計算項目柱類型（一般層）（底層）（一般層）（底層）根數底層邊框架邊柱1.0990.516207024邊框架中柱2.0390.629252364中框架邊柱1.4660.5672274826中框架中柱2.7190.68227362261486612二至八層邊框架邊柱0.9160.3145217714邊框架中柱1.6990.459318244中框架邊柱1.2220.3792627726中框架中柱2.2660.531368162618547984.1.3 橫向框架自振周期橫向框架自振周期的計算采用的是結構頂點位移法，頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法，只有求出結構的頂點水平位移，就可以按下式求得結構的基本周期：式中：周期折減系數，考慮填充墻對結構周期的影響，本工程取0.7；框架的頂點位移。計算時，假想將框架的重力荷載代表值視為水平作用力，然后按彈性方法進行水平位移計算。表44 橫向框架結構的頂點位移計算層次Gi(kN)Gi(kN)Di（kN/m）層間位移i=Gi/Dii85941.575941.5718547980.0030.14477458.5913400.1618547980.0070.14167458.5920858.7518547980.0110.13457458.5928317.3418547980.0150.12347458.5935775.9318547980.0190.10837458.5943234.5218547980.0230.08927458.5950693.1118547980.0270.06617744.8758437.9814866120.0390.039所以=0.144m。4.1.4 橫向地震作用計算本結構為質量和剛度沿高度分布均勻的框架結構，可采用底部剪力法計算多遇水平地震下的框架內力。該地區(qū)抗震設防烈度為7度，設計地震加速度為0.10g，類場地，設計地震分組為第一組，特征周期。由地震影響系數曲線可得基本周期的地震影響系數：因為，可不必考慮頂部的附加地震作用。結構總水平地震作用標準值為：各層水平地震作用標準值，各層水平地震作用標準值及樓層剪力如表45所示：表45 各層橫向地震作用及樓層剪力層次層高hi(m)Hi(m)Gi(kN)GiHi(kN.m)Fi(kN)Vi(kN)83.024.65941.57146162.620.182578.58578.5873.021.67458.59161105.540.200635.811214.3963.018.67458.59138729.770.172546.79176.1853.015.67458.59116354.000.144457.782218.9643.012.67458.5993978.230.117371.952590.9133.09.67458.5971602.460.089282.932873.8423.06.67458.5949226.690.061193.923067.7613.63.67744.8727881.530.035111.273179.03 橫向框架各樓層水平地震作用和地震剪力沿高度的分布示意圖如圖41所示：圖41 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力4.1.5 橫向框架抗震變形驗算已知水平地震作用下框架結構的層間位移和層間剪力，計算各層間彈性位移角。表46 橫向框架抗震變形驗算層次層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN/m)層間位移Vi/Di(m)層高hi（m）層間相對彈性轉角8578.5818547980.0003123.01/961571214.3918547980.0006553.01/45806761.1818547980.0009503.01/315852218.9618547980.0011963.01/250842590.9118547980.0013973.01/214732873.8418547980.0015493.01/193723067.7618547980.0016543.01/181413179.0314866120.0021383.61/1684注：層間相對彈性轉角均滿足要求，。4.2 水平地震作用下橫向框架的內力分析表47 修正后的邊柱反彎點高度層次2=h上/hi3=h下/hiy0y1y2y3yhi(m)yhi(m)81.01.2220.37220000.37223.01.11771.01.01.2220.450000.453.01.3561.01.01.2220.46110000.46113.01.38351.01.01.2220.46110000.46113.01.38341.01.01.2220.500000.503.01.531.01.01.2220.500000.503.01.521.01.21.2220.500000.503.01.510.8331.4660.62670000.62673.62.256表48 修正后的中柱反彎點高度層次2=h上/hi3=h下/hiy0y1y2y3yhi(m)yhi(m)81.02.2660.450000.453.01.3571.01.02.2660.46330000.46333.01.39061.01.02.2660.500000.503.01.551.01.02.2660.500000.503.01.541.01.02.2660.500000.503.01.531.01.02.2660.500000.503.01.521.01.22.2660.500000.503.01.510.8332.7190.58670000.58673.62.112注：y=y0+y1+y2+y3式中：y0荷載形式、總層數、層次、梁柱線剛度比對反彎點高度的影響；y1上下層橫梁線剛度比對反彎點高度的影響；y2上下層高與本層層高不同時反彎點高度比的修正值；y3下層層高與本層層高不同時反彎點高度比的修正值。由上表可得水平地震作用下梁柱端彎矩、剪力及柱軸力，計算見表49、表410：表49 橫向水平地震作用下柱剪力和柱端彎矩層號Vi(kN)D邊柱（A、D柱）中柱（B、C柱）Di1Vi1yhiM上M下Di2Vi2yhiM上M下8578.581854798262778.201.11715.449.163681611.481.3518.9415.5071214.3917.201.3528.3823.2224.101.3938.8033.5061761.1824.951.38340.3434.5134.981.552.4752.4752218.9631.441.38350.8443.4844.041.566.0666.0642490.9136.711.555.0755.0751.431.577.1577.1532873.8418547982627740.711.561.0761.073681657.041.585.5685.56續(xù)表49層號Vi(kN)D邊柱（A、D柱）中柱（B、C柱）Di1Vi1yhiM上M下Di2Vi2yhiM上M下23067.7618547982627743.461.565.1965.193681660.891.591.3491.3413179.0314866122274848.652.25665.39108.872736258.512.1187.06123.57注：Vij=ViDij/D，M上=Vij(hi-yhi)，M下=Vijyhi。表410 地震作用下框架柱軸力和梁端彎矩、剪力層號AB(CD)邊跨梁BC中跨梁柱軸力L(m)VbL(m)Vb邊柱中柱84.615.4410.215.581.68.738.7310.91-5.58-5.3374.637.5429.2714.521.625.0325.0331.29-20.10-22.1064.663.5646.3423.891.639.6339.6349.54-43.99-47.7554.685.3563.8932.441.654.6454.6468.30-76.43-83.6144.698.5577.1938.201.666.0266.0282.53-114.63-127.9434.6116.1487.7044.311.675.0075.0093.75-158.94-177.3824.6126.2695.3548.181.681.5581.55101.94-207.12-231.1414.6130.5896.1649.291.682.2482.24102.80-256.41-284.65圖42 地震力作用下中框架彎矩圖（kN.m）圖43 地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力（kN）河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 豎向荷載作用下框架結構內力計算第五章 豎向荷載作用下框架結構內力計算5.1 橫向框架內力計算圖51 框架結構計算單元確定每個板區(qū)格的荷載傳遞時，先要區(qū)分此板是單向板還是雙向板，本結構的所有區(qū)格均為雙向板，可沿四角點作450線，將區(qū)格分為四個部分，將每部分板上的荷載傳遞到與之相鄰的梁上，板傳至梁上的三角形荷載或梯形荷載可等效為均布荷載。圖52 等效荷載圖AB（CD）軸間框架梁：屋面板傳給梁的荷載：恒載：活載：樓面板傳給梁的荷載：恒載：活載：梁自重（含抹灰）標準值：綜上所述，AB（CD）軸間框架梁均布荷載值為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=4.725+13.62=18.35kN/m 活載=板傳荷載=1.43kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=4.725+12.73=17.46kN/m 活載=板傳荷載=7.15kN/mBC軸間框架梁：屋面板傳給梁的荷載：恒載：活載：樓面板傳給梁的荷載：恒載：活載：梁自重（含抹灰）標準值：綜上所述，BC軸間框架梁的均布荷載值為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=2.953+6.25=9.20kN/m 活載=板傳荷載=0.66kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=2.953+5.84=8.79kN/m 活載=板傳荷載=3.28kN/m柱縱向集中荷載計算：A(D)軸柱縱向集中荷載計算：頂層柱：恒載=女兒墻+梁自重+板傳荷載 =活載=板傳荷載=第27層柱：恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =活載=板傳荷載=首層柱：恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =活載=板傳荷載=B(C)軸柱縱向集中荷載計算：頂層柱：恒載=梁自重+板傳荷載 活載=板傳荷載 第27層柱：恒載=梁自重+板傳荷載+墻自重 活載=板傳荷載 首層柱：恒載=梁自重+板傳荷載+墻自重 活載=板傳荷載 框架在豎向荷載作用下的示意圖如圖53（a）、圖53（b）所示：圖53（a） 恒載示意圖圖53（b） 活載示意圖5.2 用彎矩分配法計算框架彎矩因為框架結構對稱，荷載對稱，奇數跨，可取半邊結構計算，其計算簡圖如圖所示54所示：圖54 框架結構計算簡圖5.2.1 固端彎矩計算將框架視為兩端固定梁，計算其固端彎矩，其中邊跨，中跨，單位kN.m。表51 固端彎矩計算荷載類型層號恒載活載邊跨中跨邊跨邊跨839.773.383.100.241737.843.2315.501.215.2.2 分配系數計算梁、柱的轉動剛度如表52所示：表52 梁柱轉動剛度桿件名稱轉動剛度s(N.mm)相對轉動剛度框架梁邊跨4ib=46.3531010=25.41210102.340中跨2ib=25.4291010=10.85810101.000框架柱底層4ic=44.3331010=17.33210101.596其余層4ic=45.2001010=20.80010101.916各節(jié)點彎矩分配系數計算如表53所示：表53 各節(jié)點彎矩分配系數計算節(jié)點s左梁右梁上柱下柱92.340+1.916=4.2560.5500.450832.340+1.9162=6.1720.3800.3100.31022.340+1.916+1.596=5.8520.4000.3270.273182.340+1.000+1.916=5.2560.4450.1900.36517122.340+1.000+1.9162=7.1720.3260.1390.2670.268112.340+1.000+1.916+1.596=6.8520.3420.1460.2790.2335.2.3 彎矩分配恒載、活載作用下框架支座彎矩采用彎矩二次分配法進行計算。恒荷載彎矩二次分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.4500.5500.4450.3650.190-39.77八39.77-3.3817.9021.87層-16.19-13.28-6.915.87-8.1010.94-4.621.001.23-2.81-2.31-1.2024.77-24.7731.71-20.21-11.490.3100.3100.3800.3260.2670.2680.139-37.84七37.84-3.2311.7311.7314.38層-11.28-9.24-9.28-4.818.955.87-5.647.19-6.64-4.62-2.85-2.85-3.491.331.091.090.5717.8314.75-32.5935.08-14.79-12.81-7.470.3100.3100.3800.3260.2670.2680.139-37.84六37.84-3.2311.