240萬噸CSP熱軋薄板廠設計畢業(yè)設計說明.doc

說明書 240 萬噸萬噸 CSP 熱軋薄板廠設計熱軋薄板廠設計 摘要摘要 本設計以生產(chǎn)產(chǎn)品規(guī)格為 12mm 1550mmX65 管線鋼為例 設計一個年產(chǎn)量為 240 萬噸的 CSP 熱軋薄板廠 設計內(nèi)容主要包括興建該廠的可行性分析 產(chǎn)品大綱的 編制 產(chǎn)品平衡計算 主輔設備選擇 以及生產(chǎn)工藝流程設計 軋制規(guī)程的計算 輥 形設計和軋輥強度的校核 電機功率的校核 車間生產(chǎn)能力的計算 軋機工作圖標的 確定以及車間平面布置等內(nèi)容 參考其他已建廠的參數(shù)經(jīng)驗 指定產(chǎn)品大綱 確定壓下規(guī)程 選擇主要軋制設備 進行計算 關(guān)鍵詞 關(guān)鍵詞 CSP 連鑄連軋 軋制工藝 強度校核 Design of CSP Hot rolling Sheet Plant 240 ton Annual Output Abstract The design specifications for production of product is 12mm1550mm X65 steel as an example Design a production capacity of 2 4 million tons production of CSP Design features include the construction of the plant feasibility analysis the preparation of the outline of the products metal balance calculation rolling determining the csale products blance calculation the mainequipments choice the choice of auxiliary equipments Economical and technical indicators of development an production process design system temperaure the speed of the system cone unit rate calculation the calculation of rollling a point of order roll strength checking checking the electrical power workshop production the mill work chart to determine yhe plant layout an so on Reterence other plant parameters of experience the design products outline selcet apoint of other to determine major reduction rolling equpments calculation Keywords CSP Continuous casting and rolling Rolling progirss Strength check 目目 錄錄 第一章第一章 建設一個建設一個 CSP 車間的可行性和必要性分析車間的可行性和必要性分析 1 1 CSP 生產(chǎn)線歷史簡介生產(chǎn)線歷史簡介 自 1989 年世界上第一臺工業(yè)化的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線投產(chǎn)以來 過去的 11 年 中已有 36 條生產(chǎn)線相繼運作 2000 年可形成年產(chǎn) 4825 萬 t 的生產(chǎn)能力 薄板坯連鑄 連軋工藝技術(shù)裝置日趨完善 市場競爭更具實力 原因在于它的工藝優(yōu)勢 投資低 能耗低 生產(chǎn)成本低 維護費用低 成材率高 兩流薄板坯連鑄機與一套熱連軋機相 配可產(chǎn) 160 250 萬 t a 熱軋帶卷 可以分別與電爐或高爐 轉(zhuǎn)爐流程相聯(lián)接 薄板坯連 鑄連軋技術(shù)越來越顯示出它的生命力 1 2 國內(nèi)外國內(nèi)外 CSP 生產(chǎn)線概況生產(chǎn)線概況 1 2 1 國內(nèi)國內(nèi) CSP 生產(chǎn)線發(fā)展概況概況生產(chǎn)線發(fā)展概況概況 20XX 年以來投產(chǎn)的生產(chǎn)線的達產(chǎn)速度快于國外同類生產(chǎn)線邯鋼薄板坯連鑄連軋生 產(chǎn)線 1999 年 12 月投產(chǎn) 2000 年達到設計生產(chǎn)能力 是所有已投產(chǎn)的 CSP 生產(chǎn)線中達 產(chǎn)最快的 包鋼的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線是我國第一套雙流 CSP 生產(chǎn)線 20XX 年 8 月投產(chǎn) 20XX 年超過了設計生產(chǎn)量 比邯鋼更快 是國際上達產(chǎn)速度最快的 20XX 年已投產(chǎn)的 5 條線為所在企業(yè)創(chuàng)造了可觀效益已投產(chǎn) 5 條生產(chǎn)線 20XX 年的 生產(chǎn)指標見表 1 1 1 表 1 1 20XX 年我國薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)指標 廠名 連鑄機流數(shù)和 鑄坯規(guī)格 mm 20XX 年軋材 產(chǎn)量 萬 t 鋼水成 材率 鋼材合 格率 珠鋼1 流 1000 1350 50112 5098 299 邯鋼1 流 900 1680 70153 2697 5698 43 包鋼 2 流 1250 1500 67 1250 1500 50 251 8198 8599 13 鞍鋼 1 流 960 1520 100 130 220 8595 8299 81 唐鋼 1 流 55 7687 2299 47 950 1680 70 85 已投產(chǎn)的 5 條生產(chǎn)線技術(shù)操作指標的差別很大 表 2 技術(shù)操作指標中有一些不具 備可比性 但相當一部分是可比的 如 作業(yè)率 連澆爐數(shù) 燃料消耗等 另一方面 與設計技術(shù)操作指標對比 還有一些指標未達到 差距就意味著潛力 表 1 2 20XX 年我國薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線技術(shù)操作指標 廠名 拉坯速度 m min 1 鑄機 作業(yè) 率 平均 連澆 爐數(shù) 平均 連澆 時間 漏鋼 次數(shù) 漏鋼 率 加熱爐 燃耗 kg t 1 軋機 作業(yè) 率 珠鋼 邯鋼 包鋼 鞍鋼 唐鋼 4 5 5 8 3 8 4 8 5 2 1 2 4 3 79 83 68 6 81 4 86 7 33 56 7 73 8 45 15 4 15 9 5 92 550 336 6 569 4 337 2 65 52 11 30 0 3 0 48 0 411 0 066 0 77 20 26 8 38 77 67 8 65 74 77 80 6 84 3 32 5 發(fā)揮薄板坯連鑄連軋技術(shù)潛力的關(guān)鍵之一在于發(fā)揮連澆的優(yōu)勢 抓連澆爐數(shù)的增 加就必須解決鑄機漏鋼和提高整個作業(yè)線作業(yè)率的問題 從而提高生產(chǎn)線的效率 連鑄連軋工藝的獨特優(yōu)勢薄板坯連鑄連軋工藝是由薄板坯連鑄機與常規(guī)寬熱帶連 軋機的精軋機組集成而來的 連軋機組的能力與常規(guī)熱帶連軋機相當 而薄板坯鑄機 能力低于連軋機組 常規(guī)熱連軋機生產(chǎn)薄規(guī)格產(chǎn)品的不利點是單位時間內(nèi)產(chǎn)量大幅度 下降 而這正是薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的固有特性 生產(chǎn)薄規(guī)格熱軋板是薄板坯連鑄 連軋技術(shù)的獨特優(yōu)勢 近幾年我國進口熱軋板中大都屬于薄規(guī)格產(chǎn)品 特別是厚度 2mm 的薄板 發(fā)揮薄板坯連鑄連軋技術(shù)的獨特優(yōu)勢將大大促進我國鋼鐵產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的 調(diào)整 對新工藝決不能滿足于掌握操作技術(shù) 達到并超過設計能力 還必須做到自主設 計 制造 并有所改進與提高 我們應努力使我國的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線成為效率 最高且最經(jīng)濟的生產(chǎn)線 我國薄板坯連鑄連軋技術(shù)還有很大發(fā)展空間預計到 20XX 年后 我國板材年產(chǎn)量 將達 1 1 1 3 億 t 其中需要中厚板軋機生產(chǎn)的中厚板約在 2 000 萬 t a 水平 需要由熱 連軋機生產(chǎn)的板材 約在 0 9 1 1 億 t 之間 到 20XX 年底 我國熱連軋機生產(chǎn)能力為 4 708 萬 t a 其中常規(guī)熱連軋機為 3 126 萬 t a 薄板坯連鑄連軋 1 442 萬 t a 爐卷 140 萬 t a 在建熱連軋機生產(chǎn)能力 3850 萬 t a 其中常規(guī)熱連軋機 2 450 萬 t a 薄板坯連鑄 連軋 1 400 萬 t a 尚有 1000 3000 萬 t a 的規(guī)模擴大空間 從發(fā)展觀點看 今后常規(guī) 熱連軋機與薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)能力之比應在 1 1 或 6 4 之間 則我國這一規(guī)模發(fā) 展空間將主要由薄板坯連鑄連軋技術(shù)來填補 其技術(shù)發(fā)展空間如前所述 薄板坯連鑄連軋技術(shù)是新開發(fā)的薄板坯連鑄技術(shù)與常 規(guī)熱連軋機組的集成 集成技術(shù)屬于生產(chǎn)要素的一種新的組合 新的組合就會產(chǎn)生新 的生產(chǎn)力 從而產(chǎn)出新的貢獻 同時提供今后潛力開發(fā)的空間 薄板坯連鑄連軋技術(shù) 提供的發(fā)展空間有 1 利用軋機能力余量大的潛力 開發(fā)薄規(guī)格熱軋板生產(chǎn)技術(shù) 替 代部分冷軋產(chǎn)品 2 利用薄板坯溫度均勻的潛力 開發(fā)生產(chǎn)平直度高的產(chǎn)品 3 利用 薄板坯冷卻速度快的優(yōu)勢 開發(fā)生產(chǎn)強度更高的普碳鋼和部分應用廣泛的不銹鋼和硅 鋼 1 2 2 世界其他各國的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線近況世界其他各國的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線近況 美國紐柯 廠有多條 CSP 生產(chǎn)線 同時在 ARMCO 阿姆科 建立了一條 CONROLL 生產(chǎn)線 生產(chǎn) 75 125 mm 的中等厚度板坯軋薄板 1997 年又在 IPSCO 依波斯柯 投產(chǎn)了一條 ISP 生產(chǎn)線 年產(chǎn) 125 萬 t 的 2 12 7 mm 熱軋帶卷 寬 1219 2438 mm 近年來加拿大的阿爾戈馬 Algoma 廠采用達涅利 Danieli 技術(shù)建立了一臺兩 流薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線 年產(chǎn) 200 250 萬 t 美國的北極星 North BHP 廠引進了住友 公司的中等厚度板坯鑄機和達涅利的熱連軋機建成一條年產(chǎn) 135 萬 t 的生產(chǎn)線 帶鋼最 小厚度 2 7 mm 應指出 自 1998 年來有大量低價薄板材涌入美國市場 使多條薄板 坯連鑄連軋生產(chǎn)線遭遇打擊 但仍能有較大發(fā)展 最先引進 CSP 生產(chǎn)線的是墨西哥希爾沙廠 它生產(chǎn) 1 52 1 37 1 21 1 06 0 91 mm 厚 寬 831 1270 mm 的熱軋帶鋼 40 國內(nèi)出售 25 銷往美國 其余出口中東 和拉美 又增建了第 2 臺薄板坯連鑄機 產(chǎn)量翻倍 以生產(chǎn) 1 5 mm 熱軋帶卷為主 韓國的浦項 POSCO 光陽廠 1997 年建的 CSP 生產(chǎn)線 2 號 1998 年中期工程即 暫停 已決定和原有的 1 號生產(chǎn)流程 180 萬 t a 一同出售 主要原因是鋼鐵工業(yè)布局不 合理 太集中了 泰國 NTS 公司引進了 CSP 工藝 1997 年夏在喬恩布日 Chonburi 建 成 薄板坯厚 45 70 mm 產(chǎn)品為 1 2 mm 熱軋帶卷 產(chǎn)量 120 萬 t a 生產(chǎn)正常 SSM 公司采用了 QSP 技術(shù) 澆注 90 70mm 生產(chǎn)熱軋帶卷 馬來西亞梅加廠 Maga Steel 用了 6 億美元在橡膠園建成了兩條 CSP 生產(chǎn)線 1998 年投產(chǎn)以來生產(chǎn)正常 有望突破 250 萬 t a 印度伊斯帕特集團 1998 年第一條 CSP 生產(chǎn)線投產(chǎn)后 又訂了第二套設備 計劃 2000 年初達到 200 萬 t a 第一條 CSP 生產(chǎn)線建在西班牙的比斯卡亞 ACB 廠 Aceria pactade Bizkaia 1998 年投產(chǎn)以來 受歐盟限產(chǎn)要求 產(chǎn)量不大 德國的蒂森 Thyssen 1999 年 4 月 9 日投產(chǎn) 了 CSP 生產(chǎn)線 它和轉(zhuǎn)爐相連 生產(chǎn) 45 70 mm 1600 mm 鑄坯 1 2 3 0 mm 的高 強度帶鋼和 0 8 mm 的軟鋼 現(xiàn)已滿負荷生產(chǎn) 200 萬 t a 荷蘭的霍戈文公司正在艾默 伊登廠建設 150 萬 t a 的 ISP 生產(chǎn)線 爭取 2000 年投產(chǎn) 生產(chǎn) 1 1 25 mm 750 1560 mm 的熱軋帶卷 此外 非洲埃及亞歷山大國家鋼鐵公司 EZZ 1999 年來投產(chǎn)了 100 萬 t a 的 CSP 生產(chǎn)線 南非的薩爾達尼廠 SALDANHA 建成了一流年產(chǎn) 140 萬 t 的 ISP 生產(chǎn)線 澳洲的 BHP 公司擬引入 QSP 技術(shù) 建立第一條薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線 綜上 所述 各種薄板坯連鑄連軋技術(shù)正被全世界各國廣泛使用 從這些生產(chǎn)線中總結(jié)出該 技術(shù)的發(fā)展趨勢 與高爐 轉(zhuǎn)爐流程嫁接 用更純凈的鋼水作原料 以生產(chǎn) 1 mm 的 薄規(guī)格產(chǎn)品 熱軋薄帶部分取代冷軋產(chǎn)品 2 1 3 在包頭建設在包頭建設 csp 鋼廠的必要性和可行性研究鋼廠的必要性和可行性研究 包頭市 位于內(nèi)蒙古自治區(qū)西部 地處渤海經(jīng)濟區(qū)與黃河上游資源富集區(qū)交匯處 北部與蒙古國接壤 南臨黃河 東西接沃野千里的土默川平原和河套平原 陰山山脈 橫貫中部 包頭的地理坐標是東經(jīng) 109 度 50 分至 111 度 25 分 北緯 41 度 20 分至 42 度 40 分 面積為 27691 平方公里 為內(nèi)蒙古自治區(qū)最大的城市 能為建廠提供一個很 好的地理位置 包頭市位于陰山 天山縱向成礦帶上 礦產(chǎn)資源豐富 蘊藏有稀土 鐵 煤炭 鋁 金 鈮等 54 種金屬 非金屬和能源化工原料 其中最為著名的白云鄂博礦山 是 舉世罕見的金屬共生礦山 鐵的探明儲量約為 10 億多噸 鈮的儲量居全國之首 稀土 儲量居世界之最 稀土儲量不僅巨大而且品位高 生產(chǎn)成本低 占到全國稀土儲量的 91 6 占世界已探明儲量的 54 2 1999 年包頭稀土產(chǎn)量 以氧化稀土計 占世界總 產(chǎn)量的 60 是名副其實的 稀土之鄉(xiāng) 豐富的礦產(chǎn)資源為 csp 產(chǎn)品所需要的其他元 素提供了得天獨厚的條件 雖然是西部城市 但包頭擁有充足的水資源 而這也是是包頭經(jīng)濟賴以發(fā)展的重 要條件 黃河流經(jīng)包頭境內(nèi) 214 公里 水面寬 130 米到 458 米 水深 1 6 米到 9 3 米 平均流速為每秒 1 4 米 最大流量每秒 6400 立方米 年平均徑流量為 260 億立方米 是包頭地區(qū)工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)和人民生活的主要水源 此外 艾不蓋河 哈德門溝 昆都侖 河 五當溝 水澗溝 美岱溝等河流 水流量可觀 也是可以利用的重要水資源 包 頭可利用地表水總量為 0 9 億立方米 不包括黃河過境水 地下水補給量為 8 6 億立 方米 從 50 年代起 包頭就開始了大規(guī)模的水資源開發(fā) 先后修建了黃河水源地多處 以及奧陶窯子 團結(jié)渠 民生渠 磴口揚水站 畫匠營水源地等較大的黃河提水工程 先后構(gòu)筑了昆都侖 劉寶窯 水澗溝等中小型水庫 進行了大規(guī)模的水資源開發(fā) 由 此看來 CSP 生產(chǎn)線的用水設施得到了一個很好的保障 包頭土地總面積 27768 平方公里 其中 山地占 14 49 丘陵草原占 75 51 平原占 10 已開發(fā)和利用的土地中 市區(qū)面積為 140 5 平方公里 耕地面積占土地 面積比重 14 3 森林面積 149 2 千公頃 草原面積 2086 5 千公頃 其中很多地方可 以作為工業(yè)園區(qū) 可見包頭能提供建廠所需土地 包頭是連接中國華北 西北的重要交通樞紐和中國西部重要的郵電通訊中心 現(xiàn) 已基本形成了鐵路 公路 航空綜合交通網(wǎng)絡 其中貫通華北 西北地區(qū)的大動脈京 包 包蘭鐵路 包神鐵路在包交匯 東行可連北京 西行可連蘭州 南行可連太原 西安 上海 寧波等地 110 210 國道穿越市區(qū) 呼包高速公路建成通車 27 條公路 干線通向全國各地 形成了以丹東 北京 包頭 銀川 拉薩為東西南北州縣和 北海 西安 包頭 白云為南北軸線 連接內(nèi)蒙古自治區(qū)和 近省 市 自治區(qū)的公路 網(wǎng)絡 密度超過了全國平均水平 由此看來 包頭的交通運輸條件很好 能為產(chǎn)品的 對外銷售銷售提供保障 更為保障資源優(yōu)勢轉(zhuǎn)化為經(jīng)濟優(yōu)勢與外來資源的引進提供了 基礎(chǔ)條件 綜上所述 包頭市資源區(qū)位優(yōu)勢突出 各項基礎(chǔ)設施較為完善 在能源與原材 料價格不斷上漲的宏觀形勢以及國內(nèi)產(chǎn)業(yè)向西部轉(zhuǎn)移移的大趨勢下?lián)碛休^為廣闊的發(fā) 展前景 而包頭市近年來也不斷通過改革降低地區(qū)比較優(yōu)勢發(fā)揮的交易成本 同時通 過招商引資與對外合作進一步釋放了資源優(yōu)勢對于當?shù)亟?jīng)濟的拉動作用 作為市場經(jīng) 濟中最重要的微觀主體 企業(yè)對于包頭的經(jīng)濟發(fā)展具有無可爭議的重要意義 從各個 方面來分析 在包頭建立一個 CSP 鋼廠很有優(yōu)勢 更有發(fā)展前景 第二章第二章 產(chǎn)品方案編制產(chǎn)品方案編制 2 1 產(chǎn)品大綱的編制產(chǎn)品大綱的編制 2 1 1 產(chǎn)品大綱的制定原則產(chǎn)品大綱的制定原則 產(chǎn)品方案是進行其它工藝設計的首要依據(jù) 軋制 選型 廠房 因此工藝設計首 先從擬訂車間產(chǎn)品方案開始 1 服從國家或地區(qū)對產(chǎn)品的需求 在此條件下 根據(jù)車間工藝 設備的特點和市 場的要求進行產(chǎn)品開發(fā) 2 具有經(jīng)濟觀點 主要是生產(chǎn)能力大 消耗指標底 生產(chǎn)技術(shù)先進 產(chǎn)品質(zhì)量高 成本低廉 3 考慮各產(chǎn)品的平衡 正確處理當前和長遠發(fā)展的要求 注意地區(qū)之間的平衡 4 考慮軋機生產(chǎn)能力的充分利用和建廠地區(qū)產(chǎn)品的合理分工 有條件的要爭取軋 機向?qū)I(yè)化和產(chǎn)品系列化的方向發(fā)展 以提高軋機的生產(chǎn)技術(shù)水平 5 注意建廠地區(qū)資源及鋼坯的供應條件 物資和材料的運輸情況 逐步建設和完 善我國自己的獨立的軋鋼生產(chǎn)體系 6 要逐步解決產(chǎn)品品種和規(guī)格的老化問題 要適應當前新的經(jīng)濟形勢的變化 2 1 2 產(chǎn)品大綱產(chǎn)品大綱 基于產(chǎn)品大綱編制原則 市場需求以及地區(qū)條件編制該產(chǎn)品大綱 1 鋼坯規(guī)格 厚度 50 65 mm 寬度范圍 980 1560mm 長度范圍 6 48mm 2 軋制品種 冷成形用鋼 碳素結(jié)構(gòu)鋼 焊接結(jié)構(gòu)鋼 汽車結(jié)構(gòu)鋼 管線鋼 焊接氣瓶剛 船舶結(jié)構(gòu)用鋼 低合金高強度鋼 熱軋花紋板 3 工藝條件 爐內(nèi)溫度 980 1180 爐外溫度 950 1150 終軋溫度 800 1000 軋制速度 最后一架的速度范圍 3 12m s 表 2 1 產(chǎn)品編制表 序 號 產(chǎn)品 名稱 規(guī)格 mm 年產(chǎn)量 萬 t 所占 比例 技術(shù)標準代表鋼種 鋼級 1 冷成形 用鋼 1 5 6 0 9 80 1560 2410 JIS G 3131 1996 SPHC SPHD SPHE 2 碳素結(jié) 構(gòu)鋼 1 2 20 0 980 1560 26 412 JIS G 3101 DINI7100 S400 S490 3 焊接結(jié) 構(gòu)鋼 2 5 20 0 980 1560 19 28 JIS G 3106 SM400A SM400B 4 汽車結(jié) 構(gòu)鋼 3 0 12 7 980 1560 33 614 JIS G 3113BG510L 5管線鋼 1550 12 0 60 025 GB T 14164X65 6 焊接氣 瓶鋼 2 5 6 0 9 80 1560 21 69 GB T 3277 1991 HP295 7 船舶結(jié) 構(gòu)用鋼 8 12 0 98 0 1560 31 212 YB T4159 20XX A B A32 8 低合金 高強度 鋼 3 0 10 0 980 1560 15 66 5 GB T 3274 20XX Q295B Q345B Q345C 9 熱軋花 紋板 3 0 20 0 980 1560 8 43 5 GB T 3277 1991 HQ235B 2 2 金屬平衡表的編制金屬平衡表的編制 2 2 1 編制依據(jù)及內(nèi)容編制依據(jù)及內(nèi)容 金屬消耗系數(shù)是軋鋼生產(chǎn)中最主要的消耗 通常占產(chǎn)品成本的一半以上 因此 降低金屬消耗對節(jié)約金屬 降低產(chǎn)品成本有重要的意義 金屬的消耗通常以金屬消耗 系數(shù)表示 其計算公式為 K W Q 3 1 K 金屬消耗系數(shù) W 投入的坯料重量 Q 合格產(chǎn)品的重量 金屬消耗系數(shù)一般由以下金屬消耗組成 1 燒損 2 切損 3 清理表面消耗 4 軋廢 5 由于加熱 精整造成的缺陷以及鋼號混亂造成的損失等等 1 燒損 燒損是金屬在高溫下的氧化損失 它包括坯料在加熱過程中生成的氧 化鐵皮和軋制過程中形成的二次氧化鐵皮 據(jù)估計軋鋼生產(chǎn)過程中金屬一次加熱和軋 制所形成的氧化損失一般在2 0 左右 2 切損 切損包括切頭 切尾 切邊和由于局部質(zhì)量不合格而必須切除所造成 的質(zhì)量損失 根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗數(shù)據(jù) 熱軋寬帶鋼的切損一般是0 4 1 5 3 清理表面消耗 它包括金屬表面和原料表面缺陷處理 酸洗以及軋后成品表 面所造成的金屬損失 約占金屬消耗的0 1 4 軋廢 軋廢是由于操作不當 管理不善或者出現(xiàn)事故所造成的廢品損失 合 金鋼軋制要求較高 生產(chǎn)困難 軋廢量較多 一般為1 3 而碳鋼則可小于1 生產(chǎn)中除以上損失外 還有取樣 檢驗 混號等造成的金屬損失 但數(shù)量非常少 3 2 2 2 金屬平衡表的編制金屬平衡表的編制 以上面的金屬損失量為依據(jù) 結(jié)合現(xiàn)場經(jīng)驗 制訂以下的金屬平衡表 見表2 2 表 2 2 金屬平衡表 序號品種燒損 切損 軋廢 金屬消耗 成材率 1冷成形用鋼1 25 50 31 0893 2碳素結(jié)構(gòu)鋼1 35 30 41 0893 3焊接結(jié)構(gòu)鋼1 35 70 61 0892 4 4汽車結(jié)構(gòu)鋼1 45 80 71 0992 1 5管線鋼1 45 20 61 0892 8 6焊接氣瓶鋼1 35 40 51 0892 8 7船舶結(jié)構(gòu)用鋼1 55 50 61 0892 4 8 低合金高 強度鋼 1 25 60 41 0892 8 9熱軋花紋板1 35 90 71 0992 1 第三章第三章 CSP 生產(chǎn)工藝過程的制定生產(chǎn)工藝過程的制定 3 1 制定工藝過程的依據(jù)制定工藝過程的依據(jù) 盡管由若干工序組成的產(chǎn)品生產(chǎn)工藝過程是比較復雜的 但工序的取舍不是任意 的 工藝設計的任務就是要掌握制訂工藝過程的原則 正確地選擇工序內(nèi)容和確定各 個基本工序的主要參數(shù) 以達到獲得產(chǎn)量高 質(zhì)量好 消耗低的目的 制訂工藝過程 的主要依據(jù)是 A 產(chǎn)品的技術(shù)條件 通常在產(chǎn)品標準中規(guī)定了鋼材品種規(guī)格 技術(shù)條件 產(chǎn)品性能檢驗等內(nèi)容 但技 術(shù)要求則是其主要方面 它對產(chǎn)品的質(zhì)量要求 即它對產(chǎn)品的幾何形狀與尺寸精度確 定 鋼的內(nèi)部組織與性能以及表面質(zhì)量都作出了明確的規(guī)定 顯然 產(chǎn)品的妓術(shù)要求 是制訂工藝過程的首要依據(jù) 因為達到產(chǎn)品技術(shù)要求是我們組織生產(chǎn)的出發(fā)點 B 鋼種的加工工藝性能 鋼的加工工藝性能也包括了鋼的變形抗力 塑性 導熱性以及形成缺陷的傾向性 等內(nèi)容 它反映了金屬在加工過程中的難易程度 決定并影響了我們對金屬采用何種 加工方式和方法 決定并影響了我們選擇工序內(nèi)容和確定工藝參數(shù) 因此 鋼的加工 工藝性能是制訂工藝過程的重要依據(jù) C 生產(chǎn)規(guī)模大小 一般生產(chǎn)規(guī)模大小有兩個含義 即企業(yè)規(guī)模的大小和品種批量的多少 企業(yè)規(guī)模 的大小決定了工藝過程中是采用熱錠作業(yè)還是冷錠作業(yè)的問題 是 次成材還是二個 階段生產(chǎn)的問題 至于批量的多少主要反映在選取設備的技術(shù)水平 產(chǎn)品成本的高低 上 而對產(chǎn)品的工藝過程無顯著彤響 D 產(chǎn)品成本 成木是生產(chǎn)效果的綜合反映 是各種因素影響的結(jié)果 一般鋼的加工工藝性能愈 差 產(chǎn)品的技術(shù)要求愈高 其生產(chǎn)工藝過程就愈復雜 生產(chǎn)過程中金屬 燃料 電力 勞動力等各種消耗也愈高 產(chǎn)品成本必然會相應提高 反之 則產(chǎn)品成本下降 成本 的高低在一定程度上也是工藝過程是不合理的反映 當然 成本還與產(chǎn)量大小 生產(chǎn) 技術(shù)水平等其他因素有關(guān)的 E 工人的勞動條件 工藝過程中所采用的工序必須保證生產(chǎn)安全 不危及勞動者的身體健康 不造成 環(huán)境污染 否則 應采取妥善的防護措施 應當說明 上述制定工藝過程的各項依據(jù)是相互聯(lián)系 相互影響的 在確定工藝 過程時應該進行綜合的考慮 任何片面地強調(diào)某一方面的做法都會給生產(chǎn)帶來不良影 響 3 2CSP 生產(chǎn)工藝流程圖生產(chǎn)工藝流程圖 以 3 1 節(jié)所敘述的內(nèi)容為依據(jù)制定下面的工藝流程圖 轉(zhuǎn)爐精煉爐薄板坯連鑄 機 切頭剪 連鑄薄板坯輥底爐加熱事故剪高壓水除鱗 立輥軋邊F1 F6 熱連軋制層流冷卻卷取 檢驗 稱重熱軋板卷 圖 3 1 3 3 CSP 生產(chǎn)工藝流程及主要設備簡介生產(chǎn)工藝流程及主要設備簡介 連鑄板坯進入隧道式加熱爐均熱到 1100 1150 對中導板的輸送輥 事故剪 高壓水除鱗 CVC 軋機軋制 F1 立輥附屬的立輥軋機 立輥軋機軋輥的速度預設定 立輥開口度按板坯尺寸進 行調(diào)節(jié) 立輥軋機導向并改善板坯邊部條件后咬入 F1 F2 F6 按規(guī)定的帶鋼規(guī)格軋出 精軋機前有事故剪 在軋線出現(xiàn)事故時將板坯切斷 軋機和爐子間的坯料退回到 爐子內(nèi) 并碎斷事故剪與 F1 機架間的廢鋼坯 為了確保軋制的帶鋼精度和控制板形 平直度 精軋機上設有液壓 AGC 自控系統(tǒng) F1 F3 機架工作輥是凸度連續(xù)可調(diào)控制系統(tǒng) CVC 液壓彎輥 WRB 控制帶鋼凸度 F4 F6 有 CVC 和彎輥系統(tǒng)來控制平直度 在生產(chǎn)過程中的控制由過程計算機進行預設 在軋制過程中配以動態(tài)彎輥系統(tǒng)調(diào) 節(jié)板形 在 F6 機架出口側(cè)的測量室設有檢測儀等 對軋出的成品進行監(jiān)測 F1 F6 各機架之間均設有液壓活套支撐器 在軋制的過程中 通過調(diào)整活套的轉(zhuǎn) 角角度 調(diào)節(jié)套量 以保持恒定的微張力軋制 防止堆鋼事故的發(fā)生 成品出鋼后 經(jīng)層流冷卻到適當溫度進行卷取 成品帶鋼由 F6 機架軋出后經(jīng)設在 輸出輥道上的分級控制的層流冷卻系統(tǒng)將帶鋼由終軋溫度按規(guī)定的冷卻制度冷卻到卷 取溫度 帶鋼經(jīng)卷取機前入口側(cè)導板對中并正確的導入夾送輥 夾送輥設有 PRC 控制 系統(tǒng) 帶鋼被送進卷取機芯軸和助卷輥之間設定的縫隙 借助助卷輥 帶鋼被纏繞在 卷取機的芯軸上 對于4mm 的帶鋼 助卷輥實施踏步式控制 以確保卷取帶鋼的質(zhì) 量 卷取完成后 卷取機外支撐打開 卸卷小車將鋼卷取下并送至鋼卷提升車 由此 把鋼卷送至帶回轉(zhuǎn)臺的傳遞小車將鋼卷水平旋轉(zhuǎn) 90 送到 1 號步進梁上 再把鋼卷送 到液壓提升裝置上 提升裝置把帶鋼送到車間地坪線上 由 2 號步進梁接出臥放的鋼卷 2 號步進梁上 布置有 帶鋼控制站 稱重 徑向和軸向打捆以及噴印機 在 2 號步進梁端點設有鋼卷旋轉(zhuǎn)臺 將帶卷旋轉(zhuǎn) 90 按生產(chǎn)計劃生產(chǎn)的品種或 后部連接的 3 號步進梁運輸機和鏈式運輸機冷卻后 送到熱軋鋼卷庫 另一部分送到 精整作業(yè)線進行后續(xù)處理或由去冷軋廠的快速運輸裝置送給冷軋廠 3 4 CSP 生產(chǎn)工藝流程特點生產(chǎn)工藝流程特點 1 加熱爐 采用兩坐隧道式擺動加熱爐 全長 200 8 米 爐間距 7 米 爐子外寬 3 2 米 內(nèi)寬 2 7 米 一流為五段式加熱 二流為三段式加熱 爐輥共計 336 個 間距 1 2 米 166 個爐門 五臺風機與爐體構(gòu)成燃燒的循環(huán)系統(tǒng) 保證加熱質(zhì)量 燒嘴由氮氣和壓縮空 氣全開閉式控制 耗氣 3 萬米 3 時 時產(chǎn) 400 多噸 清潔安全 節(jié)能高效 2 高壓水除鱗 去除出爐板坯表面的氧化鐵皮以及殘余的澆注保護渣 在其他生產(chǎn)線上設置的高 壓水除鱗箱一般水壓為 15 18MPa 而在 CSP 生產(chǎn)線上的除鱗箱水壓為 12 40MPa 集水管共有 4 組 上下各 2 組 每組噴嘴數(shù)量為 40 個 最大水流量 3800m3 h 噴水 寬度可達 1600mm 3 設有立輥軋機 改善板坯邊部組織結(jié)構(gòu) 實現(xiàn)板坯對中 防止跑偏 輥子直徑為 350 320mm 最大壓下量為 30mm 最大軋制力可達 1700KN 4 預留 F7 位置 隨著軋制能力和控制技術(shù)的不斷進步 軋制更薄規(guī)格的帶鋼成為現(xiàn)實 但六架精 軋機的軋薄能力是有限的 為滿足市場需求 在設計過程中預留了 F7 的位置 實現(xiàn) 7 連軋 5 厚 凸度控制技術(shù) 控制系統(tǒng)中采用先進的由二級機控制的 CVC 厚度控制和 WRB 凸度控制系統(tǒng)以及 彎輥控制系統(tǒng) 控制產(chǎn)品的厚度精度和平直度 保證產(chǎn)品的橫向 縱向精度以獲得良 好的板形 6 層流精確控制冷卻 冷卻帶鋼至卷取溫度 同時通過調(diào)節(jié)冷卻水的流量 在長度為 52800mm 包括 4800mm 空冷段 的冷卻系統(tǒng)上使板坯獲得要求的機械性能和適合的卷溫度 最大流量為 5240m3 h 上部共設有一個噴淋區(qū) 1MPa 2 個集水管 34 個精調(diào)區(qū) 0 07MPa 34 個集水管 8 個微調(diào)區(qū) 0 07MPa 4 個集水管 下部設有 36 個精調(diào) 區(qū) 0 07MPa 108 個集水管 和 8 個微調(diào)區(qū) 0 07MPa 16 個集水管 閥門 噴淋區(qū) 1 個 精調(diào)區(qū)有 70 個 上 34 下 36 微調(diào)區(qū) 16 個 上 下各 8 個 側(cè)噴數(shù)量 13 個 1MPa 通過層流冷卻的精確控制將帶鋼冷卻到 500 520 650 后卷取 7 采用三助卷輥踏步式地下卷取機 8 采用統(tǒng)一三電控制 分區(qū)分級控制方式 控制方式包括全自動 半自動和 手動控制 部分參數(shù)由二級機直接給定控制 第四章第四章 主要設備的選擇主要設備的選擇 4 1 機架數(shù)目的確定機架數(shù)目的確定 軋鋼機是完成金屬軋制變形的主要設備 是代表車間生產(chǎn)技術(shù)水平 區(qū)別于其他 車間類型的關(guān)鍵 因此 軋鋼機選擇的是否合理對車間生產(chǎn)具有非常重要的影響 本 設計為保證軋制質(zhì)量和滿足軋機的性能采取經(jīng)典的 CSP 六連軋機 并且預留第七架軋 機的位置 在軋制形式上采用全連續(xù)軋制 保證產(chǎn)量 其中各機架有以下特點 1 在設計上預留 F7 的位置用以生產(chǎn)厚度規(guī)格小于 1 2mm 的薄帶鋼 2 F1 F6 機架設有 AGC 液壓自控系統(tǒng) 3 F1 F3 機架為 CVC 彎輥控厚系統(tǒng)并設有 WRB 帶鋼凸度控制裝置 4 F4 F6 機架為 CVC 彎輥控厚系統(tǒng)控制板帶的平直度 5 在 F1 F6 機架間設有活套支撐器 保持恒定的微張力 4 2 軋機技術(shù)性能參數(shù)軋機技術(shù)性能參數(shù) 根據(jù)軋制工藝性能參數(shù)的要求軋機牌坊分為閉式牌坊和開式牌坊兩類 閉式牌坊 是一個將上下橫梁與立柱整體鑄造的封閉式整體框架 而開式牌坊則是非整體結(jié)構(gòu)的 框架 牌坊是由立柱中部斷開的兩個部分經(jīng)連接件連接而成 閉式牌坊具有較高的強 度和剛度 主要用于初軋機和板帶機 閉式牌坊在換輥時軋輥沿軸向從牌坊的窗口進 出 在本設計中考慮到軋制產(chǎn)品的要求選用閉式牌坊 傳動技術(shù)參數(shù)如表 4 1 所示 軋機的技術(shù)參數(shù)如表 4 2 所示 表 4 1 住傳動技術(shù)參數(shù) 機架 電機功率 KW 電機轉(zhuǎn)速 rpm 電機扭矩 KNm 軋制力矩 KNm F170000 130 3305142170 F270000 130 3305142170 F370000 130 3305141470 F470000 130 3305141120 F570000 130 330514500 F670000 160 400371371 表 4 2 軋機技術(shù)參數(shù) 項 目參數(shù) 牌坊立柱面積59000 外側(cè)9605機架高度 mm 內(nèi)側(cè)6605 外側(cè)3105機架寬度 mm 內(nèi)側(cè)2420 機架間距 mm 5500 F1 F440000軋機最大允許 軋制力 KN F5 F632000 4 3 軋輥尺寸的確定軋輥尺寸的確定 軋輥的主要尺寸就工藝設計來說就是輥身直徑和輥身長度 在確定軋輥主要尺寸 時要考慮到軋制時軋輥的抗彎強度和其允許的撓度 以保證軋輥的安全和軋制產(chǎn)品的 精確 在決定軋輥直徑時 必須致意不同軋制情況下咬入角的允許值和壓下量與輥徑之 間的比值 以保證軋件的順利咬入 一般選定在 15 25 另外也要考慮接軸的傳 動情況和軋輥最大限度的使用效率 以節(jié)省軋輥的儲備和消耗 并有較少的換輥時間 本設計參考相同類型的軋機情況選取軋輥直徑 輥身長度是軋輥尺寸的另一個重要參數(shù) 一般根據(jù)輥身長度和輥徑的比值來確定 4 DLK 1 式中 軋輥輥身長度 mm L 軋輥直徑 mm D 系數(shù)K 系數(shù)是反映軋機結(jié)構(gòu)特點的重要參數(shù) 其對軋機生產(chǎn)有影響的原因就在DLK 于當軋輥輥徑相同時 值不同時 在相同的軋制壓力作用下軋輥所承受的彎曲應DL 力不同 值大 則軋制時軋輥承受較大的彎曲應力 而軋輥強度起著限制作用 DL 因此 只能軋制斷面較小的鋼材 反之 值小 就能軋制斷面尺寸較大的鋼材 DL 另外 值小 軋機的剛性增加 為提高軋制產(chǎn)品的精度和生產(chǎn)輕型 薄壁鋼材提DL 供了可能 3 在軋輥材質(zhì)方面 考慮到軋制的強 硬度和產(chǎn)品表面質(zhì)量要求選定工作輥和支承 輥均為合金鍛鋼 軋輥的詳細參數(shù)見表 4 1 表 4 1 軋輥尺寸參數(shù) 機架軋輥軋輥直徑輥身長度軋輥材質(zhì)輥身硬度輥頸硬度 工作輥8001950無限冷硬鑄鐵8040 F1 F4 支承輥13501750合金鍛鋼6035 工作輥8001950無限冷硬鑄鐵8040 F5 F6 支承輥13501750合金鍛鋼6035 第五章第五章 壓下規(guī)程的確定壓下規(guī)程的確定 5 1 壓下規(guī)程的制定依據(jù)壓下規(guī)程的制定依據(jù) 5 1 1 軋制制度確定的原則及要求軋制制度確定的原則及要求 1 在設備能力允許條件下盡量提高產(chǎn)量 充分發(fā)揮設備潛力以提高產(chǎn)量的途徑不外乎是提高壓下兩 縮減軋制道次 確定 合理速度規(guī)程 縮短軋制周期 減少換輥時間 提高作業(yè)率及合理選擇原料增加坯重 等 對于連軋機而言主要是合理分配壓下并提高軋制速度 無論是提高壓下量還是提 高軋制速度 都涉及到軋制壓力軋制力矩和電機功率 一方面要求充分發(fā)揮設備的潛 力 另一方面又要求保證設備安全和操作方便 就是說在設備能力允許的條件下努力 提高產(chǎn)量 而限制壓下量和速度的主要因素包括咬入條件 軋輥及接軸叉頭等的強度 條件 電機能力的限制以及軋機的具體情況考慮其他因素等 2 在保證操作穩(wěn)便的條件下提高產(chǎn)量 a 操作穩(wěn)便的鋼板軋制定心條件 努力提高軋機的剛度 盡力消除機架剛度 對鋼板縱向和橫向精度的影響 b 提高板形及尺寸精度質(zhì)量 板帶材軋制的精軋階段對于保證鋼板的性能 表面質(zhì)量 板形及尺寸精度有著極為重要的作用 為了保證板形質(zhì)量及厚度精度 必 須遵守均勻延伸或所謂的 板凸度一定 的原則去確定各道次的壓下量 3 注意保證板組織性能和表面質(zhì)量 例如有些鋼種對終軋溫度和壓下量有一 定的要求 都需要根據(jù)鋼種特性和產(chǎn)品技術(shù)要求在設計軋制規(guī)程時加以考慮 5 1 2 變形制度的確定變形制度的確定 根據(jù) CSP 軋機的特點 咬入情況不是限制壓下量的主要因素 在保證軋機剛度的 情況下 為提高軋機的生產(chǎn)能力 前幾道次采用低速大壓下量軋制 隨著鋼帶的變薄 后幾道次采用高速小壓下的軋制方式 具體如下 1 F1 來料厚度達 50mm 65mm 為便于咬入 壓下率在 40 以下 2 其他道次的壓下率很大最大可以達到 60 3 終軋和終軋前道次壓下率漸小 終軋道次達 20 25 4 終軋前道次壓下率可達 30 35 5 對于極薄規(guī)格帶鋼產(chǎn)品考慮板形精度壓下率在 15 以下 5 2 速度制度的確定速度制度的確定 確定最末機架 F6 的出口速度 v6 末架出口速度的上限受電機能力和帶鋼軋后的冷 卻能力限制 并且厚度小于 2mm 的薄帶鋼在速度太高時 還會在輥道上產(chǎn)生飄浮現(xiàn)象 但速度太低又會降低產(chǎn)量且影響軋制溫度 故應盡可能采取較高速度 一般穿帶速度 依帶鋼厚度之不同在 3 10m s 之間 帶鋼厚度減少 其穿帶速度增加 帶鋼厚度在 4mm 以下時 穿帶速度可取 10m s 左右 其他各機架軋制速度的確定 未架軋制速度確定之后 便可利用秒流量相等的原 則根據(jù)各架軋出厚度和前滑率 求出各架軋短速度 前滑串 5 主要為壓下車的函數(shù) 可以通定理論公式或經(jīng)驗統(tǒng)計公式進行計算 連軋機各柒軋制速度應有較大的調(diào)整范圍 根據(jù)流量方程的一般形式 忽略前滑 h0V0 h1V1 h2V2 h6V6 C 5 1 可得 v6 v0 h0 m 5 611 011 0 vhh vvv hh0 1 2 式中 h0 v0 第一機架入口軋件速度及厚度 C 連軋機總延伸系數(shù)及連軋常數(shù) 5 3 溫度制度的確定溫度制度的確定 為了確定各軋制道次軋制溫度 必須求出逐道的溫度下降 高溫時軋件溫度將即 可以按輻射散熱計算 而認為對流和傳導所散失的熱量大致可與變形功所轉(zhuǎn)化的熱量 想抵消 由于輻射散熱所引起的溫度下降在熱軋板帶時 由于沒有粗軋 可用以下公 式近似計算求得 5 41 t12 9 h 1000 TZ 3 式中 為前一道軋出厚度 mm h 輻射時間 即該道的軋制延續(xù)時間 Z j t j tZ 前一道的絕對溫度 1 T K 5 4 各道次壓下量的分配各道次壓下量的分配 壓下量的分配原則 1 第一機架由于來料厚度過大 傳統(tǒng)熱連軋一般 40mm 一下 而薄板坯連鑄為 50mm 為便于咬入 壓下率在 40 以下 2 其他道次的壓下率很大最大可以達到 60 3 終軋和終軋前道次壓下率漸小 終軋道次達 20 25 4 終軋前道次壓下率可達 30 35 5 對于極薄規(guī)格帶鋼產(chǎn)品考慮板形精度壓下率在 15 以下 本設計的來料尺寸 來料厚度為 65mm 寬度為 1550mm 來料長度為 35 4m 最 大壓下量為第二道次 其壓下量為 16mm 其它各道次的壓下量均小于 16mm 所以各 道次壓下量分配如表 5 1 所示 5 1 各機架的壓下量分配 機架 出口厚度 H mm 壓下量 h mm 壓下率 寬度 B mm 坯料長度 L m F1551015 38155043 27 F2391629 09155061 03 F3251435 90155092 13 F417822 001550135 48 F514317 651550164 52 F612214 291550198 33 5 5 各機架軋制速度的確定各機架軋制速度的確定 5 5 1 各機架軋制速度的計算各機架軋制速度的計算 各機架軋制速度根據(jù)金屬秒流量相等的原則計算用公式 5 1 計算即 h0V0 h1V1 h2V2 h6V6 C 由上式可得 6 i i v 1 v v 總 設 v6 3m s 所以 C h6 V6 36 有此可得其他各機架的速度 V0 36 65 0 55m s V1 36 55 0 65m s V2 36 39 0 92m s V3 36 25 1 44m s V4 36 17 2 12m s V5 36 14 2 57m s 表 5 2 各機架的速度 機架F1F2F3F4F5F6 出口厚度 mm 553925171412 出口速度 m s 0 650 921 442 122 573 5 5 2 各架軋機速度范圍的確定各架軋機速度范圍的確定 根據(jù)各種產(chǎn)品的厚度范圍 參考國外的資料 確定各軋機的最大最小速度其值如 表 5 3 所示 并畫出速度錐示意圖如 5 1 所示 為了滿足不同品種的要求 各架調(diào)速范圍應力求增大 如圖 5 1 所示 c d 線為 總延伸最大和最小的產(chǎn)品所需各架的速度 a b 線為軋機應具有的最大速度和最小 速度 陰影部分為軋機應具有的速度調(diào)節(jié)范圍 由于其形狀為錐形 故常稱為速度錐 由軋制工藝要求所提出的總延伸及速度范圍必須落人此速度范圍之內(nèi) 否則連軋過程 將無法實行 為了便于調(diào)整并考慮最小工作輥徑的使用 a b 線的范圍應比 c d 線的 范圍大些 即是軋機速度錐范圍要比工作速度范圍增大約 8 10 此外 軋制試軋 規(guī)格時的末架速度的選擇還要照顧到整個前后品種的調(diào)速范圍 使換規(guī)格時便于調(diào)整 這度調(diào)整的方法在舊軋機上常采用以機組呻間的某一架 例如 第三架 作為基準架 速 度不變 其他各架配合基準架進行調(diào)速 在現(xiàn)代新建的熱連軋機上則允許各機架都可 以自由凋速 靈活性較大 自然在電氣設備投資上要貴一些 因為它要求每柒軋機都 有自己的變壓器 不像前者可以幾個機架共用公用母線 5 表 5 3 各軋機軋輥最大最小軋機速度 機架F1F2F3F4F5F6 Vmin m s 0 600 891 342 112 532 98 Vmax m s 2 303 54 758 5612 1120 圖 5 1 各架軋機的軋輥速度范圍 5 6 各機架軋制溫度的計算各機架軋制溫度的計算 各級溫度的計算可用公式 5 3 來計算 各機架溫降時的延續(xù)時間為軋件到軋機前的間隙時間 各個間隙時間如表 5 4 表 5 4 各機架的間隙時間 機架F1F2F3F4F5F6 間隙距離105 55 55 55 55 5 軋前速度0 550 650 921 442 122 57 間隙時間18 2863 82 62 1 各道次的溫降計算 開軋溫度為 1050 第一道次的溫降 4411 1 1 18 2 1050273 t12 9 12 9 13 1 1000551000 ZT H 第一道次的軋制溫度為 1050 1036 9 1 t 1 t 第二道次的溫降 4422 2 2 8 1036 9273 t12 9 12 9 7 8 1000391000 ZT H 第二道次的軋制溫度為 1036 91029 1 2 t 2 t 第三道次的溫降 4433 3 3 6 1029 1273 t12 9 12 9 8 9 1000251000 ZT H 第三道次的軋制溫度為 1029 11020 2 3 t 3 t 第四道次的溫降 4444 4 4 3 8 1020 2273 t12 9 12 9 8 1 1000171000 ZT H 第四道次的軋制溫度 1020 21012 1 4 t 4 t 第五道次的溫降 4455 5 5 2 6 1012 1273 t12 9 12 9 6 5 1000141000 ZT H 第五道次的軋制溫度為 1012 11005 6 5 t 5 t 第六道次的溫降 4466 6 6 2 1 1005 6273 t12 9 12 9 6 1 1000121000 ZT H 第六道次的軋制溫度為 1005 6999 5 6 t 6 t 表 5 5 各道次的軋制溫度 機架F1F2F3F4F5FF6 溫降13 17 88 98 16 56 1 軋制溫度10501036 91029 11020 21012 11005 6 軋后溫度1036 91029 11020 21012 11005 6999 5 5 7 軋機咬入能力校核軋機咬入能力校核 熱軋鋼板時咬入角一般為 15 25 在低速咬入的情況下 可以取咬入角 20 根據(jù)下式計算軋機的咬入情況 最大壓下量 5 2 maxmax 1 1 12cos12 f RRh 4 確定摩擦系數(shù) 摩擦系數(shù)的對板帶軋制的影響影響主要有 板坯的咬入 以及對軋輥的影響等 由于支撐輥的輥徑和材質(zhì)對咬入影響極小 所以我們就只對工作輥的情況進行校核 鋼軋輥 5 VTf056 00005 0 05 1 5 冷硬鑄鐵軋輥 5 VTf056 0 0005 0 95 0 6 式中 摩擦系數(shù)f 軋制溫度T 軋輥的圓周速度V 重車后的最小輥徑 由于考慮軋輥的重車 直徑會有一定的減少 為保證能夠滿足重車后軋輥的強度 要求 校核時取軋輥的最大重車系數(shù)為 按最小直徑來計算 95 0 K 5 KDD min 7 求得各軋輥的最小直徑見 表 5 6 表 5 6 重車后軋輥最小直徑 機架F1F2F3F4F5F6 重車直徑 760760760760570570 第一機架的咬入校核 0 950 0005T10 056V10 42 1 f 59 5mm max11 2 1 1 h 1f D 1 實際壓下量為 10mm 59 5mm 能保證正常咬入 第二機架的咬入校核 0 950 0005T20 056V20 4 2 f 54 3mm max 22 2 2 1 h 1f D 1 實際壓下量為 16mm 54 3mm 能保證正常咬入 第三機架咬入校核 0 950 0005T30 056V30 38 3 f 49 7mm max33 2 3 1 h 1f D 1 實際壓下量為 14mm 49 7mm 能保證正常咬入 第四機架咬入校核 0 950 0005T40 056V40 34 4 f 40 3mm max 44 2 4 1 h 1f D 1 實際壓下量為 8mm 40 3mm 能保證正常咬入 第五機架咬入校核 0 950 0005T50 056V50 32 5 f 27 1mm max55 2 5 1 h 1f D 1 實際壓下量為 3mm 27 1mm 能保證正常咬入 第六機架咬入校核 0 950 0005T50 056V