機械畢業(yè)設計（論文）-蓄電池蓋注塑模具設計（全套圖紙） .pdfVIP

本科畢業(yè)論文（設計）本科畢業(yè)論文（設計） 論文題目 ： 蓄電池蓋注塑模具設計【自動脫螺紋】蓄電池蓋注塑模具設計【自動脫螺紋】 姓名 ： 學號 ： 班級 ： 年級 ： 專業(yè) ： 學院 ： 指導教師 ： 完成時間 ： 摘 要 模具是工藝生產(chǎn)的主要裝備，塑料注塑模具是現(xiàn)在所有塑料模具中使用最廣的模 具，能夠成型復雜的高精度的塑料制品。以下介紹了熱流道模具的應用生產(chǎn)和其是如何 工作的，注塑模具軟件的發(fā)展以及計算機輔助設計生產(chǎn)在注塑模具的設計生產(chǎn)中的越來 越重要的作用。 本文中針對蓄電池蓋注塑模具制定出合理的設計結(jié)構，其中包括成型部分及其零部 件設計，澆注系統(tǒng)設計，脫模機構設計，冷卻系統(tǒng)設計等。根據(jù)分析，設計了一套塑料 注塑模具，并對模具以及主要零件進行了 cad 繪圖。 關鍵詞關鍵詞：注塑模具，澆注系統(tǒng)，脫模機構，冷卻系統(tǒng) 全套圖紙，加全套圖紙，加 153893706 abstract mould is the main equipment production, plastic injection mold mold plastic mold is now the most widely used, capable of forming complex precision plastic products. the following describes the application of hot runner molds production and how it works, role in the development of injection mold software and computer aided design and production design and production in injection mold in the increasingly important. this article in view of cap injection mold making a reasonable design structure, including molding parts and components design, gating system design, demould mechanism design, cooling system design. according to the analysis, a set of plastic injection mold design and mold, and the main parts of the cad drawing key words: ejection mechanism of injection mould, gating system, cooling system 目 錄 摘 要 ii abstract iii 目 錄 . iv 第 1 章 前言 . 1 第 2 章 塑件的工藝分析 . 2 2.1 塑件的工藝性分析 . 2 2.1.1 塑件的原材料分析情況 2 2.1.2 pp 的注塑工藝參數(shù) 3 2.2 塑件的結(jié)構和尺寸精度及表面質(zhì)量分析 . 3 2.2.1 結(jié)構分析情況 3 2.2.2 尺寸精度分析情況 3 2.2.3 表面質(zhì)量分析情況 4 2.3 計算塑件的體積和質(zhì)量 4 2.4 注塑機的初選 4 第 3 章 分型面選擇和澆注系統(tǒng)設計 . 6 3.1 注塑模具分型面的選擇 6 3.1.1 分型面的基本形式 . 6 3.1.2 分型面選擇的基本原則 . 6 3.1.3 分型面的選擇 . 6 3.2 澆注系統(tǒng)的設計 7 3.2.1 澆注系統(tǒng)的組成 . 7 3.2.2 注塑模具主流道的設計 . 7 3.2.3 分流道的設計 . 9 第 4 章 成型零件的設計 . 12 4.1 模具型腔的結(jié)構設計 12 4.2 型芯的結(jié)構設計 13 4.3 成型零件的尺寸確定 13 第 5 章 螺紋脫模頂出機構的設計 . 17 第 6 章 冷卻系統(tǒng)的設計 . 20 第 7 章 排氣系統(tǒng) . 錯誤！未定義書簽。錯誤！未定義書簽。 第 8 章 成型設備有關參數(shù)校核 . 錯誤！未定義書簽。錯誤！未定義書簽。 第 9 章 模具特點和工作原理 . 錯誤！未定義書簽。錯誤！未定義書簽。 結(jié)束語 . 錯誤！未定義書簽。錯誤！未定義書簽。 致 謝 . 錯誤！未定義書簽。錯誤！未定義書簽。 參考文獻 . 錯誤！未定義書簽。錯誤！未定義書簽。 1 第 1 章 前言 成型塑料制品，塑料已成為實際產(chǎn)品的重要組成部分。成型塑料的方法達到了 40 以上。 其中最重要的是注射， 擠出， 吹塑成型和沖壓件等。 他們幾乎占整個塑料成型 85%； 其中注射尤為突出，超過塑料成型 30%會計。注塑成型是熱塑性塑料成型過程中，幾乎 所有的熱塑性塑料可以用這種方法成型，部分熱固性塑料也可以用注射成型。 先進制造技術的發(fā)展使人們不僅取決于產(chǎn)品或產(chǎn)品樣品，模具設計，產(chǎn)品圖片，照 片或視頻應用逆向工程技術，甚至產(chǎn)品模具本身，可以作為模具設計的基礎。有逆向工 程技術和國外先進的模具技術消化吸收的突出優(yōu)勢，這也帶來了變化，設計思想，有時 模具設計，從而提高產(chǎn)品設計圖紙。 2 第 2 章 塑件的工藝分析 該塑件是蓄電池蓋產(chǎn)品，其零件圖如圖所示。生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)。 圖2.1 蓄電池蓋圖 2.1 塑件的工藝性分析 2.1.1 塑件的原材料分析情況 蓄電池蓋對其有著較高的外觀要求，要求表面色澤均勻，成型收縮率小，制件成型 后不能有明顯色差、縮痕、熔接痕、污點、銀絲等缺陷，還需要有一定的手感。綜合考 慮選擇pp。 選擇材料：pp是一種結(jié)晶度高、非極性的熱塑性樹脂。原態(tài)pp的外表呈乳白色，在 微薄截面呈一定程度的半透明狀。pp具有優(yōu)良的耐大多數(shù)生活和工業(yè)用化學品的特性。 某些種類的化學品會產(chǎn)生化學腐蝕， 例如腐蝕性氧化劑（濃硝酸） ，芳香烴（二甲苯） 和鹵化烴 （四氯化碳） 。 該聚合物不吸濕并具有好的防水蒸汽性， 可用于包裝用途。 pp2 是一種結(jié)晶度高、非極性的熱塑性樹脂。高密度聚乙烯 為無毒、無味、無臭的白色顆 粒，熔點約為130，相對密度為0.9410.960。它具有良好的耐熱性和耐寒性，化學穩(wěn) 定性好，還具有較高的剛性和韌 性，機械強度好。介電性能，耐環(huán)境應力開裂性亦較 3 好。熔化溫度220260。對于分子較大的材料，建議熔化溫度范圍在200250之間。 高密度聚 乙烯是種白色粉末顆粒狀產(chǎn)品，無毒、無味，密度在0.9400.976 g/cm3范圍 內(nèi)；結(jié)晶度為80%90%，軟化點為125135，使用溫度可達100；硬度、拉伸強度 和蠕變性優(yōu)于低密度聚乙烯；耐磨性、電絕緣 性、韌性及耐寒性均較好，但與低密度 絕緣性比較略差些；化學穩(wěn)定性好，在室溫條件下，不溶于任何有機溶劑，耐酸、堿和 各種鹽類的腐蝕；薄膜對水蒸氣和空氣 的滲透性小、吸水性低；耐老化性能差，耐環(huán) 境開裂性不如低密度聚乙烯，特別是熱氧化作用會使其性能下降，所以，樹脂需加入抗 氧劑和紫外線吸收劑等來提高改 善這方面的不足。高密度聚乙烯薄膜在受力情況下的 熱變形溫度較低，這一點應用時要注意。 2.1.2 pp 的注塑工藝參數(shù) 1、注塑機類型： 螺桿式 7、保壓力 5070m pa 2、噴嘴形式 直通式 8、注射時間 35s 3 、 螺 桿 轉(zhuǎn) 速 （r/min） 3060 9、保壓時間 1530s 4、噴嘴溫度 180190 o c 10、模具溫度 5070 5、成型溫度 o c 料筒： 前 200210 中 210230 后 180200 11、冷卻時間 1530s 6、注射壓力 7090 mpa 12、成型周期 4070s 2.2 塑件的結(jié)構和尺寸精度及表面質(zhì)量分析 2.2.1 結(jié)構分析情況 從經(jīng)零件圖分析情況，該零件總體形狀為長方形,模具設計,該零件屬于中等復雜程 度. 2.2.2 尺寸精度分析情況 從經(jīng)塑件的壁厚上來看,壁厚最大處為3mm,壁厚均勻,，在制件的轉(zhuǎn)角處設計圓角， 4 防止在此處出現(xiàn)缺陷，由于制件的尺寸中等。 2.2.3 表面質(zhì)量分析情況 該零件的表面除要求不要有缺陷毛刺，內(nèi)部不得有雜質(zhì)外，沒有特別的表面質(zhì)量 要求，故相對容易實現(xiàn)。 綜上情況可以分析看出,注塑時在工藝控制得較好的情況下,零件的成型要求可以 得到保證. 2.3 計算塑件的體積和質(zhì)量 計算塑件的質(zhì)量是為了選用注塑機及確定模具型腔數(shù)。 計算塑件的體積：v=17.78cm 3 （單個） 計算塑件的質(zhì)量：根據(jù)設計手冊可查得pp的密度為=1.06kg/dm 3 塑件質(zhì)量：m=v19g(通過3d軟件測量得到) 采用一模兩件的模具結(jié)構，考慮其外形尺寸，注塑時所需壓力和工廠現(xiàn)有設備等情 況，初步選用注塑機xszy125型。 2.4 注塑機的初選 由塑料制件尺寸計算， 其成型零件體積約為 9907mm3 固出選 xs- zs- 22 柱塞臥式注 射機其主要參數(shù)為： 額定注射量 30，20cm3 注射壓力 75，117mp 柱塞直徑 25*2，20*2mm 注射行程 130mm 合模力 250kn 最大合模行程 160mm 模具最大厚度 180mm 模具最小厚度 60mm 動，定模固定板尺寸 250*280mm 拉桿空間 235mm 鎖模力公式如下： 5 fqp= 其中：p作用于模面的壓力 kg; q型腔內(nèi)塑料壓力 kg/cm2，取經(jīng)驗值=200400kg/cm2 f- - - - - - - - - 制件在分型面上的最大投影面積 cm2 f=1/4(75.42- 42.62) =3038.3mm2=30.38cm2 p=400*30.38=12152kg=125.152kn250kn 則鎖模力滿足要求。 6 第 3 章 分型面選擇和澆注系統(tǒng)設計 3.1 注塑模具分型面的選擇 3.1.1 分型面的基本形式 分型面的形式由塑料的具體情況而定，但大體上有平面式分型面、階梯式分型面、斜面 式分型面、曲面式分型面、綜合式分型面。 3.1.2 分型面選擇的基本原則 選擇的基本原則： （1）拿著一個塑料的外觀整潔； （2）分模面應利于排氣； （3）應考慮 開塑料在動模一側(cè)； （4）應易于保證塑件的精度； （5）分模面應簡單使用易于加工； （6） 考慮側(cè)向分型面的主要類型； （7）分模面應適應參數(shù)和成型設備； （8）考慮脫模斜度的 影響11。 3.1.3 分型面的選擇 如何確定分型面，需要考慮的因素比較復雜。分型面位置在模具成型是塑料，澆注系統(tǒng) 的設計，對塑件結(jié)構和精密的位置，插入形狀和推出方法，模具制造，排氣，操作工藝 等因素的影響，所以在分型面的選擇應綜合分析比較，更合理的優(yōu)選方案從幾種。選擇 分型面時應遵循以下原則： （1）分模面應在塑料異型材的最大輪廓。 （2）對塑件脫模，試圖在移動的塑料模具制造模具側(cè)。 （3）保證塑件的精度要求。 （4）滿足塑件的外觀質(zhì)量要求。 （5）對模具制造。 （6）對成型面積的影響。 （7）對排氣效果的影響。 （8）對側(cè)向抽芯的影響。 最重要的是易于模具制造和便于塑件脫模，試圖在移動的塑料模具制造模具側(cè)。為了便 于模具加工制造，應分型面類型的選擇是平的工作容易加工表面，所以最大圓位于運動 子表面的部分在模制零件的動態(tài)仿真中的下一個版本。 7 具體位置如下圖 3.1： 圖 3.1 工件分型面 所以取 a-a 分型面。 3.2 澆注系統(tǒng)的設計 3.2.1 澆注系統(tǒng)的組成 澆注系統(tǒng)是熔融塑料進入模腔的注塑機噴嘴通道，包括澆口，流道，澆口及冷料。在注 射模澆注系統(tǒng)設計時應注意以下原則 12 。 （1）根據(jù)確定的塑料型腔數(shù)澆注系統(tǒng)的布局合理的設計。 （2）根據(jù)許多因素的形狀、尺寸和壁厚等塑料配件，并結(jié)合形態(tài)和澆注系統(tǒng)的形式位 置的選擇。 （3）應盡量縮短物料流和易于清潔的材料，節(jié)省原材料，提高注入效率。 （4）應根據(jù)塑件的成型的選擇，尤其是它的流動性能，選擇澆注系統(tǒng)的截面積和長度， 并使其圓滑過渡以利于物流的流動。 3.2.2 注塑模具主流道的設計 主流道是熔融塑料由注塑機噴嘴通過它的第一部分，和注塑機噴嘴在同一軸線。因為碰 撞噴嘴澆口和熔體注射成型機，反復接觸，一般澆口不直接安裝在定模，為便于制造， 由澆口套可拆卸，用螺絲或模板 13 迫使組合形式。 （1）主流道的設計 澆口是澆注系統(tǒng)從噴嘴和模具的注塑機接觸開始時的塑性流動通道分流道路融化后。 有 很大的影響，形狀和尺寸的塑料流道的熔體流動速率和灌漿時間，因此，必須使溫降和 壓力損失最小熔化。 （2）主流道尺寸 用于水平或垂直于主通道的注塑機的模具，垂直于分模面。為了從主流道襯套材料使主 流道凝可以順利拔出，主流道設計成錐體，2 6錐角。d 注塑機噴嘴直徑 0.5mm 1 8 毫米的小端直徑比。因為小的前端為球形，其深度為 3mm 至 5 毫米，注塑機噴嘴球的 位置與模具的配合接觸，所以主流道球面半徑比噴嘴球面半徑為 1mm 2mm。流動表 面粗糙度 ra 值為 0.08。 （3）主流道澆口套 流道設置碳素工具鋼如 t8a，t10a 鋼等材料制造，熱處理淬火硬度 53hrc - 57hrc。 材料的澆口應采用優(yōu)質(zhì)鋼 t8a 鋼，并應進行淬火處理，以防止注射機噴嘴無碰撞損壞， 硬度的澆口應小于注塑機噴嘴的硬度。為了便于澆口是從主通道中移除，阿爾法主流道 是 3 6圓錐孔。在注塑機噴嘴頭接觸表面的澆口必須是一致的，由于注塑機噴嘴是一 個球體，半徑是固定的，從而從噴嘴完全進入主流使熔融塑料和不溢，應使噴嘴和注塑 機是好的接觸凸凹球面澆口套端，內(nèi)孔直徑的錐形孔的小端直徑大于噴嘴，流道孔應基 于球面角連接，不應拔下來。為了便于澆口是從主通道中移除，以 3 至 6 度 圓錐孔 角直澆道，塑料的流動性差也可以稍大，但太大，容易導致注射速度慢，容易形成渦流。 直接接觸澆口套和塑料注射區(qū)，應該選小端直徑的材料。在注塑機噴嘴頭接觸表面的澆 口必須是一致的，由于注塑機噴嘴球，從而從噴嘴完全進入主流使熔融塑料和不溢，應 使噴嘴和注塑機的凹球面端的好小端內(nèi)孔直徑凸接觸澆口套端，圓錐孔的直徑大于噴 嘴，流道孔應基于球面角連接，不應拔下來的痕跡，為了確保順利脫模主流道凝材料 14 。 定位環(huán)定位模具和注塑機裝置，保證了澆口集和注塑機的噴嘴的中心定位，定位環(huán)直徑 應定位孔的間隙和注塑機。柵面和固定模平面高度一致的部分匹配。 注塑機的噴嘴半徑 xs- z- 30 是 12 毫米，噴嘴直徑為 2 毫米。所以你要使端部的凸球面接 觸澆口套端面凹球面與注射機的噴嘴是好的， 13 毫米凹球半徑， 小端直徑應大于錐形孔 的噴嘴直徑，3 毫米，如圖 3.2 所示。 9 圖 3.2 澆口套 主流道垂直于分型面。為了讓主流道凝料能順利從澆口中拔出，主流道設計成圓錐 形，其錐角為 3。小端直徑 d 比成型設備噴嘴直徑大 0.51mm。由于小端的前面是球 面， 其深度為 35mm， 取值為 5mm， 成型設備噴嘴的球面在該位置與模具接觸并且貼合， 因此要求主流道球面半徑比噴嘴球面大 12mm。 3.2.3 分流道的設計 分流道是將熔融塑料從主流道截面及其方向的變化，轉(zhuǎn)輪是改變?nèi)廴诘乃芰蠌闹睗驳澜?面和方向，順利進入進料澆口單型腔或多腔門進入通道，連接在澆口中間部分，分流和 改變方向，通常分流道設置在分型面形成區(qū)域內(nèi)的。 在注射過程中，塑料熔體流過分流，應其壓力損失和熱損失最小，骨料，用最少的原則 產(chǎn)生的分流，分流的總體設計如下： 流道形狀考慮截面積分流量和其周圍的長度比是好的，它可以減少熱量和摩擦阻力的熔 融區(qū)域，減少壓力損失。 在可能的情況下， 流道長度應盡可能短， 以減少壓力損失， 避免幽靈的太大影響的成本， 在多腔模具型腔分流道長度盡量相等，以達到傳遞壓力注射時的平衡，以確保盡可能， 甚至全塑各腔。在某些情況下，流道長度不相等，應進行必要的補救措施，在流道，如 果長，到底應該把寒冷的窯洞，放冷料進入型腔的空氣 15 。 為了滿足注射成型過程中，分流道的截面積應盡可能小，但橫截面積分流量過小會降低 10 注射速度，使填充時間的延長，并可能缺乏材料，燒，皺紋，收縮和其它塑件缺陷，和 分流冷卻時間增加冷卻時間比塑件的型腔應短，不影響注入效率。橫截面積，因此在設 計時要低，以測試模式不是留有余地校正。 的亞軍和腔分布布置緊湊，合理的距離，應使用對稱或?qū)ΨQ，使其平衡，減少總的地區(qū) 形成區(qū)域。最好是型腔和流道的幾何中心的總投影面積在分型面和鎖模力的中心重合。 在轉(zhuǎn)向頻率流道盡可能小， 在拐角處應光滑， 不得有尖角， 這些都是為了減少壓力損失， 有利于材料流動。 當賽跑運動員在定模側(cè)或分流的延伸，應該把鉤在靠近澆口和流道料桿相交，所以總在 一個模式中的鉤桿的作用下從固定模具的分流，并與塑料注射。 分流的內(nèi)表面不應是非常輕的，從 1.6m 一般表面粗糙度可以使物料流，外部流動摩 擦阻力小，分流，冷卻皮質(zhì)轉(zhuǎn)輪固定，熔融塑料絕 在總體布局，應綜合考慮冷卻系統(tǒng)和布局，并預留空間冷卻水道。 a分流道的形狀和尺寸 分流道開設在定模板上，其截面形狀為半圓形，底部以圓角相連。分流道為二次分 流道 3、澆注系統(tǒng)的設計 主流道設計 根據(jù)手冊查得 sz- 60/450 型注塑機噴嘴的有關尺寸。 噴嘴球半徑：r=12mm 噴嘴孔直徑：d=4mm 根據(jù)模具主流道與噴嘴的關系：r=ro+（12）mm，d=do+0.5mm 取主流道球面半徑：r=14mm 取主流道的小端直徑：d=5 為了便于將凝料從主流道中拔出，其斜度為 13。經(jīng)換算得主流道大端面直徑 d=5.5mm。同時為了使熔料順利進入分流道，在主流道出料端設計 r=3mm 的圓弧過渡。 對小型模具可將主流道襯套與定位圈設計成整體式。但在大多數(shù)情況下是將主流道襯套 與定位圈設計成兩個零件，然后配合固定在模板上。主流道襯套與定模座板采用 h7/m6 過渡配合，與定位圈的配合采用 9 9 h h 間隙配合。主流道襯套一般選用 t8、t10 制造， 熱處理強度為 5256hrc。 11 分流道設計 分流道的形狀及尺寸與塑件的體積、壁厚、形狀的復雜程度、注射速率等因素有關。 塑料零件形狀不太復雜， 且壁厚均勻， 考慮到方便的處理方面， 對分流半圓形截面形狀， 檢查手冊 r=3mm 澆口設計 澆口的結(jié)構形式多種多樣，澆口的形狀可分成點澆口、扇形澆口、盤形澆口、環(huán)形 澆口、及薄片式澆口。綜合分析比較塑料成型性能、澆口和模具結(jié)構，確定成型該塑件 的模具采用點澆口形式。 型芯、型腔結(jié)構的確定 型芯、型腔可采用整體式或組合式結(jié)構。 該塑件型芯形狀復雜，采用組合式形式，型腔形狀比較簡單，采用整體式結(jié)構。 推件方式的選擇 根據(jù)塑件的形狀特點，模具型腔在定模部分。開模后，塑件和 型芯一塊向后運動。其推出機構可采用推塊或推桿推出。綜合對塑件形狀結(jié)構分析，該 塑件可采用推桿推出結(jié)構。 12 第 4 章 成型零件的設計 4.1 模具型腔的結(jié)構設計 型腔大體有以下幾種結(jié)構形式：整體式、整體組合式、局部組合式和完全組合式。 型腔由整塊材料制成，用臺肩或螺栓固定在模板上。其主要優(yōu)點是易于處理的，尤 其是在一模多腔，腔單處理后，在分別安裝在模板，所以容易保證同心度和精密型腔尺 寸，易于成型加工等。 用散料腔，但當?shù)氐牡胤浇M合腔形成插入。局部組合腔型腔較深或較復雜的形狀，整個 模具加工更困難或局部硬化。 充分結(jié)合腔是由多個螺栓拼塊。它的特點，易于加工，方便和局部熱拋光工藝。節(jié)約優(yōu) 質(zhì)鋼。對于大的空腔或形成大面積的塑件加工這種形式是不容易的。這里是一個選擇積 分腔。 在塑料注射模具的注塑工藝，從模具保證高壓噴射過程中的沖擊作用下，型腔，因 此模具型腔應具有足夠的硬度和剛度， 在一般情況下， 在模具型腔壓力時的壓應力， 塑 性流動注射壓力注射過程中，前確保開放時的壓應力和壓力的時刻的大門關閉，但承載 力腔主要是注射壓力和確保在注射過程中的壓力，以及不斷變化的。在這些壓力，缺乏 剛性空腔時，往往會產(chǎn)生彈性變形，導致在腔擴大，這將直接影響到塑件的質(zhì)量和尺寸 精度。因此在模具設計中應首先考慮厚壁空洞和底板厚度具有足夠的強度和剛度，以保 證腔產(chǎn)生超過在注射過程中的彈性變形的極限。 因此型腔壁厚和底板的計算和選擇是十分重要的。 （1）型腔側(cè)壁厚度的計算 按強度計算 其壁厚 s 按下列公式計算 =1 2 p rs 式中 型腔材料的許用應力，=156.8mpa p型腔內(nèi)單位平均壓力，p=38.4mpa r型腔內(nèi)半徑，r=10mm 代入公式得：s=4mm 13 （2）底板厚度的計算 按強度計算 其壁厚 h 按下面公式計算 1 . 1 p rh = 式中 型腔材料的許用應力，=156.8mpa p型腔內(nèi)單位平均壓力，p=38.4mpa r型腔內(nèi)半徑，r=10mm 代入公式得：h=5.5mm 4.2 型芯的結(jié)構設計 型芯的結(jié)構形式大體有：整體式、整體復合式、局部組合式、完全組合式。 4.3 成型零件的尺寸確定 （1）平均收縮率計算型腔尺寸 pp 的收縮率一般為 0.3%0.8%,從而得出 pp 的平均收縮率為 0.6%。 徑向尺寸 pp 的一般精度等級為 6 級。同時得出塑料制件的尺寸公差。 又由于塑件的外徑 d=25.00 ，所以查表得=0.45 按照平均收縮率計算凹模徑向尺寸公式 () z scpm lsl + += 4 3 1 式中 lm凹模的徑向尺寸，mm scp塑料的平均收縮率，% ls塑件徑向公稱尺寸， 塑件公差值， z凹模制造公差， 已知 ls =25.00 scp =0.006 =0.45 所以 z=/3=0.15 21 . 0 85.24 21 . 0 45 . 0 43006 . 0 00.2500.25 += += m l 深度尺寸 14 pp 的一般精度等級為 6 級。同時得出塑料制件的尺寸公差。 又由于塑件的深度尺寸 hs =15.00 ，所以查表得=0.40 按照平均收縮率計算凹模深度尺寸公式 () z scpm hsh + += 3 2 1 式中 hm凹模的深度尺寸， scp塑料的平均收縮率，% hs塑件高度公稱尺寸， 塑件公差值， z凹模深度制造公差， 已知 hs =15.00 scp =0.006 =0.40 所以 z=/3=0.13 () 13 . 0 82.14 13 . 0 40 . 0 3 2 00.15006 . 0 1 += += m h （2）按平均收縮率計算組合型芯尺寸 徑向尺寸 pp 的一般精度等級為 6 級。同時得出塑料制件的尺寸公差。 所以 d=9 ，所以查表得=0.37 按照平均收縮率計算型芯徑向尺寸公式 () z scpm lsl += 4 3 1 式中 lm組合型芯的徑向尺寸， scp塑料的平均收縮率，% ls塑件徑向公稱尺寸， 塑件公差值， z組合型芯制造公差， 已知 ls =9.00 scp =0.006 =0.37 所以 z =/3=0.12 () 0 21 . 0 0 21 . 0 78 . 8 37 . 0 4 3 00 . 9 006 . 0 1 =+= m l 高度尺寸 pp 的一般精度等級為 6 級。同時得出塑料制件的尺寸公差。 15 又由于塑件的深度尺寸 hs=15.00-3.00=12.00 ，所以查表得=0.36 按照平均收縮率計算組合型芯高度尺寸公式 () 0 3 2 1 z scpm hsh += 式中 hm型芯高度尺寸， scp塑料的平均收縮率，% hs塑件孔深度公稱尺寸， 塑件公差值， z組合型芯高度制造公差， 已知 hs =13.00 scp =0.006 =0.36 所以 z =/3=0.12 () 0 12 . 0 0 12. 0 31.1236 . 0 3 2 00.12006 . 0 1 =+= m h （3）分流道的設計 采用半圓形截面流道。因為塑料熔體在流道中流動時，表面冷凝凍結(jié)，起絕熱的作 用，熔體僅在流道中心流動，因此分流道的理想狀態(tài)應是其中心線與澆口的中心線位于 同一直線上，而半圓形截面可以滿足。 分流道的長度取決于模具型腔的總體布置方案和澆口的位置，從輸送熔體時的減少 壓力損失和熱量損失及減少澆道凝料的要求出發(fā)，應力求縮短。 對于壁厚小于 3 ，質(zhì)量在 200g 以下的塑件可用公式 4 2654 . 0 lwd = 式中 w流經(jīng)分流道的塑料量，g l分流道長度， d分流道直徑，為 6 其中 vnmnw= n型腔數(shù)目 m塑件質(zhì)量，g 得出 16 () () mm w d l 258 205.179 . 0 1 2654 . 0 6 2 1 4 2654 . 0 2 4 = = = 取分流道的長度為 112 分流道的布置取決于型腔的布局，兩者相互影響。分流道的布置形式有平衡式和非平衡 式兩種。此設計中我采用的是平衡式布置。平衡式布置可以使各型腔同時均衡的進料， 從而保證了各型腔成型出來的塑件在強度.性能.重量上的一致性。 17 第 5 章 螺紋脫模頂出機構的設計 對于帶螺紋的一些塑料配件，取出塑件的螺紋自動脫模機構，和運動平穩(wěn)，塑性變 形是不容易的。 在塑料模具設計不考慮體積大、內(nèi)螺紋，所以自動脫螺紋機構的選擇。 頂出機構的分類：按驅(qū)動方式分類可分為：手動頂出、機動頂出、啟動頂出。 按模具結(jié)構分類可分為：一次頂出、二次頂出、螺紋頂出、特殊頂出。 （1）推出機構的結(jié)構組成 在注射成型的澆注系統(tǒng)的每個周期，塑料制品和模具從毛巾從機構被稱為推動機構，也 被稱為脫模機構，脫模機構。行政機關的行為通常是介紹了活塞桿安裝在機械千斤頂或 液壓注塑機筒。 結(jié)構組成：由推出、復位和導向零件組成。 （2）結(jié)構分類 手動推出、機動推出、液壓或氣動推出。 （3）結(jié)構設計要求 塑件留在動模,塑件在推出過程中不變形、不損壞,不損壞塑件的外觀質(zhì)量,合模時應使推 出機構正確復位,動作可靠。 （4）結(jié)構設計 （a）推桿推出機構 頂出機構是一種最簡單的機制，最常見的。由于大量的免費的裝置，為圓形橫截面 的推桿，易于實現(xiàn)和推桿孔推桿精度及模板或核心。抵抗運動推動啟動小，動作靈活， 可靠，所以被廣泛應用于生產(chǎn)。但由于放電區(qū)域發(fā)射一般比較小，容易造成局部應力而 頂穿塑性或塑性變形，所以很少用于起草和汽提管或一大盒塑件。 （b）推管推出機構 推管推出機構是用來推出圓筒形、環(huán)形塑件或帶有孔的塑件的一種特殊結(jié)構形式， 其脫模運動方式和推桿相同。由于推管是一種中空推桿，使整個周邊接觸的塑料件，塑 料件的力是均勻的介紹，塑性變形是不容易的，并且不會留下明顯的推出標志。 （c）推件板的推出機構 薄壁容器，殼狀部分和表面不允許的塑料產(chǎn)品的推出標志，推板推導出。推板機構 容易說彈射板機構，它是由一個核心根據(jù)混合模板匹配和頂桿一定精度。 18 特點：推板頂受力均勻，運動平穩(wěn)的引進，引進和力。但對于部分不循環(huán)塑料零件， 加工比較困難。 （d）活動嵌件及凹模推出機構 由于結(jié)構的形狀和材料的關系的一些塑料配件，而不是由推桿，推管，推板，簡單 的推桿脫模成型，可插入或腔的塑料部件。 （5）頂出機構的設計原則： 在塑件注射成型，一般有頂出痕跡，但應盡量使殘留的痕跡，不影響塑件的外觀， 這是在注射器和注射位置的選擇必須考慮的問題。在一般的頂出機構應位于塑料件和定 位的內(nèi)表面是不顯眼的。 因此， 上模側(cè)噴射裝置， 在一般的注射裝置的設計， ， 試圖在塑件的動態(tài)方面的設計， 以方便頂部塑料零件。這應該是在分型面選擇的考慮。 在實踐中，如果塑料零件和不在情況的動態(tài)的一面，試圖找到一種方法來改善寂靜 的橫向阻力，一是草案核小，或增加核心的表面粗糙度，或不影響下，塑料件的使用， 該橫槽的芯側(cè)，坑釋放的障礙，為了提高系統(tǒng)的動態(tài)性能。在特殊情況下，必須塑料零 件制造中可用于固定模具定模頂出機構。 在塑件注射成型，一般有頂出痕跡，但應盡量使殘留的痕跡，不影響塑件的外觀， 這是在注射器和注射位置的選擇必須考慮的問題。在一般的頂出機構應位于塑料件和定 位的內(nèi)表面是不顯眼的。 上面應該有足夠的機械強度和耐磨性，并在長期的運行平穩(wěn)，無卡，制作方便，易 于維修。 作原理：產(chǎn)品在模腔里面冷卻定型后，在動模和定模尚未分開前，通過液壓油缸驅(qū) 動齒條，然后由蝸輪蝸桿帶動齒輪 1 轉(zhuǎn)動，將油缸的直線運動轉(zhuǎn)換為齒輪 1 的轉(zhuǎn)動。齒 輪 1 和齒輪 2 同軸， 齒輪 1 轉(zhuǎn)動的時候， 齒輪 2 也隨之同步轉(zhuǎn)動。 齒輪 3 與齒輪 2 嚙合， 齒輪 3 就在齒輪 2 的帶動下也開始轉(zhuǎn)動。螺紋型芯與齒輪 3 同軸，故而螺紋型芯也跟著 轉(zhuǎn)動，在轉(zhuǎn)動的過程中，螺紋型芯隨之退出。最后其他位置的倒扣用滑塊來抽出脫模。 注意事項： 一、因螺紋型芯脫模的時候一邊轉(zhuǎn)動一邊后退，要想動作更加順暢無阻， 必須采用特殊的軸承，這類軸承既能夠繞圓周作轉(zhuǎn)動，也可以作線性滑動。 二、因螺 紋型芯需要后退，所以齒輪 3 必須有足夠的長度，以便螺紋型芯前進后退的過程，齒輪 2 和齒輪 3 都能